4～5#施工升降机基础施工方案.doc

4～5#施工升降机基础施工方案完整
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4＃~5＃施工升降机基础施工方案

一、编制依据
1、佛山市南海区聚龙建设机械SC型施工升降机使用手册
2、《建筑机械安全技术规程》JGJ33-2001
3、地下室顶板结构承重荷载及设计院的许可
4、《施工组织设计》、施工图纸
5、《施工升降机安全规则》（GB10055—1996）
6、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）
7、《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2002）

二、工程概况
项目名称：惠阳金玉豪庭住宅小区
建设地点：广东省惠州市惠阳区淡水土湖白云坑村
建设单位：惠州市国惠房地产开发
设计单位：中国建筑设计咨询公司深圳公司
监理单位:惠州远顺工程监理
勘察单位：广东省汕头市粤东工程勘察院
施工单位；福建省同源建设工程
建筑面积：79513m2，共5栋单体框剪结构;
建筑层数：地下1层,地上17～24层；
最大建筑高度：77米。
根据施工需要，安装5台SC型施工升降机，设备制造单位为：佛山南海区聚龙建设机械,设备型号：SC200/200型.

三、施工升降机的布置
（1）、安装位置：考虑到现场情况，其中：4~5#机安装在地下室外墙侧与底板基础面标高相平，基础土质为粉质粘土,按《地质报告》分析结论，地基承载力为240Kpa。4#机安装在3＃楼南面阳台，5＃机安装在2#楼南面阳台（布置位置详见附图）。
（2）、升降机的附着按照说明书规定，采取附墙方案.第一道附着应在距地面高度6—8m时安装，以后每隔9m安装一次，最上面一道附着以上自由端不能超过9m,本方案附墙间距11.6米（标准层高2.9米,即每四层楼高度设附墙一道），附着架数6架（分别在第4、8、12、16、20、24层及屋面层设置附墙）,附墙长度2。4米。升降机架最大安装高度90m（采用60节标准节）,即可满足使用要求。

四、4#、5＃施工升降机基础计算书
(一)计算参数
1.施工升降机基本参数
施工升降机型号：SC200/200； 吊笼形式：双吊笼；
架设总高度：90m； 标准节长度：1.508m；
导轨架截面长：0。9m; 导轨架截面宽：0.6m；
标准节重：140kg； 对重重量：1300kg；
单个吊笼重: 1460kg; 吊笼载重:2000kg；
外笼重:1480kg; 其他配件总重量：200kg；
2、基础参数
基础混凝土强度等级：C30;
承台底部长向钢筋:14@150;
承台底部短向钢筋：14@150；
基础长度l：6.0 m； 基础宽度b:4.8 m；
基础高度h：0.5 m；
（二）基础承载计算:
导轨架重（共需60节标准节，标准节重140kg）：140kg×60=8400kg，
施工升降机自重标准值：Pk=(1460。00×2+1480.00+1300。00×2+2000.00×2+8400+200.00)×10/1000=196.00kN
考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=1.5
基础承载力设计值：P=1.5×196。00=294。00kN
（三）地基承载力验算
承台自重标准值:Gk=25×4。80×6.0×0.50=360。00KN
承台自重设计值： G=360.00×1。2＝432。00KN
砖砌370厚挡土墙自重设计值：GQ= 1。2×（8×24。8×5。7×0。37）=502KN
石粉稳定层自重设计值:GS=1.2×（15×6.8×5.6×5。7)=3907。0KN
作用在地基上的竖向力设计值：F= P+G = 294。00 + 432。00 + 502。0 + 3907.0
= 5135。0KN
基础下地基承载力为：p= 432.0×8.20×7。0×0.70 =17357。76KN
〉F=5135.0KN
该基础符合施工升降机的要求。
（四)基础承台验算
1、承台底面积验算
轴心受压基础基底面积应满足
S=6.0×4。8=28。80m2≥（Pk+Gk）/fc=(196。0+360。0)/（28.8×103)=0. m2。
承台底面积满足要求.
2、承台抗冲切验算
由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。
计算简图如下：

F1 ≤ 0。7βhpftamho am = （at+ab)/2 F1 = pj×Al
式中 Pj --扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，Pj=P/S=294。0/28。8=10。21kN/m2；
βhp —-受冲切承载力截面高度影响系数，βhp=1；
h0 --基础冲切破坏锥体的有效高度，h0=500—35=465mm；
Al --冲切验算时取用的部分基底面积,Al=4.8×1.15=5。52m2;
am —-冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；
at -—冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a；
ab ——冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长；
ab=a+2h0=0。6+2×0.465=1。53m
am=（at+ab）/2=(0。6+1。53)/2=1.065m
Fl＝Pj×Al=10.21×5.52=56。36kN
0.7βhpftamh0=0。7×1×1.53×1065×465/1000=530.39kN≥56.36kN.
承台抗冲切满足要求。
3、承台底部弯矩计算
属于轴心受压，在承台底部两个方向的弯矩：
M1 = （a12/12)[(2l+a’）(pmax+p-2G/A）+（pmax-p）l]
M2 = (1/48）(l—a’)2(2b+b’)(pmax+pmin—2G/A)
式中 M1,M2 —-任意截面1—1、2-2处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；
a1 -—任意截面1—1至基底边缘最大反力处的距离，a1=1.65m；
l，b —-基础底面的长和宽；
pmax，pmin —-相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大和最小地基反力设计值，pmax=pmin=(294。0+432。0）/28。8=25。21kN/m2；
p -—相应于荷载效应基本组合时在任意截面1-1处基础底面地基反力设计值，p=pmax=25.21kN/m2；
G —-考虑荷载分项系数的基础自重，当组合值由永久荷载控制时,G=1.35Gk ，Gk为基础标准自重，G=1。35×360.0=486。0kN；
M1=1.652/12×［(2×6。0+0。9）×(25。21+25.21—2×294/28.8）+(25。21—25.21）×6.0]=89。01kN·m;
M2=(4。8-0.9)2/48×（2×4。8+0.6)×(25.21+25.21—2×294/28。8)=96。96kN·m;
4、承台底部配筋计算
αs = M/(α1fcbh02）
ξ = 1—（1—2αs)1/2
γs = 1—ξ/2
As = M/(γsh0fy)
式中 α1 --当混凝土强度不超过C50时，α1取为1。0，当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法,α1=1；
1—1截面：αs=|M|/（α1fcbh02)=89.01×106/（1.00×14。30×6.00×103×465.002）=0。005；
ξ=1—(1—αs）1/2=1-(1-2×0。005)0.5=0。005；
γs=1-ξ/2=1—0.005/2=0.997；
As=|M｜/(γsfyh0）=89。01×106/（0。997×210。00×465.00)=914。26mm2.
2-2截面：αs=|M|/（α1fcbh02）=96。96×106/(1。00×14.30×4。80×103×465.002)=0。007；
ξ=1—（1—αs)1/2=1—（1-2×0.007）0.5=0.007；
γs=1—ξ/2=1—0.007/2=0。997；
As=|M|/（γsfyh0)=96.96×106/(0。997×210。00×465。00)=995。92mm2.
截面1—1配筋:As1=1026 mm2 〉 914。26 mm2
截面2—2配筋：As2=1026 mm2 〉 995。92 mm2
承台配筋满足要求！

五、基础附图

施工组织设计（方案）报审表

GD22 07
单位(子单位）工程名称
住宅（自编号A1、A2、C1、C4～C15、C19、C21~C32、、C35～C46、C49～C56、C63～69栋)
致:广东重工建设工程监理 （项目监理机构 )
我方已根据施工合同的有关规定完成了 保利东江首府高层住宅A2栋工程3#施工升降机基础施工方案 的编制，并经我单位上级技术负责人审查批准，请予以审查。
附：(施工组织设计/施工方案） 1 份。

项目经理部（项目章):广州富利建筑安装工程
项目负责人：
日 期: 年 月 日
专业监理工程师/总监代表审查意见:

专业监理工程师 /总监代表：
日 期： 年 月 日
总监理工程师审核意见：

项目监理机构（项目章） 广东重工建设监理
总监理工程师：
日 期： 年 月 日
3#施工升降机基础施工方案

工程名称：住宅（自编号A1、A2、C1、C4~C15、C19、
C21~C32、、C35～C46、C49～C56、C63～69栋)
工程地址：广州市增城新塘镇坭紫村、甘涌村、东华
村新甘围(土名）
施工单位： 广州富利建筑安装工程

编制单位：广州富利建筑安装工程
编 制 人：
编制日期： 年 月 日
审批负责人：
审批日期： 年 月 日

目 录

一、工程概况 1
二、参数信息 1
1。施工升降机基本参数 1
2。楼板参数 1
3。荷载参数： 2
4.钢管参数: 2
三、基础承载计算： 2
1、设备基本参数 2
2、荷载计算 2
四、地下室顶板结构验算 2
1、荷载计算 3
2、混凝土顶板结构验算 3
3、混凝土梁结构验算 4
4、梁板下钢管结构验算： 5
五、附图 6

一、工程概况
工程名称:住宅（自编号A1、A2、C1、C4~C15、C19、C21～C32、、C35~C46、C49~C56、C63～69栋）
工程地址：广州市增城区新塘镇坭紫村、甘涌村、东华村新甘围(土名）
建设单位：保利增城房地产开发
勘察单位：佛山市顺德区勘测
设计单位：广州市设计院
监理单位:广东重工建设工程监理
施工单位：广州富利建筑安装工程
质安监单位：增城市建设工程质量安全监督站
由保利增城房地产开发投资建设的保利东江首府高层住宅（自编号A2栋),为地下二层,地上32～39层框架剪力墙结构,建筑面积32780平方米，建筑总高度为100。5m~121。5m,其首层层高为5.3米,标准层（二层至三十九层)层高为3。0米。
本次安装的施工升降机为A2栋(地上39层)，建筑物总高度为121.5m，自编号为3#施工升降机安装总高度为125m，施工升降机搭设在地下室顶板上，在施工升降机基础下的地下室内设置轮扣式架手架钢管立柱@600＊600支撑，轮扣式钢管水平杆步距1800mm。
本计算书主要依据本工程施工图、施工升降机说明书、《施工升降机》（GB/T 10054-2005），《施工升降机安全规则》（GB10055-1996)，《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002），《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）等编制.
二、参数信息
1。施工升降机基本参数
施工升降机型号：SC200/200； 吊笼形式：双吊笼；
架设总高度：125m； 标准节长度：1.508m；
底笼长：4.4m; 底笼宽：3。8m;
标准节重：170kg； 对重重量:1000kg；
单个吊笼重: 1500kg； 吊笼载重：2000kg；
外笼重：1480kg； 其他配件总重量:200kg;
导轨架截面长：0.96m； 导轨架截面宽：0.38m;
2.楼板参数
地下室顶板混凝土强度等级：C30； 楼板长：5.85m；
楼板宽：6m； 楼板厚：180mm；
梁宽：0。6m； 梁高:0。8m;
板中底部短向配筋：12＠150；
板边上部长向配筋：12＠150；
板中底部长向配筋:12@150；
板边上部短向配筋：12@150；
钢材型号：HRB335；
梁截面底部纵筋：625；
钢材型号：RRB400；
梁中箍筋配置：Ф8＠200；
钢材型号：HRB235；
箍筋肢数:2；
3.荷载参数:
施工荷载：2。5kN/m2；
4.钢管参数：
轮扣式钢管立柱类型：Ф48×3。25mm； 轮扣式钢管立柱横距: 600mm；
轮扣式钢管立柱纵距: 600mm； 轮扣式钢管水平杆步距： 1800mm；
三、基础承载计算：
1、设备基本参数
施工升降机型号：SC200/200， 架设高度：125m,
标准节高度：1.508m， 外笼重：1480kg，
吊笼重：1500kg×2=3000kg， 对重重量:1000kg×2=2000kg，
吊笼载重量：2000kg×2=4000kg，
导轨架重（共需83节标准节，标准节重170kg）：170kg×83=14110kg，
其他配件总重量:200kg，
2、荷载计算
Pk=（3000。00+1480.00+2000。00+4000。00+14110。00+200.00）×10/1000=247。90kN
考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1
P=2。1×247.90=520.59kN
四、地下室顶板结构验算
验算时不考虑地下室顶板下的轮扣式架手架钢管立柱的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。
根据板的边界条件不同，选择最不利的板进行验算
楼板长宽比：Lx/Ly=6/5.85=1。026
1、荷载计算
P=520。59kN
q=520。59/（4.4+3.8)=31.136kN/m2
2、混凝土顶板结构验算
依据《建筑施工手册》（第四版）：
Mxmax=0。0234×31.136×62=26.229kN·m
Mymax=0。0234×31。136×62=26.229kN·m
M0x=-0。0677×31。136×62=—75。884kN·m
M0y=-0.0677×31.136×62=—75.884kN·m
混凝土的泊桑比为μ=1/6，修正后求出配筋.
板中底部长向配筋:
Mx=Mxmax+μMymax=26。229+1/6×26。229=30。6kN·m
αs=｜M｜/（a1fcbh02）=30。60×106/(1.00×14.30×6。00×103×155.002）=0。015;
ξ=1—(1-αs）1/2=1—(1-2×0。015）0.5=0.015；
γs=1-ξ/2=1—0.015/2=0。993；
As=｜M|/(γsfyh0）=30.60×106/（0。993×300。00×155。00）=663.03mm2。
实际配筋：4636。991 mm2 > 663.028 mm2，满足要求！
板中底部短向配筋:
My=Mymax+μMxmax=26。229+1/6×26。229=30。6kN·m
αs=|M|/（a1fcbh02）=30。60×106/（1.00×14.30×5。85×103×155.002)=0。015；
ξ=1—（1—αs)1/2=1—(1-2×0.015)0.5=0。015；
γs=1-ξ/2=1—0.015/2=0.992；
As=｜M｜/(γsfyh0）=30。60×106/(0.992×300.00×155.00)=663。16mm2。
实际配筋:4523.893 mm2 > 663.157 mm2,满足要求！
板边上部长向配筋：
M0x=M0xmax+μM0ymax=-75。884+1/6×—75.884=—88.531kN·m
αs=｜M｜/(a1fcbh02）=88。53×106/（1。00×14.30×6.00×103×155。002)=0。043；
ξ=1-（1—αs)1/2=1-(1—2×0.043）0.5=0。044；
γs=1—ξ/2=1-0。044/2=0。978；
As=|M｜/(γsfyh0）=88。53×106/(0。978×300。00×155.00）=1946。64mm2。
实际配筋:4636。991 mm2 〉 1946。643 mm2，满足要求!
板边上部短向配筋：
M0y=M0ymax+μM0xmax=—75.884+1/6×—75。884=-88。531kN·m
αs=|M|/(a1fcbh02）=88。53×106/(1.00×14.30×5.85×103×155.002)=0。044；
ξ=1-（1—αs)1/2=1-（1—2×0.044)0。5=0.045；
γs=1—ξ/2=1—0.045/2=0。977;
As=｜M|/（γsfyh0)=88.53×106/（0。977×300.00×155.00）=1947.79mm2。
实际配筋:4523.893 mm2 > 1947.79 mm2，满足要求！
板中配筋满足要求
挠度计算:
混凝土C30; E=3×104N/mm2；板厚h=180mm；泊桑比μ=1/6=0.1667
板刚度：Bc=Eh3/（12(1—μ2)）=3×104×1803/12×(1-（1/6）2)=1。5×1010
q=31。136kN/m2=0.031N/mm2
L=6000mm
板最大挠度：fmax=ωmaxql4/Bc=0。00215×0。031×60004/1.5×1010=5.785mm
fmax/L=5.785/6000=1/1037。147<1/250
板配筋和挠度变形完全满足支承施工升降机荷重要求。
3、混凝土梁结构验算
由于施工升降机自重主要通过中央立柱传递给大梁，所以可以看作一个集中荷载。
楼板自重传来荷载 0。18×6×25=27kN/m
梁自重 0。8×0.3×25=6kN/m
静载 27+6=33kN/m
活载 2.5×6=15kN/m
q=33×1.2+15×1.4=60.6kN/m
p=520.59×1。2/2=312。354kN
M=ql2/12+pl/4=60。6×5。852/12+312.354×5.85/4=629。641kN·m
梁截面积：b×h=0。3×0.8=0.24m2
h0=h-25=800-25=775mm
αs=｜M｜/（a1fcbh02)=629.64×106/(1。00×14。30×0。30×103×775。002)=0.244；
ξ=1—（1-αs)1/2=1-(1—2×0.244）0。5=0.285；
γs=1-ξ/2=1—0。285/2=0.858;
As=|M|/(γsfyh0)=629。64×106/(0.858×360。00×775.00）=2631。76mm2。
实际配筋：2945。243 mm2 > 2631.756 mm2，满足要求!
梁所受最大剪力:Q=p/2+ql/2=312.354/2+60。6×5.85/2=333。432kN
Asv1=(（Q-0.7ftbh0)/（1.25fyvh0))×s/n=(（333。432×103—0.7×1。43×300×775)/（1。25×210×775））×200/2=49.499mm2；
As1=（l/s+1)×Asv1×n=(5850/200+1)×49.499×2=2994.689mm2
配箍率：
Psvmin=0。24×ft/fyv=0.24×1。43/210=0。163%
As2=Psvmin×b×l=0。163%×300×5850=2868.171mm2
实配As=3015.929mm2 〉 2994.689mm2 ；
梁配筋满足要求！
4、梁板下钢管结构验算：
设梁板下轮扣式架手架钢管立柱Ф48×3。25mm钢管＠600mm×600mm，轮扣式架手架钢管水平杆步距1800mm，支承上部施工升降机荷重,混凝土结构自重由结构自身承担,则：
施工升降机 1。2×31。136=37。363kN/m2
活载 1.4×2。5=3.5kN/m2
37.363+3.5=40.863kN/m2
40。863×0。6×0.6=14。711kN
钢管支模架步高1.8m
h/la=1800/600=3
h/lb=1800/600=3
经查表，μ的取值为：1。272
计算长度:L01=k×μ×h=1。155×1.272×1。8=2.644m
L02=h+2a=1.8+2×0。1=2m
取：L0=2。644m
λ=L0/i=2644.488/15。9=166
由此得：φ=0.256
[N］=φ×A×f=0。256×456。905mm2×210N/mm2=24。563kN ≥14。711kN
梁板下的钢管结构满足要求
五、附图

4＃~5#施工升降机基础施工方案

一、编制依据
1、佛山市南海区聚龙建设机械SC型施工升降机使用手册
2、《建筑机械安全技术规程》JGJ33-2001
3、地下室顶板结构承重荷载及设计院的许可
4、《施工组织设计》、施工图纸
5、《施工升降机安全规则》（GB10055-1996）
6、《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2002）
7、《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2002)

二、工程概况
项目名称：惠阳金玉豪庭住宅小区
建设地点：广东省惠州市惠阳区淡水土湖白云坑村
建设单位：惠州市国惠房地产开发
设计单位：中国建筑设计咨询公司深圳公司
监理单位：惠州远顺工程监理
勘察单位：广东省汕头市粤东工程勘察院
施工单位；福建省同源建设工程
建筑面积:79513m2，共5栋单体框剪结构；
建筑层数:地下1层，地上17～24层；
最大建筑高度：77米。
根据施工需要，安装5台SC型施工升降机，设备制造单位为：佛山南海区聚龙建设机械,设备型号：SC200/200型.

三、施工升降机的布置
（1）、安装位置：考虑到现场情况,其中：4～5#机安装在地下室外墙侧与底板基础面标高相平，基础土质为粉质粘土，按《地质报告》分析结论，地基承载力为240Kpa.4#机安装在3#楼南面阳台,5#机安装在2#楼南面阳台（布置位置详见附图).
（2）、升降机的附着按照说明书规定，采取附墙方案。第一道附着应在距地面高度6-8m时安装,以后每隔9m安装一次，最上面一道附着以上自由端不能超过9m,本方案附墙间距11.6米（标准层高2.9米，即每四层楼高度设附墙一道)，附着架数6架(分别在第4、8、12、16、20、24层及屋面层设置附墙），附墙长度2.4米.升降机架最大安装高度90m（采用60节标准节），即可满足使用要求.

四、4#、5#施工升降机基础计算书
（一）计算参数
1。施工升降机基本参数
施工升降机型号：SC200/200； 吊笼形式：双吊笼;
架设总高度：90m; 标准节长度：1。508m；
导轨架截面长：0。9m； 导轨架截面宽：0。6m；
标准节重：140kg； 对重重量：1300kg;
单个吊笼重： 1460kg; 吊笼载重：2000kg；
外笼重:1480kg; 其他配件总重量：200kg；
2、基础参数
基础混凝土强度等级：C30；
承台底部长向钢筋：14＠150;
承台底部短向钢筋：14@150；
基础长度l：6.0 m； 基础宽度b:4。8 m；
基础高度h：0.5 m;
（二）基础承载计算：
导轨架重(共需60节标准节，标准节重140kg）：140kg×60=8400kg，
施工升降机自重标准值：Pk=(1460.00×2+1480.00+1300.00×2+2000.00×2+8400+200.00)×10/1000=196.00kN
考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=1。5
基础承载力设计值：P=1。5×196。00=294。00kN
（三)地基承载力验算
承台自重标准值：Gk=25×4.80×6.0×0。50=360。00KN
承台自重设计值： G=360。00×1.2＝432.00KN
砖砌370厚挡土墙自重设计值：GQ= 1。2×（8×24。8×5.7×0。37)=502KN
石粉稳定层自重设计值：GS=1.2×（15×6.8×5.6×5.7）=3907。0KN
作用在地基上的竖向力设计值:F= P+G = 294。00 + 432。00 + 502。0 + 3907.0
= 5135。0KN
基础下地基承载力为：p= 432。0×8。20×7。0×0。70 =17357。76KN
〉F=5135。0KN
该基础符合施工升降机的要求。
(四）基础承台验算
1、承台底面积验算
轴心受压基础基底面积应满足
S=6。0×4。8=28.80m2≥（Pk+Gk）/fc=(196.0+360.0）/（28.8×103）=0。 m2。
承台底面积满足要求。
2、承台抗冲切验算
由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。
计算简图如下：

F1 ≤ 0。7βhpftamho am = (at+ab)/2 F1 = pj×Al
式中 Pj ——扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力,Pj=P/S=294.0/28.8=10。21kN/m2；
βhp —-受冲切承载力截面高度影响系数，βhp=1;
h0 --基础冲切破坏锥体的有效高度，h0=500-35=465mm；
Al --冲切验算时取用的部分基底面积，Al=4。8×1.15=5。52m2；
am -—冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；
at ——冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a；
ab —-冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长；
ab=a+2h0=0.6+2×0。465=1。53m
am=（at+ab）/2=（0。6+1.53)/2=1。065m
Fl＝Pj×Al=10。21×5.52=56.36kN
0。7βhpftamh0=0。7×1×1。53×1065×465/1000=530.39kN≥56.36kN。
承台抗冲切满足要求。
3、承台底部弯矩计算
属于轴心受压,在承台底部两个方向的弯矩：
M1 = （a12/12）[（2l+a’）(pmax+p-2G/A)+(pmax-p)l］
M2 = （1/48）(l—a’)2(2b+b')（pmax+pmin-2G/A）
式中 M1,M2 --任意截面1-1、2—2处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值;
a1 --任意截面1—1至基底边缘最大反力处的距离,a1=1.65m；
l,b -—基础底面的长和宽；
pmax,pmin ——相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大和最小地基反力设计值,pmax=pmin=（294。0+432.0）/28.8=25。21kN/m2；
p --相应于荷载效应基本组合时在任意截面1-1处基础底面地基反力设计值，p=pmax=25。21kN/m2；
G ——考虑荷载分项系数的基础自重，当组合值由永久荷载控制时，G=1.35Gk ，Gk为基础标准自重，G=1。35×360.0=486.0kN;
M1=1。652/12×［（2×6。0+0.9)×(25。21+25。21-2×294/28。8)+(25.21—25。21）×6。0］=89。01kN·m；
M2=（4.8-0。9）2/48×（2×4.8+0。6）×（25.21+25。21-2×294/28。8)=96.96kN·m;
4、承台底部配筋计算
αs = M/(α1fcbh02)
ξ = 1—(1-2αs）1/2
γs = 1-ξ/2
As = M/（γsh0fy)
式中 α1 -—当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0。94,期间按线性内插法，α1=1；
1-1截面：αs=｜M|/（α1fcbh02）=89。01×106/(1.00×14.30×6。00×103×465。002)=0.005；
ξ=1-(1—αs)1/2=1—(1—2×0。005）0。5=0。005；
γs=1—ξ/2=1—0。005/2=0.997；
As=｜M|/（γsfyh0)=89。01×106/(0.997×210。00×465.00)=914。26mm2。
2-2截面：αs=|M|/（α1fcbh02)=96.96×106/（1.00×14。30×4。80×103×465。002)=0。007；
ξ=1—(1-αs)1/2=1—(1-2×0.007）0.5=0。007；
γs=1-ξ/2=1-0。007/2=0.997；
As=｜M|/（γsfyh0）=96.96×106/(0.997×210。00×465。00)=995。92mm2。
截面1-1配筋：As1=1026 mm2 > 914.26 mm2
截面2—2配筋：As2=1026 mm2 > 995.92 mm2
承台配筋满足要求！

五、基础附图