施工升降机接料平台施工方案-无锡万科金域缇香15#楼工程.doc

施工升降机接料平台施工方案-无锡万科金域缇香15#楼工程
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无锡万科金域缇香15＃楼工程
施工升降机接料平台施工方案
一、工程概况
无锡万科金域缇香15#楼工程，位于无锡市新区长江北路、宏源路。15＃楼为地下一层、地上18+1层，剪力墙结构，建筑高度58.3m，底层商铺层高4。5m，标准层层高2。8m。本工程由无锡东城房地产有限公司开发，上海原构设计咨询有限公司设计，上海住远建设工程监理有限公司监理，通州建总集团有限公司总承包。
考虑本工程15#楼进度安排、施工需要及现场实际情况，拟在15＃楼东侧安设一台施工升降机，安设高度60m，安装位置及接料平台脚手架搭设详附图。施工电梯基础施工及安装详（施工电梯安、拆施工方案）。施工升降机接料平台采用钢管扣件脚手架搭设，底层~五层顶采用落地式，搭设高度16m，六层楼面～十二层顶和十三层楼面～跃层顶采用型钢悬挑式,搭设高度均为19.6m。接料平台脚手架搭设一定要加大剪刀撑和连墙件的密度,脚手架搭设要连成一个整体，以确保其稳定性.
二、编制依据
扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001）、《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017—2003）、《建筑施工脚手架实用手册》等编制。
钢管选用国标《直缝电焊钢管》（GB/T3793)，质量符合国标碳素结构钢（GB/T700)Q235-A级钢要求。钢管上打孔的严禁使用，有严重腐蚀、弯曲、压扁或裂纹钢管不得使用。
扣件采用可锻铸性材料制作，其材质符合国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定，使用前进行质量检查，有裂缝，变形的严禁使用，扣件应做防锈处理,螺栓拧紧，扭力矩达65N。M时不得发生破坏。
扣件主要有三种形式,直角扣件用于连接扣紧两根垂直相交杆件；回转扣件用于连接两根呈任意角度相交的杆件；对接扣件，用于连接两根杆件的对接接长。
三、接料台搭设
接料台设置采用φ48X3。0mm钢管前排为双立杆，后排为单立杆搭设方式，接料台大小具体根据施工电梯使用位置搭设，每层接料台与结构面平齐，外侧略高内侧5cm，接料台与电梯笼正对面设置外开闭安全防护门。楼层挑架采用16#槽钢悬挑,并采用φ12钢丝绳反拉作安全储备，做法同外架.平台上铺50mm松木板，平台铺板与电梯吊笼间的水平距离为50mm～120mm。电梯防护门材料应为方管，高度为1800mm，插销在电梯侧，门的里侧用钢丝网片封闭，字体为“注意安全，随手关门”。
扣件脚手架的底步立杆应采用不同长度的钢管参差布置使相邻两根立杆上部接头相互错开，不在同一平面上,已保证脚手架的稳定性,扣件和螺栓脚手架的立杆都应垂直立稳，底部都应用牵杆，横楞相互错开。
脚手架搭设顺序为：立杆→横楞→牵杆→搁栅→剪刀撑→脚手芭→栏杆→张设密目安全网，所有杆件连接均须用扣件，每个节点的螺栓帽均要拧紧，脚手架搭设应横平竖直。
双排脚手架应设置剪刀撑与横向斜撑,剪刀撑与地面的夹角宜在45°—60°之间，每道剪刀撑跨越立杆的根数不超过六根且不应小于四跨,外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应从低至顶连续设置。中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长应采用搭接，搭接长度不小于1m,且应不少于两个扣件固定。
脚手架必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于20cm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
具体做法参下图：
1. 落地正面、侧面构造详图
2. 悬挑正面、侧面构造详图
3. 安全防护门构造示意图
采用室外落地式接料平台,平台总搭设高度为16米，具体做法参下图：

采用型钢悬挑式接料平台,平台总搭设高度为19.6米，具体做法参下图：

电梯位置及接料平台脚手架搭设示意图如下：

四、落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书
（一)、基本计算参数
计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001）.
计算依据2《施工技术》2002。3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军）。
模板支架搭设高度为16.0米，脚手架用途:装饰脚手架，同时施工2层。
搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1。50米，立杆的横距 l=1.05米,步距 h=1.80米。

图 落地平台支撑架立面简图

图 落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元
采用的钢管类型为48×3。0。
（二）、纵向支撑钢管的计算
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为
截面抵抗矩W = 4。49cm3; 截面惯性矩 I = 10.78cm4;

纵向钢管计算简图
1.荷载的计算：
(1)脚手板与栏杆自重（kN/m）:q1 =0.000+0。300×0.300=0。090kN/m
（2）堆放材料的自重线荷载(kN/m）：q21 = 2。000×0.300=0。600kN/m
（3）施工荷载标准值（kN/m):q22 = 1.000×0。300=0。300kN/m
经计算得到,活荷载标准值 q2 = 0。300+0。600=0.900kN/m
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下：
最大弯矩计算公式如下：
最大支座力计算公式如下:
静荷载 q1 = 1.2×0。090=0。108kN/m
活荷载 q2 = 1。4×0.300+1。4×0。600=1.260kN/m
最大弯矩 Mmax=(0.10×0.108+0。117×1.260）×1.5002=0.356kN。m
最大支座力 N = (1.1×0.108+1。2×1.26)×1。50=2.446kN
抗弯计算强度 f=0。356×106/4491.0=79.27N/mm2
纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3。挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：

静荷载 q1 = 0.090kN/m
活荷载 q2 = 0。300+0.600=0。900kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0。677×0。090+0.990×0。900)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0）=0。816mm
纵向钢管的最大挠度小于1500.0/150与10mm，满足要求！
（三）、横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=2.45kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图（kN。m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图（kN）
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.911kN。m
最大变形 vmax=3。111mm
最大支座力 Qmax=9。490kN
抗弯计算强度 f=0。911×106/4491。0=202。76N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！
支撑钢管的最大挠度小于1050.0/150与10mm，满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：
R ≤ Rc
其中 Rc -— 扣件抗滑承载力设计值,取8。0kN；
R —- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=9.49kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，可以考虑采用双扣件!
R≤8。0 kN时,可采用单扣件； 8.0kN〈R 12.0 kN时,应采用双扣件；R〉12。0kN时，应采用可调托座。
（四）、立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1）脚手架钢管的自重（kN）：NG1 = 0。107×16.000=1.712kN
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值,设计人员可根据情况修改。
(2)栏杆的自重(kN)：NG2 = 0。150×1。050=0.157kN
(3)脚手板自重(kN)：NG3 = 0。300×1。500×1.050=0。472kN
(4)堆放荷载（kN)：NG4 = 2.000×1.500×1。050=3。150kN
经计算得到,静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.492kN.
2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。
经计算得到,活荷载标准值 NQ = 1.000×1。500×1。050=1.575kN
3。不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
（五）、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式:
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 8。80kN
—- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i -— 计算立杆的截面回转半径 （cm)；i = 1.60
A —- 立杆净截面面积 (cm2); A = 4.24
W -— 立杆净截面抵抗矩(cm3);W = 4。49
—— 钢管立杆抗压强度计算值 （N/mm2)；
［f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f］ = 205。00N/mm2；
l0 -- 计算长度 (m）；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式（1)或(2)计算
l0 = k1uh （1）
l0 = （h+2a) （2)
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1。163；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5。3。3；u = 1。700
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0。50m;
公式(1）的计算结果：l0=1.163×1.700×1.80=3。559m =3559/16。0=223。121 =0.146
=8795/（0.146×424）=141.782N/mm2，立杆的稳定性计算 〈 [f］,满足要求!
公式(2）的计算结果：l0=1。800+2×0。500=2。800m =2800/16.0=175.549 =0。233
=8795/（0.233×424）=89。130N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式(3）计算
l0 = k1k2（h+2a） (3)
k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.032；
公式（3）的计算结果：l0=1。163×1.032×(1。800+2×0。500)=3。361m =3361/16。0=210.696 =0。164
=8795/(0.164×424）=126.509N/mm2，立杆的稳定性计算 〈 ［f］,满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
（六）、连墙件的稳定性计算：
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl = Nlw + N0
连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0。232，ω0＝0。35，Wk = 0。7μz·μs·ω0=0.7 ×0。92×0。232×0.35 = 0。052 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 9 m2；
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN）, N0= 5.000 kN;
风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 0.659 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 5.659 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = φ·A·［f]
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数;
由长细比 l/i = 300/15。9的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度； A = 4.57 cm2;[f］=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0。949×4.57×10—4×205×103 = 88.907 kN;
Nl = 5。659 < Nf = 88。907，连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl = 5.659小于双扣件的抗滑力16kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图
（七)、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
地基承载力设计值:fg = fgk×kc = 120 kPa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；
脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ;
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =61.03 kPa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 12。206 kN;
基础底面面积 ：A = 0.2 m2 .
p=61。03kPa ≤ fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！
五、悬挑式接料平台的计算
(一）、参数信息：
计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001)。
计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》（杜荣军）。
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 19。6 m，立杆采用单立杆；
搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1。50米，立杆的横距 l=1。05米，步距 h=1。80米。内排架距离墙长度为0。30 m；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 3 根；
采用的钢管类型为 Φ48×3.0;
横杆与立杆连接方式为单扣件；
连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距2.5 m,采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件.

图 型钢悬挑平台支撑架立面简图

图 型钢悬挑平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元
2。活荷载参数
施工均布荷载(kN/m2）：1。000;脚手架用途：装修脚手架;
同时施工层数：2 层.
3。风荷载参数
本工程地处无锡市新区，基本风压0.35 kN/m2；
风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92,计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs 为0.214。
4。静荷载参数
每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m):0。1176；
脚手板自重标准值(kN/m2）：0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m)：0。140；
安全设施与安全网自重标准值（kN/m2)：0。005；脚手板铺设层数:7层;
脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板.
5.水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1。5m，建筑物内锚固段长度 3。1 m。
锚固压点螺栓直径(mm)：20。00；楼板混凝土标号:C30；
（二）、纵向支撑钢管的计算
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 4。49cm3；
截面惯性矩 I = 10.78cm4；

纵向钢管计算简图
1.荷载的计算：
（1)脚手板与栏杆自重（kN/m)：q1 =0.000+0.300×0.300=0。090kN/m
（2)堆放材料的自重线荷载（kN/m):q21 = 2。000×0.300=0。600kN/m
（3）施工荷载标准值(kN/m）：q22 = 1。000×0。300=0.300kN/m
经计算得到，活荷载标准值 q2 = 0。300+0.600=0。900kN/m
2。抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩.
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
最大弯矩计算公式如下:
最大支座力计算公式如下:
静荷载 q1 = 1.2×0.090=0.108kN/m
活荷载 q2 = 1.4×0.300+1.4×0.600=1.260kN/m
最大弯矩 Mmax=(0。10×0。108+0。117×1。260）×1。5002=0.356kN。m
最大支座力 N = （1.1×0。108+1。2×1.26)×1。50=2.446kN
抗弯计算强度 f=0。356×106/4491.0=79。27N/mm2
纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3。挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
静荷载 q1 = 0.090kN/m
活荷载 q2 = 0.300+0.600=0.900kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×0。090+0.990×0.900）×1500。04/（100×2.06×105×107780.0）=0。816mm
纵向钢管的最大挠度小于1500。0/150与10mm,满足要求！
（三）、横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算
集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=2。45kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN。m)

支撑钢管变形图（mm）

支撑钢管剪力图(kN）
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0。911kN.m
最大变形 vmax=3.111mm
最大支座力 Qmax=9.490kN
抗弯计算强度 f=0.911×106/4491。0=202。76N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2，满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于1050。0/150与10mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8。0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=9.49kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
R≤8.0 kN时,可采用单扣件； 8。0kN<R 12.0 kN时,应采用双扣件；R>12。0kN时，应采用可调托座。
(四）、立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1。静荷载标准值包括以下内容：
(1）脚手架钢管的自重(kN)：NG1 = 0.107×19。600=2。097kN
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
（2)栏杆的自重(kN）：NG2 = 0。150×1。050=0.157kN
（3）脚手板自重（kN):NG3 = 0.300×1.500×1。050=0.472kN
(4）堆放荷载(kN):NG4 = 2.000×1.500×1。050=3.150kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.877kN。
2。活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 1.000×1.500×1。050=1。575kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式:N = 1.2NG + 1。4NQ
（五）、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式：
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值,N = 9.26kN
-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到;
i -— 计算立杆的截面回转半径 (cm）；i = 1.60
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3）；W = 4.49
—— 钢管立杆抗压强度计算值 （N/mm2);
［f］ —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 —- 计算长度 （m）;
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或（2)计算
l0 = k1uh (1）
l0 = （h+2a) （2)
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1。163;
u —- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5。3.3；u = 1。700
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m;
公式(1)的计算结果：l0=1。163×1.700×1.80=3.559m =3559/16。0=223。121 =0.146
=9257/(0.146×424）=149.232N/mm2，立杆的稳定性计算 〈 [f］，满足要求!
公式(2）的计算结果：l0=1。800+2×0.500=2.800m =2800/16。0=175。549 =0。233
=9257/（0.233×424)=93.813N/mm2,立杆的稳定性计算 < ［f］，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算
l0 = k1k2(h+2a) （3）
k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1。042;
公式（3）的计算结果：l0=1.163×1.042×(1.800+2×0.500)=3。393m =3393/16。0=212.738 =0。161
=9257/（0.161×424）=135。357N/mm2，立杆的稳定性计算 〈 [f］，满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。
（六）、连墙件的计算：
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0
连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92,μs＝0。214，ω0＝0。35,
Wk = 0。7μz·μs·ω0=0。7 ×0.92×0。214×0。35 = 0.048 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 9 m2；
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001）5。4。1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)， N0= 5。000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 0。608 kN;
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 5。608 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算:Nf = φ·A·［f]
其中 φ -— 轴心受压立杆的稳定系数;
由长细比 l/i = 300/15。9的结果查表得到 φ=0。949，l为内排架距离墙的长度；
A = 4。57 cm2；[f］=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.57×10-4×205×103 = 88.907 kN；
Nl = 5。608 < Nf = 88.907，连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl = 5.608小于双扣件的抗滑力 12 kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图
（七）、悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1300mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I = 866。2 cm4，截面抵抗矩W = 108.3 cm3，截面积A = 21。95 cm2。
受脚手架集中荷载 N=1。2×5。359 +1。4×5 = 13.431 kN；
水平钢梁自重荷载 q=1。2×21。95×0.0001×78.5 = 0。207 kN/m；

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图
经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN）

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN·m)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm）
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：
R[1］ = 15.921 kN;
R[2］ = 11。873 kN；
R［3] = —0.001 kN。
最大弯矩 Mmax= 2。365 kN·m；
最大应力 σ =M/1.05W+N/A= 2.365×106 /（ 1。05 ×108300 )+ 9。167×103 / 2195 = 24.971 N/mm2；
水平支撑梁的最大应力计算值 24。971 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2，满足要求!
（八）、悬挑梁的整体稳定性计算:
水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下： σ = M/φbWx ≤ [f］
其中φb —- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算：
φb = （570tb/lh)×（235/fy)
经过计算得到最大应力φb = (570tb/lh）×（235/fy）=570 ×10×63× 235 /( 2800×160×235) = 0.8
由于φb大于0。6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003）附表B，得到 φb值为0.72。
经过计算得到最大应力 σ = 2。365×106 /（ 0.72×108300 ）= 30。402 N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算 σ = 30.402 小于 [f] = 215 N/mm2 ，满足要求!
（九）、锚固段与楼板连接的计算:
1.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,螺栓粘结力锚固强度计算如下：
锚固深度计算公式: h ≥ N/πd[fb]
其中 N —- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.001kN；
d -- 楼板螺栓的直径，d = 20mm；
［fb] -— 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.57N/mm2；
［f］—- 钢材强度设计值，取215N/mm2;
h -- 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于
1/（3。142×20×1。57)=0。01mm。
螺栓所能承受的最大拉力 F=1/4×3。14×202×215×10-3=67.51kN
螺栓的轴向拉力N=0.001kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67。51kN,满足要求！
2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：
混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: N ≤ (b2-πd2/4)fcc
其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 11。873kN；
d -— 楼板螺栓的直径,d = 20mm；
b —- 楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=100mm;
fcc -- 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=16。7N/mm2;
（b2—πd2/4）fcc=(1002-3。142×202/4)×16.7/1000=161。754kN>N=11。873kN
经过计算得到公式右边等于161.75 kN,大于锚固力 N=11。87 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求！
六、接料平台脚手架拆除
1、脚手架拆除前应由单位工程负责人召集有关人员对工程进行全面检查与签证，确认建筑物已施工完毕,确已不需要脚手架时,方可进行拆除。
2、拆除脚手架，应设置警戒区，并有专人负责警戒。
3、拆除脚手架前，应将脚手架上的留存材料、杂物等清除干净。
4、脚手架拆除顺序一般为：脚手芭→栏杆→剪刀撑→搁栅→牵杆→横楞→立杆，自上而下先装者后拆,后装者先拆逐步拆除，一步一清，不得用踏步法拆除，不准上下同时作业。剪刀撑应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人员往下递杆子。
5、拆下的杆件与零配件，应按类分堆，零配件装入容器内用塔吊吊下，严禁高空抛掷.
6、拆下的杆件与零配件运至地面时,应随时按品种、分规格堆放整齐，妥善保管.
七、施工安全管理
1、搭拆脚手架必须由经安全技术教育的架子工承担，并经常体格检查，凡高血压、心脏病等不适应高空作业者，不得上脚手架操作.
2、搭拆脚手架时，工人必须戴好安全帽，配好安全带，工具及零配件放在工具袋内，穿防滑鞋工作，袖口、裤口要扎紧。
3、脚手架登高扶梯必须在脚手架外侧单独设置，并应与脚手架连接，数量根据工程而定，但不得使用脚手架内的直爬梯,严禁在脚手架、井架等处攀高上下。
4、施工现场带电线路如无可靠的安全措施一律不准通过脚手架，非电工不准擅自拉接电线电器装置。
5、搭设脚手架起步时，应设临时剪刀撑,搭设中要随时按规定做好脚手架与主体结构的拉撑工作和铺好竹笆，同时应设一道随脚手架搭设高度提升的安全网。
6、吊运脚手竹笆及脚手架钢管等需用专用的保险吊钩,钢管严禁单点起吊，要堆放平稳，并严格控制脚手架上的施工荷载。
7、在搭拆脚手架时，如果安全笆、杆件等尚未扣绑扎牢或已拆开绑扎,均不得中途停止。
8、遇恶劣气候(如风力在六级以上）影响施工安全时，不得进行高空脚手架搭拆工作。
9、严禁在脚手架上拉揽风绳和设置起重把杆（挂)三角小平台。
10、严禁在脚手架上堆放模板、木料及施工多余的物料等，以确保脚手架畅通和防止超载。
八、脚手架的劳动力安排
1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要5人左右，且均持证上岗。
2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负责指挥、调配、检查。
3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业。

东莞市建工集团有限公司 施工升降机进料平台施工方案
目录
一、工程概况 2
二、进料平台搭设方案选择 2
三、编制依据 2
四、进料平台构造 3
4.1、构造要求 3
4.2、进料平台材料要求 3
4。3、进料平台构造设计 3
五、进料平台的搭设安装 8
六、进料平台的使用规定及维护 9
七、安全文明施工管理 10
八、进料平台的安全措施 10
九、应急救援措施 11
十、人货梯卸料平台计算书 11
十一、.悬挑式进料平台计算书 17

施工升降机进料平台施工方案
一、工程概况
工程名称：黄金铺华府
建设单位：东莞市匡信实业投资有限公司
设计单位:广州智海建筑设计有限公司
监理单位：东莞市广安建设工程监理有限公司
施工单位：东莞市建工集团有限公司
勘察单位：广东核力工程勘察院
工程地址：东莞市万江区拔蛟窝社区
“黄金铺华府"项目总建筑面积48913.68㎡，设计采用现浇钢筋混凝土框架、框剪结构,建筑最大高度为85.35m.
二、进料平台搭设方案选择
1、进料平台搭设总体方案考虑：
1.1、在每幢楼号各安装一台SC200/200施工电梯，需要在人货电梯和每层楼面间搭设钢管扣件进料平台，以方便运输货物和人员行走。进料平台主要做为人货电梯进出料通道使用,一般不堆放材料.卸料平台按高层落地脚手架方案搭设.
1。2、具体方案如下：
1＃住宅楼：从底±0。000到屋面层采用落地脚手架搭设;
2#、3＃住宅楼：从底±0。000到17层梁板采用落地脚手架搭设；在17层、22层、26层梁板各设置一道悬挑工字钢钢管脚手架搭设
4＃商业住宅楼：从底±0.000到屋面层采用落地脚手架搭设;
1.3、本方案人货梯卸料平台计算以第二种方法计算：
第一种：落地卸料平台，搭设总高度45米；
第二种：悬挑工字钢钢管脚手架搭设，搭设最大高度为15米。
三、编制依据
《建筑施工安全检查标准》 JGJ59-2011
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ30-2011
《 安全防范工程技术规范 》 GB50348-2004
《 建筑施工高处作业安全技术规程 》 JGJ80—91
《 钢管脚手架扣件 》 GB15831—2006
《建筑地面工程施工规程》 DG/TJ08-2008—2006
四、进料平台构造
4.1、构造要求
4。1。1、 必须设置纵向、横向水平杆和立杆，三杆交汇处用直角及旋转扣件相互紧靠连接。
4。1。2 、进料平台与建筑物之间,必须按设计计算或规范要求设置连墙杆。
4.1。3、 进料平台立杆需设置在坚实的基础上，立杆底座采用可锻铸铁制造，搭设时应将木垫板铺平,放好底座,再将立杆放入底座内，防止不均匀或过大的沉降。
4。1.4、 平台左右立柱必须从下至上设置相连不间断的剪刀撑，增强进料平台的整体刚度。
4。2、进料平台材料要求
4.2.1、钢管采￠48x3.5钢管，用于卸料平台底部及四周架体.
4。2.2、 钢管质量要求：
4。2.2.1钢管表面应无裂缝,两端面平整，严禁打孔；
4.2。2.2钢管的外