芳构化装置开车运行总结.doc

芳构化装置开工总结
一、 开工阶段
芳构化装置于1月19日8：00开始进入开工阶段、9：00开始吸收解析塔、稳定塔脱重塔加水进行水联运P-2901入口给水→D-2911→P-2901→T-2902→P-2903→T2903→P-2904→T-2902系统循环。P-2907给水→D-2903→P-2907→稳定汽油出装置排凝。
14：00 F-2901AB炉管通蒸汽、点长明灯，加热炉AB开始进行烘炉，按照厂家提供烘炉升温曲线进行升温。
21日导热油炉F-2902点火启循环泵P-2921，导热油循环开始升温蒸出导热油内水，至24日缓慢升温200℃恒温。22日6：00水联运结束，各塔、罐、及低点排凝排水，吸收稳定系统充压置换系统内水。23日开始倒正常进料所应拆加盲板。
24日引石脑油进装置经开工循环线→吸收剂返T-2902→P-2903→T-2903→AC-2903→D-2903→P-2907→稳定汽油出装置流程开路循环进行冷运。11：00 E-2908开始通蒸汽升温至60℃、80℃恒温，进行热运。
25日14：00时加热炉烘炉完毕，熄火焖炉降温。26日13：00加热炉点火对R-2901AB内催化剂进行干燥，由于氮气量不足，15:00改用烧焦净化风经F-2901AB→R-2901AB→E-2912跨线→D-2904→放空流程进行催化剂干燥。27日16：05加热炉熄火，引氮气进R-2901AB进行催化剂床层置换降温，至28日12：00 F-2901A床层温度19℃、R-2901B床层温度38℃。达到反应系统开工条件，改流程向反应进料，于12：30 F-2901AB点火升温，反应系统逐渐升温，反应产物改走D-2911向T-2902进料流程，至16；00反应器入口温度R-2901A 299℃ R-2901B 305℃达到反应温度，石脑油开始反应至22：00时稳定汽油辛烷值达88.1，稳定汽油改合格线出装置。
1月29日11时、因仪表进料快速切断阀故障全关，导致反应去A进料中断及2月1日仪表投用液化气进料调节阀导致进料空速过低使催化剂床层温度快速上升，气相负荷增大，致使T-2902气相负荷增大导致两次干气严重带液到燃料气管网，致使反应系统停工排液后重新开工。
2月1日15；00时加热炉点火升温，21：00时质量合格稳定汽油出装置改进合格罐，由于T-2902操作始终达不到平稳，导致反应系统及吸收稳定系统操作处于非正常操作状态。直至2月8日9：00时反应产物切除进T-2902改直接进T-2903装置反应及稳定塔操作逐渐正常，生产趋于平稳。
二、原料流量、反应温度、反应器进出口温度、压降对比
时间
石脑油流量
液化气量
R-2901A
R-2901B
t/h
kg/h
进口温度℃
出口温度℃
进出口压降Mpa
进口温度℃
出口温度℃
进出口压降Mpa
28日16:00
20.3

299
175
0.17
305
158
0.07
18：00
19.8

305
209
0.16
303
209
0.10
20：00
17.6

323
259
0.16
322
263
0.11
22：00
18.2

326
278
0.16
325
281
0.12
29日0:00
20

288
285
0.16
294
289
0.12
2:00
20

294
277
0.17
300
279
0.12
4:00
21

290
276
0.17
291
276
0.12
6：00
21

278
268
0.17
286
271
0.12
8：00
20

299
269
0.17
297
270
0.12
10：00
18
3701
301
270
0.17
308
281
0.12

（1）随反应温度的提高，加工量的增大，催化剂床层温差逐渐加大，催化剂显示出较强的催化活性。
（2）R-2901A进出口温差29～30℃，R-2901B进出口温差27℃，催化剂初期反应比较强烈，反应器进出口温差较大，到了反应末期，温差越来越小。
（3）反应初期升温2～3℃/次，要求有更高的操作平稳性，以适应催化剂的要求。
三、产品质量
1、芳构化汽油质量
时间
初馏点
10％
50％
90％
干点
蒸汽压
辛烷值
备注
30日14：
30
57
131
192
260
73
86.6
稳定汽油含重组分
16：20
30
63
134
195
262
78

稳定汽油含重组分
18:05
28
60
135
203
261
75

稳定汽油含重组分
20:10
24
54
134
198
258
46

稳定汽油含重组分
22:10
25
53
132
196
251
75

稳定汽油含重组分
31日0：
21
44
123
186
246
93.9

稳定汽油含重组分
2：00
21
44
123
188
249
78.2

稳定汽油含重组分
4：00
24
49
121
181
238
76

稳定汽油含重组分
6：00
24
51
126
185
245
79.5
86.9
稳定汽油含重组分
8：00
32
58
128
184
228
65.6

稳定汽油含重组分
10：00
26
53
130
192
243
82

稳定汽油含重组分
12：00
26
46
121
195
265
76

稳定汽油含重组分
14：00
28
56
128
193
263
80.2

稳定汽油含重组分
16：00
30
53
125
173
201
70

稳定汽油
18：00
28
49
115
168
185
73

稳定汽油
20：00
28
50
115
170
188
70

稳定汽油
22：00
30
51
126
177
193
67

稳定汽油
2月1日0：
28
47
120
165
184
70

稳定汽油
2：00
28
46
119
167
188
74.5

稳定汽油
4：00
28
52
127
162
182
75

稳定汽油
6：00
26
43
123
173
194
82.5

稳定汽油
8：00
26
48
119
168
195
77
88.2
稳定汽油
10：00
26
47
121
170
196

稳定汽油
12：00
31
52
115
170
196
79

稳定汽油
14：00
38
69
142
210
228

稳定汽油重组分
1）导热油炉点火后，从汽油的干点看，100％油样干点大于180℃，9%的油样干点大于200℃，反映出催化剂在反应初期有较强的催化活性。也表明导热油炉过小，导热油出口温度达不到设计温度295～320℃，脱重塔底温度只能达到250～260℃，距设计操作温度280℃还有20℃的温差，这是汽油干点低的主要原因。
（2）最低干点182℃，最高干点265℃说明需要对新型催化剂的性能作更进一步的把握，要求取样分析及时、准确。
（3）稳定汽油腐蚀全部合格，说明该催化剂不含硫及硫化物等强腐蚀性成分。
（4）从反应看，催化剂在反应初期活性较强，干点205～270℃组分较多，随着催化剂活性缓慢降低，汽油干点会缓慢下降。重组分会相对减少。
2、液化气质量
时间
O2N2
C2
C3
C4
C5以上
备注
30日 16：00
1.37
0.25
71.84
24.88
1.66

20:10
0.49
0.45
58.76
37.83
2.47

31日0：
0.06
2.79
44.22
47.04
5.9

4：00
0.27
0.99
73.22
25.33
0.21

6：00
0.02
0.18
49.78
49.89
0.13

8：00
0.12

53.3
46.58
0

14：00
0.11
0.08
55.4
40.79
3.67

16：00
1.45
0
51.42
47.14
0.23

20；00
1.95
0
54.26
43.79
0

2月1日0：00
0.09
1.31
51.5
47.09

4：00
1.46
1.35
53.16
43.40

8：00
0.53
0.9
49.82
48.74

12：00
0.09
51
34.33
59.54
5.84

（1）从组成分析看，液化气品质较好，C3、C4含量占到95％左右，C5以上含量在装置操作平稳后小于1％。
3、干气组分
时间
CH4
O2N2
C3
C4
C5以上
C2
30日 14：30
67.04
26.9
2.13
2.94
0.99

16:50
77.84
19.83
1.53
0.8
0

31日0：
87.44
4.5
1.96
3.3
0.62
2.19
8：00
42.42
42.17
2.05
0.96
0.38
0.02
16：00
84.4
7.96
2.09
2.92
2.64

2月1日0：00
85.23
8.34
1.51
2.64
2.28

8：00
85.36
8.86
1.56
2.47
1.75

（1） 干气组分含量变化较大，需在操作上更进一步摸索探讨。
（2） 存在干气不干的问题。
四、物料平衡
时间
加工量T
稳定汽油量T
稳定汽油收率%
液化气量T
液化气收率%
总收率%
备注
1日22：00～2日22：00
555.91
373.15
67.12
84.22
15.15
83.10

2日22：00～3日22：00
548.89
383.24
69.82
104.55
17.09
86.69

3日22：00～4日22：00
577.62
398.49
68.64
120.69
20.89
88.18

4日22：00～5日22：00
594.96
378.09
67.31
138.08
23.21
88.40

5日22：00～6日22：00
611.65
398.23
65.11
128.99
21.09
88.24

6日22：00～7日22：00
546.40
355.80
65.12
99.08
18.13
84.32

7日22：00～8日22：00
548.37
380.05
69.31
125.86
22.95
92.73

8日22：00～9日22：00
543.54
365.15
67.18
157.12
28.91
96.59

9日22：00～10日22：00
514.44
333.85
64.90
162.88
31.66
96.96

10日22：00～11日22：00
554
360.79
65.12
171.64
30.98
96.93

（1） 由于开工，及干气带液严重影响收率。
（2） 除开工影响外，计量初期以DCS流量计算平均为86.49%、后期以现场实际质量流量计计算收率平均为96.83%。
（3） 后期吸收进行塔切除后D-2902不凝气无法进行计量。故计量存在一定偏差。
五、开工阶段装置运行存在问题
1、装置压力表设计全部低一个压力等级。
2、仪表部分浮子液位计设计比重偏高，部分液位与远传液位不符，经仪表效验，更换浮子后正常。（D-2911 T-2902）
3、调节阀设计普遍偏大，稳定塔进料调节阀管线DN200、调节阀一样是管径DN200,漏量严重。液化气出装置调节阀管线DN80、调节阀管径一样是DN80,漏量严重。稳定塔回流调节阀管线DN100、调节阀一样是管径DN100,漏量严重。经工程部更换后，能达到使用要求。
4、部分调节阀利旧原焦化的，开关不灵敏。吸收中段回流调节阀经仪表修理后，可以使用。液化气进料分支两只调节阀也进行了更换。更换后使用也没有达到要求。
5、热旁路设计为快速切断阀，设计安装位置不正确。已经改为调节阀，位置有E-2906出口改为D-2902入口。
6、进料温度过低液化气只有3℃、石脑油只有13℃没有达到设计40℃，直接导致原料预热温度过低、致使加热炉负荷过大。
7、石脑油、液化气分支进料、反应产物入E-2901分支流量流量计不准确，致使操作无法进行正确判断。
8、反应产物回E-2901流量偏流，导致F-2901A入口温度时高时低，波动幅度在30～40℃之间，这也是导致装置操作波动的主要原因之一。经手动调节反应产物回E-2901H入口流量，使偏流问题得以解决。后工程部将反应产物回E-2901分支两只快速切断阀改为调节阀来进行调节。
9、液化气缓冲罐D-2901设计过小容积只有4.4m³，缓冲时间太短、只有几分钟、满足不了装置正常生产要求。因几次停液化气对操作波动非常大，恢复需要3～4小时时间。
10、P-2906 启动超负荷设计额定电流11A、而实际启动达到15～17A。经机修叶轮进行切割，电器更换电机后达到使用要求。
11、P-2904利旧设计扬程小，导致吸收解析塔压力高过1.15Mpa后吸收剂流量只能达到9t/h，满足不了设计及实际生产要求，经机修对一台叶轮进行更换后，基本能达到使用要求。
12、P-2905始终处于满负荷甚至超负荷状态运转。
13、装置施工质量太差，开工至今发现沙眼6处。导热油流量计法兰安装错误。
14、T-2902操作始终处于非正常状态，干气带液严重。操作波动影响全装置。分析原因： 1）可能为气相进料时有时无、导致塔内气液两相不能达到平衡。 2）塔径设计可能过小。 3）塔顶部破沫网安装问题。
15、催化剂初期活性较高，5天之后活性迅速降低。从1月28日开工至2月18日加热炉出口温度由最初310℃提高至390℃。已经接近反应末期。
16、从物料平衡数据看，计量有一定误差，无法真正获得不凝气与加工损失量。
17、P-2902A有杂音、P-2905A显示表在绿区中间位置，目前在监护运行。
18、岗位操作人员操作水平和业务能力还有待进一步提高。
19、导热油炉太小，脱重塔温度低，汽油干点偏低。
20、D-2901（操作压力0.6Mpa）、D-2908(操作压力0.4Mpa)设计压力过低,不能达到操作条件。
芳构化车间
2012年2月12日
8