商业高支模修改方案.docx

屋面高支模修改方案
华仑国际（芜湖）文化广场商业部分屋面高支模专项施工方案，对专家论证审查报告提出的意见，作补充修改。
1、梁板立杆上端与水平杆均采用双扣件，钢管抱箍同样采用双扣件连接。
2、支撑系统不够完整的部位，按JGJ130-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》中的有关要求进行了加强型布置，在扫地杆及顶部设置连续水平剪刀撑，垂直剪刀撑的间距控制在5跨以内，垂直剪刀撑与水平加强层的斜杆相交于主节点用扣件扣牢，形成空间格构柱，增强整体支架的刚度和稳定性。
3、最顶步距两水平杆中间增设纵横方向水平拉杆，梁底以上水平杆与四周建筑物抵紧，以增加架体的稳定性。
4、水平斜梁下立杆布置间距与文本稍有差距，斜度较大的斜梁及截面750×1500框架梁其立杆已按梁长方向布置；斜度较小的斜梁，其斜度在200以内，梁两侧之间的立杆间距不变，沿梁长方向的间距850将会增大在850～900之间，以截面较大的600×1200及600×1000梁进行补充验算，600×1200梁底设置3排顶撑，600×1000梁底设置2排顶撑，以最大斜向间距900进行了补充验算，原先梁立杆布置能满足要求。梁柱偏心布置处局部漏设立杆时，将增设立杆，使立杆到梁柱边的间距控制在250mm以内。
5、沿边如轴外及中庭区屋面悬挑支架支撑在下部悬挑结构上，沿边支撑架外侧立杆采用斜向立杆，立杆底部支撑在机房层边口砼梁面上，距梁外边口100mm，立杆上部向外倾斜，上端宽出屋面梁外边口250mm，梁两侧立杆之间的间距底脚为550mm、上端为800mm，梁底设置顶撑；沿梁长方向立杆上下按架体步距设置扫地杆及水平拉杆，支模架的每根横向水平拉杆均与斜立杆连接，使斜立杆与支撑架成为整体。

施工单位

项目负责人：

年 月 日
监理单位

总（专业）监理工程师：

年 月 日
建设单位

甲方代表：

年 月 日

6、斜梁600×1200梁底支模架补充验算：（采用杭州品茗安全计算软件）
(一) 工程属性
新浇混凝土梁名称
KL600*1200
新浇混凝土梁计算跨度(m)
16.9
混凝土梁截面尺寸(mm×mm)
600×1200
新浇混凝土结构层高(m)
10.05
梁侧楼板厚度(mm)
120
(二)荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)
面板
0.1
面板及小梁
0.3
模板面板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
24
钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
梁
1.5
板
1.3
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)
1
振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)
对水平面模板取值
2
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
0.25
非自定义:0.18
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
(三) 模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱共用(A)
梁跨度方向立柱间距la(mm)
900
梁两侧立柱间距lb(mm)
1000
步距h(mm)
1500
新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)
900、850
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)
500
梁底增加立柱根数
3
梁底增加立柱布置方式
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)
350,500,650
梁底支撑小梁根数
5
梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)
200
设计简图如下：

平面图

立面图
(四) 面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15
面板弹性模量E(N/mm2)
6000
取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×0.7×2]×1＝39.06kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝37.3kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m
q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝30.7kN/m
1、强度验算
Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×37.3×0.152+0.121×1.76×0.152＝0.09kN·m
σ＝Mmax/W＝0.09×106/37500＝2.52N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×30.7×1504/(100×6000×281250)＝0.058mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×37.3×0.15+0.446×1.76×0.15＝2.32kN
R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×37.3×0.15+1.223×1.76×0.15＝6.72kN
R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×37.3×0.15+1.142×1.76×0.15＝5.49kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×30.7×0.15＝1.81kN
R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×30.7×0.15＝5.26kN
R3'=0.928 q2l=0.928×30.7×0.15＝4.27kN
(五) 小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格(mm)
40×80
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.78
小梁弹性模量E(N/mm2)
9000
小梁截面抵抗矩W(cm3)
42.67
小梁截面惯性矩I(cm4)
170.67
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

q1＝max{2.32+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1.2-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.3)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.3)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.5-0.6/2，(1-0.5)-0.6/2]/2×1，6.72+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.6/4}=6.76kN/m
q2＝max[1.81+(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1.2-0.12)+(0.5+(24+1.3)×0.12)×max[0.5-0.6/2，(1-0.5)-0.6/2]/2×1，5.26+(0.3-0.1)×0.6/4]＝5.29kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×6.76×0.92，0.5×6.76×0.22]＝0.59kN·m
σ＝Mmax/W＝0.59×106/42670＝13.72N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×6.76×0.9，6.76×0.2]＝3.69kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.69×1000/(2×40×80)＝1.73N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×5.29×9004/(100×9000×1706700)＝1.43mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝5.29×2004/(8×9000×1706700)＝0.07mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm
满足要求！
4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×6.76×0.9，0.393×6.76×0.9+6.76×0.2]＝6.95kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝3.75kN，R2＝R4＝6.95kN，R3＝5.69kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×5.29×0.9，0.393×5.29×0.9+5.29×0.2]＝5.45kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝3.23kN，R'2＝R'4＝5.45kN，R'3＝4.43kN
(六) 主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格(mm)
Ф48×3
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁截面惯性矩I(cm4)
10.78
主梁截面抵抗矩W(cm3)
4.49
主梁自重忽略不计，计算简图如下：

1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.213×106/4490＝47.39N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算

主梁剪力图(kN)
Vmax＝2.684kN
τmax＝2Vmax/A=2×2.684×1000/424＝12.66N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算

主梁变形图(mm)
νmax＝0.07mm≤[ν]＝l/400＝350/400＝0.88mm
满足要求！
4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R5]＝1.07kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，左侧立柱扣件受力R＝1.07kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
(七) 立柱验算
立杆稳定性计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
钢管类型
Ф48×3
立柱截面面积A(mm2)
424
回转半径i(mm)
15.9
立柱截面抵抗矩W(cm3)
4.49
抗压强度设计值f(N/mm2)
205
λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150
长细比满足要求！·
查表得，φ＝0.63
1、风荷载计算
Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.18×0.9×1.52/10＝0.04kN·m
2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：
1)面板验算
q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+0.9×1.4×2]×1＝35.42kN/m
2)小梁验算
q1＝max{2.11+(0.3-0.1)×0.6/4+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.3)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.5-0.6/2，(1-0.5)-0.6/2]/2×1，6.1+(0.3-0.1)×0.6/4}=6.13kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝1kN，R2＝10.63kN，R3＝1.58kN，R4＝10.64kN，R5＝1kN
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4，R5+N边2]+Mw/lb＝max[1+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.3)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.85+0.5-0.6/2)/2×0.9，10.63，1.58，10.64，1+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.3)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.85+1-0.5-0.6/2)/2×0.9]+0.04/1＝10.72kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝10718.12/(0.63×424)+0.04×106/4490＝49.08N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
(八) 梁底立柱扣件抗滑移验算
荷载传递至立杆方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数kc
1
由"主梁验算"一节计算可知扣件最大受力N＝max[R2，R3，R4]×1＝11.05kN≤Rc=kc×12=1×12=12kN
满足要求！

7、斜梁600×1000梁底支模架补充验算：（采用杭州品茗安全计算软件）

(一) 工程属性
新浇混凝土梁名称
KL600*1000
新浇混凝土梁计算跨度(m)
8.9
混凝土梁截面尺寸(mm×mm)
600×1000
新浇混凝土结构层高(m)
10.05
梁侧楼板厚度(mm)
120
(二) 荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)
面板
0.1
面板及小梁
0.3
模板面板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
24
钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
梁
1.5
板
1.3
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)
1
振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)
对水平面模板取值
2
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
0.25
非自定义:0.18
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
(三) 模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱共用(A)
梁跨度方向立柱间距la(mm)
900
梁两侧立柱间距lb(mm)
1000
步距h(mm)
1500
新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)
900、850
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)
500
梁底增加立柱根数
2
梁底增加立柱布置方式
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)
400,600
梁底支撑小梁根数
5
梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)
300
设计简图如下：

平面图

立面图
(四) 面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15
面板弹性模量E(N/mm2)
6000
取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×1＝32.87kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝31.1kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m
q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1]×1＝25.6kN/m
1、强度验算
Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×31.1×0.152+0.121×1.76×0.152＝0.08kN·m
σ＝Mmax/W＝0.08×106/37500＝2.12N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×25.6×1504/(100×6000×281250)＝0.049mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×31.1×0.15+0.446×1.76×0.15＝1.95kN
R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×31.1×0.15+1.223×1.76×0.15＝5.66kN
R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×31.1×0.15+1.142×1.76×0.15＝4.63kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×25.6×0.15＝1.51kN
R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×25.6×0.15＝4.39kN
R3'=0.928 q2l=0.928×25.6×0.15＝3.56kN
(五) 小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格(mm)
40×80
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.78
小梁弹性模量E(N/mm2)
9000
小梁截面抵抗矩W(cm3)
42.67
小梁截面惯性矩I(cm4)
170.67
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

q1＝max{1.95+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.3)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.3)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.5-0.6/2，(1-0.5)-0.6/2]/2×1，5.66+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.6/4}=5.69kN/m
q2＝max[1.51+(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1-0.12)+(0.5+(24+1.3)×0.12)×max[0.5-0.6/2，(1-0.5)-0.6/2]/2×1，4.39+(0.3-0.1)×0.6/4]＝4.42kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×5.69×0.92，0.5×5.69×0.32]＝0.49kN·m
σ＝Mmax/W＝0.49×106/42670＝11.56N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×5.69×0.9，5.69×0.3]＝3.11kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.11×1000/(2×40×80)＝1.46N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×4.42×9004/(100×9000×1706700)＝1.19mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝4.42×3004/(8×9000×1706700)＝0.29mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm
满足要求！
4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×5.69×0.9，0.393×5.69×0.9+5.69×0.3]＝5.86kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝3.25kN，R2＝R4＝5.86kN，R3＝4.8kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×4.42×0.9，0.393×4.42×0.9+4.42×0.3]＝4.55kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝2.79kN，R'2＝R'4＝4.55kN，R'3＝3.7kN
(六) 主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格(mm)
Ф48×3
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁截面惯性矩I(cm4)
10.78
主梁截面抵抗矩W(cm3)
4.49
主梁自重忽略不计，计算简图如下：

1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.324×106/4490＝72.09N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算

主梁剪力图(kN)
Vmax＝7.591kN
τmax＝2Vmax/A=2×7.591×1000/424＝35.81N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算

主梁变形图(mm)
νmax＝0.15mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm
满足要求！
4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R4]＝1.52kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，左侧立柱扣件受力R＝1.52kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
(七) 立柱验算
立杆稳定性计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
钢管类型
Ф48×3
立柱截面面积A(mm2)
424
回转半径i(mm)
15.9
立柱截面抵抗矩W(cm3)
4.49
抗压强度设计值f(N/mm2)
205
λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.63
1、风荷载计算
Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.18×0.9×1.52/10＝0.04kN·m
2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：
1)面板验算
q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+0.9×1.4×2]×1＝29.92kN/m
2)小梁验算
q1＝max{1.78+(0.3-0.1)×0.6/4+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.3)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.5-0.6/2，(1-0.5)-0.6/2]/2×1，5.16+(0.3-0.1)×0.6/4}=5.19kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝1.43kN，R2＝9.18kN，R3＝9.18kN，R4＝1.43kN
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[1.43+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.3)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.85+0.5-0.6/2)/2×0.9，9.18，9.18，1.43+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.3)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.85+1-0.5-0.6/2)/2×0.9]+0.04/1＝9.27kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝9266.55/(0.63×424)+0.04×106/4490＝43.68N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
(八) 梁底立柱扣件抗滑移验算
荷载传递至立杆方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数kc
1
由"主梁验算"一节计算可知扣件最大受力N＝max[R2，R3]×1＝9.99kN≤Rc=kc×12=1×12=12kN
满足要求！

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