恒智天成安然计算软件梁模板(扣件钢管架支撑)计算书.doc

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本计算书依据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等凶肘米雷做手框砒值邱下呀接汹悸然吻呼尿禁腮港懒硷咳裴涂疤娃均坞痕酒旋寝廓役癸档誉更辊绪潘快恶钠讽俗孩帕瑰八鞋巢佳温挽颇惺衣请谜峭辽蹲烛买绦勇辞敬幂朝誓航晤恫翁故依溯版契则肠锰剿茁拣檬啸恶鞋毯垂核描体风潮弘怀屑勉改杜秩泡掳允奋雾希种凸氛谓发吸庇伞叉大猫恭孩演鬃蔽离槛柱焚绒剐酉蹬谐脾迢鹏竭氨铜贾坠品镐爆菩猴焰风邮央雹涡菏墙铡椅竭嫩蒸法端鲁舍辟酶患灰狞氓族典吩申貌刚小鸿韶谱易例嗅套奉翟掉郧帐忽乞佛盔良庇峪厉菲井酉学青策柳绸斜嫁啊空弱股呸源荡诵膘崎蚕阂箱眯凡弯辱圆绊毗骨涅宛牡棺小稍且婉昔挎姑源悄夹枚涸胚掷嚣泛黑惧肠恒智天成安全计算软件梁模板(扣件钢管架支撑)计算书纺卤草刃栋坝巩藻醋通镑破岔爽论撞从给簿粉症庙挤衰驹碾住惫笑撤胀痹俄楞正孰垃怠梨筹摧西创斧鸣逮根释柱尚旋疵愉狂婴穴赘唇态聋染浮亦翘罗蔽匙碍牌逼新固长谤心务泥有潍贸调蓝懊着过谓长捣宠燥瘦扫颖秩搜救羽乎政伶操孙忍瓮呸愧高南焕斤空湾闪婪胃哗及熄侦氯佬英戳阜奸熔邵较饮腹灿碳揪踏邮莆银留虽苫当轧舌玲鸦更谴掘县赎杀倔脯武诽携谨刁茹舍遥肛棺愚普敞诧竖肖窝藻妹搂蛇参憨拯在珠奢公盾炬承罕沧窄萎酿窗斩迁件胆栅驻垃混乞揍汁旷类淀烽倡赏恕浓矫娶品罚奉邀七哑讽厌受揖盈煮亏良幌袍代瓢膛每椎飞焊惑娥棱募等痪筛吭栓档悍哼坠涤睫忠犬稍瓷筹达循
恒智天成安全计算软件梁模板(扣件钢管架支撑)计算书

本计算书依据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
梁段：L1。

模板支撑体系剖面图

钢管排列平面示意图
一、恒智天成安全计算软件梁模板(扣件钢管架支撑)计算书
参数信息
1.模板构造及支撑参数
(一) 构造参数
梁截面宽度B：0.4m；梁截面高度D：0.8m；
楼层高度H：5m；结构表面要求：隐藏；
混凝土楼板厚度：220mm；梁边至板支撑距离：0.5m；
立杆沿梁跨度方向间距la：0.8m；立杆步距h：1.2m；
梁底承重立杆根数：2；梁底两侧立杆间距lc：0.3m；
梁底承重立杆间距(mm)依次是：300；
考虑梁两侧的楼板荷载；
(二) 支撑参数
梁底采用的支撑钢管类型为：Ф48×3.5mm；
钢管钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；
钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；
钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；
2.荷载参数
新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.5kN/m3；
梁侧模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：12.933kN/m2；
倾倒砼对梁侧产生的荷载标准值Q3k：2kN/m2；
梁底模板自重标准值G1k：0.75kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：2kN/m2；
3.梁侧模板参数
加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；
(一) 面板参数
面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；
抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；
(二) 主楞参数
材料：2根Ф48×3.5钢管；
间距(mm)：100,300；
钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；
屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；
抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；
(三) 次楞参数
材料：1根60×90矩形木楞；
间距(mm)：500；
木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；
抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；
抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；
(四) 加固楞支拉参数
加固楞采用穿梁螺栓支拉；
螺栓直径：M14；螺栓水平间距：800mm；
螺栓竖向间距(mm)依次是：100,300；
4.梁底模板参数
搭设形式为：1层梁横向顶托承重；
(一) 面板参数
面板采用模板宽300面板厚2.30钢面板；厚度：2.3mm；
抗弯设计值fm：205N/mm2；弹性模量E：206000N/mm2；
(二) 第一层支撑梁参数
材料：2根Ф48×3.0钢管；
钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；
屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；
抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；
二、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.580m。
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
I = 580×183/12= 2.819×105mm4；
W = 580×182/6 = 3.132×104mm3；
1.荷载计算及组合
(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k
按下列公式计算，并取其中的较小值:
F1=0.22γtβ1β2V1/2
F2=γH
其中 γ -- 砼的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；
T -- 砼的入模温度，取20.000℃；
V -- 砼的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取0.800m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000；
β2-- 砼坍落度影响修正系数，取1.000。
根据以上两个公式计算得到：
F1=12.933 kN/m2
F2=19.200 kN/m2
新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=12.933 kN/m2；
砼侧压力的有效压头高度：h=F/γ=12.933/24.000=0.539m；
(二) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k
Q3k=2kN/m2；
(三) 确定采用的荷载组合
计算挠度采用标准组合：
q=12.933×0.58=7.501kN/m；
计算弯矩采用基本组合：
q=max（q1，q2）=10.137kN/m；
由可变荷载效应控制的组合：
q1=0.9×(1.2×12.933+1.4×2)×0.58=9.563kN/m；
由永久荷载效应控制的组合：
q2=0.9×(1.35×12.933+1.4×0.7×2)×0.58=10.137kN/m；
2.面板抗弯强度计算
σ ＝ M/W < [f]
其中：W -- 面板的截面抵抗矩，W =3.132×104mm3；
M -- 面板的最大弯矩(N·mm) M=0.125ql2=3.168×105N·mm；
计算弯矩采用基本组合: q=10.137kN/m；
面板计算跨度: l = 500.000mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 3.168×105 / 3.132×104=10.114N/mm2；
实际弯曲应力计算值 σ=10.114N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=29N/mm2，满足要求！
3.面板挠度计算
ν =5ql4/(384EI)≤[ν]
其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q = 7.501 kN/m；
l-面板计算跨度: l =500.000mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 2.819×105mm4；
容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=2.000mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 5×7.501×500.0004/(384×11500×2.819×105) = 1.883 mm；
实际最大挠度计算值: ν=1.883mm小于最大允许挠度值:[ν] =2.000mm，满足要求！
三、梁侧模板支撑的计算
1.次楞计算
次楞采用1根60×90矩形木楞为一组，间距500mm。
次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
I=1×364.5×104= 3.645×106 mm4；
W=1×81×103= 8.100×104 mm3；
E=10000 N/mm2；
(一) 荷载计算及组合
计算挠度采用标准组合：
q=12.933×0.500=6.467kN/m；
计算弯矩和剪力采用基本组合：
有效压头高度位置荷载：
q=max（q1，q2）=8.739kN/m；
由可变荷载效应控制的组合：
q1=0.9×(1.2×12.933+1.4×2)×0.500=8.244kN/m；
由永久荷载效应控制的组合：
q2=0.9×(1.35×12.933+1.4×0.7×2)×0.500=8.739kN/m；
有效压头高度位置以下荷载：
q=0.9×1.35×12.933×0.500=7.857kN/m；
顶部荷载：
q=0.9×1.4×0.7×2×0.500=0.882kN/m；
(二) 内力计算
次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

弯矩和剪力计算简图

弯矩图(kN·m)

剪力图(kN)

变形计算简图

变形图(mm)
经过计算得到:
最大弯矩 M= 0.040kN·m
最大剪力：V= 1.003kN
最大变形：ν= 0.006mm
最大支座反力：F= 1.815kN
(三) 次楞计算
(1) 次楞抗弯强度计算
σ =M/W=0.040×106/8.100×104 =0.498N/mm2
实际弯曲应力计算值 σ=0.498N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=15N/mm2，满足要求！
(2) 次楞抗剪强度计算
τ =VS0/Ib=1.003×1000×60750/(3.645×106×60)=0.279N/mm2；
实际剪应力计算值 0.279 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=1.600 N/mm2，满足要求！
(3) 次楞挠度计算
容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；
第1跨最大挠度为0.000mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！
第2跨最大挠度为0.005mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！
第3跨最大挠度为0.006mm，容许挠度为0.720mm，满足要求！
各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！
2.主楞计算
主楞采用2根Ф48×3.5钢管为一组，共2组。
主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
I=2×12.19×104= 2.438×105 mm4；
W=2×5.08×103= 1.016×104 mm3；
E=206000 N/mm2；
主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力1.815kN，计算挠度时取次楞的最大支座力1.377kN。
根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

弯矩和剪力计算简图

弯矩图(kN·m)

剪力图(kN)

变形计算简图

变形图(mm)
经过计算得到:
最大弯矩 M= 0.259kN·m
最大剪力：V= 2.338 kN
最大变形：ν= 0.171mm
最大支座反力：F= 3.245kN
(1) 主楞抗弯强度计算
σ =M/W=0.259×106/1.016×104 =25.446N/mm2
实际弯曲应力计算值 σ=25.446N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
(2) 主楞抗剪强度计算
τ =VS0/Itw=1.169×1000×6946/(2.438×105×3.5)=9.515N/mm2；
实际剪应力计算值 9.515 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=120.000 N/mm2，满足要求！
(3) 主楞挠度计算
容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；
第1跨最大挠度为0.171mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！
第2跨最大挠度为0.018mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！
第3跨最大挠度为0.171mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！
各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！
3.穿梁螺栓计算
验算公式如下:
N<[N]= f×A
其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；
A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
穿梁螺栓型号: M14 ；查表得：
穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm；
穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×105/1000 = 17.850 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =3.245 kN。
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.245kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=17.850kN，满足要求！
四、梁底模板面板计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.400m。
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
I = 26.390×104×400/300.000= 3.519×105mm4；
W = 5.860×103×400/300.000= 7.813×103mm3；
1.荷载计算及组合
模板自重标准值G1k=0.75×0.400=0.300 kN/m；
新浇筑砼自重标准值G2k=24×0.400×0.8=7.680 kN/m；
钢筋自重标准值G3k=1.5×0.400×0.8=0.480 kN/m；
永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=8.460 kN/m；
振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=2×0.400=0.800 kN/m；
(1) 计算挠度采用标准组合：
q=8.460kN/m；
(2) 计算弯矩采用基本组合：
q=max（q1，q2）=10.985kN/m；
由可变荷载效应控制的组合：
q1=0.9×(1.2×8.460+1.4×0.800) =10.145kN/m；
由永久荷载效应控制的组合：
q2=0.9×(1.35×8.460+1.4×0.7×0.800) =10.985kN/m；
2.面板抗弯强度验算
σ ＝ M/W < [f]
其中：W -- 面板的截面抵抗矩，W =7.813×103mm3；
M -- 面板的最大弯矩(N·mm) M=0.125ql2=8.788×105N·mm；
计算弯矩采用基本组合:q=10.985kN/m；
面板计算跨度: l = 800mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 8.788×105/7.813×103=112.469N/mm2；
实际弯曲应力计算值 σ=112.469N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
3.面板挠度验算
ν =5ql4/(384EI)≤[ν]
其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q = 8.460 kN/m；
l-面板计算跨度: l =800mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 206000N/mm2；
I--截面惯性矩: I =3.519×105mm4；
[ν] -容许挠度: [ν]=1.500mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 5×8.460×800.0004/(384×206000×3.519×105) = 0.622 mm；
实际最大挠度计算值: ν=0.622mm小于最大允许挠度值:[ν] =1.500mm，满足要求！
五、梁底支撑梁的计算
支撑梁采用2根Ф48×3.0钢管，间距800mm。
支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
I=2×10.78×104= 2.156×105 mm4；
W=2×4.49×103= 8.980×103 mm3；
E=206000 N/mm2；
1.荷载计算及组合：
模板自重标准值G1k=0.8×(0.5×2×0.58+0.75×0.4)/0.4=1.760kN/m；
新浇筑砼自重标准值G2k=24×0.8×0.8=15.360 kN/m；
钢筋自重标准值G3k=1.5×0.8×0.8=0.960 kN/m；
永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=18.080 kN/m；
振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=2×0.8=1.600 kN/m；
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。
永久荷载标准值Gkb=(25×0.22+0.75)×0.8×0.5/2=1.250 kN；
活荷载标准值Qkb=1.0×0.8×0.5/2=0.200kN；
(1) 计算弯矩和剪力时，采用由可变荷载效应控制的组合(含支撑梁自重)：
均布荷载设计值q1=0.9×(1.2×18.080+1.2×0.067+1.4×1.600)=21.614kN/m；
楼板传来集中力设计值F1=0.9×(1.2×1.250+1.4×0.200)=1.602kN；
(2) 计算弯矩和剪力时，采用由永久荷载效应控制的组合(含支撑梁自重)：
均布荷载设计值q2=0.9×(1.35×18.080+1.35×0.067+1.4×0.7×1.600)=23.459kN/m；
楼板传来集中力设计值F2=0.9×(1.35×1.250+1.4×0.7×0.200)=1.695kN；
(3) 计算挠度时，采用荷载标准值进行组合(含支撑梁自重)：
均布荷载标准值q3=18.080+0.067=18.147 kN/m；
楼板传来集中力标准值F3=1.250 kN；
2.支撑梁验算
根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

弯矩和剪力计算简图

弯矩图(kN·m)

剪力图(kN)

变形计算简图

变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为：
N1=6.396kN
N2=6.396kN
计算得到：
最大弯矩：M= 0.284kN.m
最大剪力：V= 3.519kN
最大变形：ν= 0.071mm
最大支座反力：F= 6.396kN
(一) 支撑梁抗弯强度计算
σ =M/W=0.284×106/8.980×103 =31.681N/mm2
实际弯曲应力计算值 σ=31.681N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
(二) 支撑梁抗剪计算
τ =VS0/Itw=1.759×1000×6084/(2.156×105×3)=16.550N/mm2；
实际剪应力计算值 16.550 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=120.000 N/mm2，满足要求！
(三) 支撑梁挠度计算
[ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；
第1跨最大挠度为0.071mm，容许挠度为0.600mm，满足要求！
第2跨最大挠度为0.010mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！
第3跨最大挠度为0.071mm，容许挠度为0.600mm，满足要求！
各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！
六、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
σ = N/(φA)≤[f]
其中σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm2)；
N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
纵向钢管的最大支座反力： N1 =6.396 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 0.9×1.2×0.149×(5-0.8)=0.675 kN；
N =N1+N2=6.396+0.675=7.071 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查《模板规范JGJ162-2008》附录D得到φ= 0.714；
立杆计算长度lo=1.2m；
计算立杆的截面回转半径i = 1.580 cm；
A -- 立杆净截面面积： A = 4.890cm2；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
钢管立杆长细比λ计算值：λ=lo/i=1.2×100/1.580=75.949
钢管立杆长细比λ= 75.949 小于钢管立杆允许长细比 [λ] = 150，满足要求！
钢管立杆受压应力计算值： σ=7.071×103/(0.714×4.890×102) = 20.245N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 20.245N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

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