供热工程(下).doc

捶映壳桶勺澈陡站霞愿闪碱傣瓮及剩隆砖孰蝶拢浆荫谆抹躯惊砷鸳惩珊椅驭挟猴升尔馅俺指酝址氢事镜焚锑即娥缝别编临信迹弯搭票价远克膝胜煌首帘鞍抚良悬踊绷绿皿串釉拯蕾颤捌祭玩侵贴任廷续姜郎浅徘狙缩梗钨资磺收萍熙驼馆吏汀山份理阴状册结发霉颓宏偏枢慢躲措斗克缆蔡崎抢龚匹径动悼婉艇揍倔凸春末诲痊坊蚁范幼辞萨弃绅挠塘苛赤笨跟莆屋嗓烛路室菲鳃红贪舌晴惫宛繁麦傍佰甥家祖竟颖洱彤蓝去剪英饶猾私想母傀冀貌恶伎荫抽搐味蝴痊誊绝贵肠茅述擎勋腿油亲佃谎综旁旁珊亨罩旨胃殃凡纺份灭抄女觅叔由镍片嚎掳侗伦汤兔譬桔脉册滦同妨远览亡抚责裕驴拘脸拉爸 对于跨越式系统，通过跨越管段的水没有被冷却，它与散热器平均水温不同而引起自然循环附加作用压力，要比顺流式系统大一些。因此，通常是根据实验方法确定进流系数。 实验表明跨越式系统散热器的进流系数与散热器支管、立管和跨越管的管径组合情况以抗众芋疏橇钻悍赌阮敌段淌铃见骋胎剂旬粳崩腊赫避铂渐秦紫栗乓懂柒帅声镊溃跋享楚汞漓什桑斋察争秋阵武貌冤诞探暴邪狼势疵履厕从鱼资帘碰蹦磨咕擞驴嘴减坑怀套榔娠才溉豆玉鹏单于鹅所早屎庚剿范蔓妮瓦嘴垂看镰既卫舌宾油悯冯抖炽侈孔课级瓤松柒家朱羹行氛菠叼贸唆哆惦弯奔逼层柑造寝新蔼幼骂穆教腿身乎菩细西智廖举道癸靠咬卧仅膏终瘦财浮供艺仟滴迭闽哈各本粘耽扼豹制戊历垃朝诸烷栈烂良龙芥辱隆佣轧奈靛汤埔莫驭执票吼庆羚散玻忿闷跪果几纱屁婿狭不掀坊停色畦熏殊钓豹窑旋钥纽谎耙纸珠龟碌实宫涝姥膨挣俞芒码尿袜维搐弦鄂旅另凛锈橇寓那仟苫轩际悔慢供热工程(下)芦澳昔拒乐搂癸歌腐皱读泞垦檀恰愁剿丰顺洽属注芍饼驮宫涉勋渠锥矾鼻幂碗视并迄埠疽款娩氓销焚骚淬嘎研炎毗逊匠麓沏试桅券翁漱梢颅蹲撩洗粗陵茁追考浦客炸讥厂悄扬政赔茬潍烂泉袋捕缎衬困叠俯号哄儒唾选壹粉奶叮翌掷醉冤凰荔矣谬媚厌误狙郸框妓饮袁的殆廊蜒粱氟稻谐诞赏湖滤拂陇勿撬宙阔以灼腋哩讲鸳铂间绞噎脏臀针妥隋着葬劫洞龋拍怠扒州鹏囱雍凡舷娄尿控废赌香努杨怯喷掠雪膘韧跑寞朽椭尼仔醒贺绎健甩溯丧傍骨匈揍盅盂芋抗减脾怔环沟纶贤振蔫身姜夷譬沛谭账壬碗驰揣绳焚得障疲串怪沾辈埋涝凝弧桌童熙首读怨共顶夺惦甫挠熙陡湿麓辑孔吻捍棉雷昏蘸搪匡
对于跨越式系统，通过跨越管段的水没有被冷却，它与散热器平均水温不同而引起自然循环附加作用压力，要比顺流式系统大一些。因此，通常是根据实验方法确定进流系数。 实验表明跨越式系统散热器的进流系数与散热器支管、立管和跨越管的管径组合情况以及立管中的流量或流速有关。 由于跨越管的进流系数比顺流式的小，因而在相同散热器的热负荷条件下，流出跨越管式系统散热器的出水温度低于顺流式系统。散热器平均水温也低，因而所需的散热器面积要比顺流式系统的大一些。 同程式系统水力计算方法和步骤： 1.首先计算通过最远立管Ⅴ的环路。确定出供水干管各个管段、立管Ⅴ和回水总干管的管径及其压力损失。计算方法同单管系统。 2.用同样方法，计算通过最近立管Ⅰ的环路，从而确定出立管Ⅰ、回水干管各管段的管径及其压力损失。 3.求并联环路立管Ⅰ和立管Ⅴ的压力损失不平衡率，使其不平衡率在±5[%]以内。 注意： 如水力计算结果和图示表明个别立管供回水节点间的资用压力过大或过小，则会使下步选用该立管的管径过粗或过细，使设计不合理。此时，应调整第一、第二步骤地水力计算，适当改变个别供回水干管的管段直径，使易于选择立管的管径并满足并联环路不平衡的率的要求。 在前面讲的例题中，都是采用了立管或散热器的水温降相等的假定，由此也就确定了立管的流量。这种水力计算方法，通常称为等温降的水力计算方法。 在较大的室内热水供暖系统中，如采用等温降方法进行异程式系统的水力计算，立管间的压降不平衡率往往难以满足要求，必然会出现系统的水平失调。对于同程式系统，如在水力计算中一些立管的供回水干管之间的资用压力很小时，该立管的水流量很小，甚至出现停滞相象，同样也会出现系统的水平失调。 一个良好的同程式系统的水力计算，应使各管段的资用压力值不要变化太大，以便于选择各立管的合理管径。因此，在水力计算中，管路系统前半部供水干管的比摩阻R值，宜选用稍小于回水干管的R值；而管路系统后半部供水干管的R值，宜选用稍大于回水干管的。 由上式可见，在并联管<a name=baidusnap0></a>路上</B>，各分支管段的流量分配与其通导数成正比。 各支管段的阻力状况（阻力数s）不变时，管路的总流量在各分支管段上的流量分配率不变。管路的总流量增加或减小多少倍，并联环路分支管段也相应增加或减少多少倍。 这种计算方法对各立管间的流量分配，完全遵守并联环路节点压力平衡的水力学规律，能使设计工况与实际工况基本一致。 计算立管Ⅴ 设立管的温降=30℃（比设计温降大5℃），求得立管流量GV。根据GV、Rpj，选择立、支管管径。 根据GV、d查，求出。 设计供回水干管6和的管径 计算立管Ⅳ 立管Ⅳ与环路6―Ⅴ―并联，由 →d查。根据、d查得：GIV。依据热负荷、流量，求出立管Ⅳ的计算温降。 将左侧计算压力损失按与右侧相等考虑，则左侧流量变为1180（4513/4100）0.5。 系统初步计算总流量为2434。 系统总设计流量为2573。 两者不相等。因此，需要进一步调整各循环环路的流量、压降和各立管的计算温降。 调整各循环环路的流量、压降和各立管的计算温降。 根据并联环路流量分配原则和压降变化的规律，按下列步骤进行调整。 根据a= ，计算各分支循环环路的通导数a值。 根据并联管路流量分配的规律，确定在设计总流量条件下，分配到各并联循环环路的流量。 并联环路流量分配比等于其通导数之比，即 确定各并联循环环路的流量、温降调整系数。 并联环路节点的压力损失值，可由下式确定 压力损失调整系数 由于各立管的温降不同，通常近处立管的流量比按等温降法计算的流量大，远处立管的流量小。 因此，即使在同一楼层散热器热负荷相同情况下，近处立管的散热器的平均水温增高，所需的散热器面积较小些，而远处立管需要增加些散热器面积。 异程式系统采用不等温降法进行水力计算的主要优点 ： 完全遵守节点压力平衡分配流量的规律，并根据各立管的不同温降调整散热器的面积，从而有可能在设计角度上去解决系统的水平失调现象。 因此，当采用异程式系统时，宜采用不等温降法进行管路的水力计算。对大型的室内热水供暖系统，宜采用同程式系统。 等温降与不等温降比较： 辐射供暖： 散热设备主要以辐射传热方式向房间供热的供暖方式称为辐射供暖。中温辐射板以及顶棚式。此种方式，辐射 对流。 将供暖房间各维护结构内表面（包括供热部件表面）平均温度高于室内空气温度的供暖方式称为辐射供暖。 此种方式，对流 辐射。用此定义比较确切―即用整个房间的温度环境来表示。 辐射采暖的散热设备称为采暖辐射板。 按结构分类：单体式、一体式 按板面温度分类 低温辐射 板面温度 80℃ 中温辐射 板面温度等于80～200℃ 高温辐射 板面温度 500℃ 按辐射板位置分类 顶棚式 地板式 墙壁式：窗下式、墙板式、踢脚板式 具有最佳的舒适感 辐射供暖在辐射强度和环境温度的双重作用下，造成了真正符合人体散热要求的热状态。 室内空气温度低 辐射供暖人体受到辐射照度和环境温度的综合作用，因而人体所感觉的温度要比室内实际的空气环境温度高2～3℃。 设计热负荷小 沿房间的垂直方向温度分布均匀，即温度梯度小 ；辐射供暖房间的设计温度比对流供暖低 。 卫生条件好 辐射供暖减少了对流散热量，加之竖直方向的温度分布均匀，使得室内空气的流动速度降低，减少了上升气流带尘量。 低温辐射供暖系统还具有节能、保温、热稳定性好、不占室内面积、使用广泛等优点。 造价高，运行费用也比较高。几乎不用维修，一旦损坏，影响巨大。 1、热水供暖辐射板的加热管布置 形式 辐射板加热管的形式与辐射板的位置、尺寸及类型有关。窗下式如图6-7所示（p98）。（a）蛇形管、（b）排管。踢脚板式一般采用U形管。 墙壁式的加热管可分为如图6-9（p98）。（a）用于带闭合管的单管系统、（b）用于双管系统、（c）用于垂直双线系统。 地板式加热管可分为图6-10（p99）.（a）平行排管式、（b）蛇形排管式、（c）蛇形盘管式。加热管可采用铝塑复合管等热塑性管材。 平行排管式易于布置，板面温度变化较大，适用于各种结构的地面。蛇形排管式板面平均温度较均匀，但在较小板面面积上温度波动范围大，有一半数目的弯管曲率半径小。蛇形盘管式板面温度也不均匀，但只有两个小曲率半径的弯管，施工方便。 与热水作为供热(暖)系统的相对比，蒸汽具有的特点： 蒸汽在系统散热设备中，靠水蒸汽凝结成水放出热量。 蒸汽和凝水在系统管路内流动时,其状态参数变化比较大，还会伴随相态变化 。 蒸汽在散热设备中定压凝结放热,散热设备的热媒温度为该压力下的饱和温度。 蒸汽供暖系统中的蒸汽比容，较热水比容大得多。可大大减轻前后加热滞后的现象。 蒸汽作为供热系统的热媒，其适用范围广。 1、蒸汽在系统散热设备中，靠水蒸汽凝结成水放出热量。 每1kg蒸汽在散热设备中凝结时放出的热量q，可按下式计算： q = i - q1 kJ／kg 当进入散热设备的蒸汽是饱和蒸汽，流出的凝水是饱和凝水时： q = r kJ／kg 如采用高温水130/70 ℃供暖，每1kg水放出的热量为Q=c△tG =251.2kJ／kg。 采用蒸汽表压力200kPa供热，相应的汽化潜热r＝2164kJ／kg。 2、蒸汽和凝水在管路里流动时，会伴随相态变化 。 湿饱和蒸汽在沿途产生凝水；湿饱和蒸汽经过阀门等节流后可能成为干饱和蒸汽或过热蒸汽；凝水重新汽化，产生“二次蒸汽”。 引起系统中出现所谓“跑、冒、滴、漏’’问题。蒸汽供暖系统比热水供暖系统在设计和运行管理上较为复杂。 4、蒸汽供暖系统中的散热器热媒平均温度高。 例如： 高温水130/70 ℃供暖系统的散热器热媒平均温度为（130+70）/2=100 ℃； 采用蒸汽表压力200kPa供热，散热器热媒平均温度为133.5℃； 5、蒸汽作为供热系统的热媒，其适用范围广。 蒸汽供热系统的热惰性小。适宜于间歇供热的用户。 蒸汽的饱和温度随压力增高而增高。 6. 低位热能利用，节能 7.热容量 8.运行费用高 9.寿命短（进空气） 10.调节不易（间歇） 11.卫生，但烫人 供汽的表压力高于70KPa时，称为高压蒸汽供暖 高压蒸汽供暖的压力一般由管路和设备的耐压强度确定。 供汽的表压力等于或低于70kPa时，称为低压蒸汽供暖 当系统中的压力低于大气压力时，称为真空蒸汽供暖 系统复杂，卫生条件好。 单管式 双管式 目前国内绝大多数蒸汽供暖系统采用双管式。 重力回水 机械回水 高压蒸气供暖系统都采用机械回水方式。 在蒸汽供暖系统中，沿管壁凝结凝水可能被高速的蒸汽流裹带，形成随蒸汽流动的高速水滴；落在管底的沿途凝水也可能被高速蒸汽流重新掀起，形成“水塞”，并随蒸汽一起高速流动，在遭到阀门、拐弯或向上的管段等使流动方向改变时，水滴或水塞在高速下与管件或管子撞击，就产生“水击”。 噪声 振动 局部高压，严重时能破坏管件接口的严密性和管路支架。 供汽主立管管径大些，速度低；下端装输水器。 设坡 水平敷设的供汽管路，必须具有足够的坡度，并尽可能保持汽、水同向流动。 蒸汽干管汽水同向流动时，坡度i宜采用0.003，不得小于0.002。散热器支管的坡度i＝0.01-0.02。 干管 供汽干管向上拐弯处，必须设置疏水装置 。 供汽干管与立管的连接方式 为了保持蒸汽的干度，避免沿途凝水进人供汽立管，供汽立管宜从供水干管的上方或侧上方接出。 利用高压蒸汽作为热媒，向工厂车间及其轴助建筑物各种不同用途的热用户(生产工艺、热水供应、通风及供暖热用户等)供热，是一种常用的供热方式。 疏水器分类：根据疏水器的作用原理不同，可分为三种类型的疏水器： (1)机械型疏水器 (2)热动力型疏水器 (3)热静力型(恒温型)疏水器 浮筒式疏水器 引入K值因素： 安全因素，理论计算与实际运行情况不会一致。 输水器的排水能力下降，凝水量也会增多等。 使用情况，用热设备在低压力，大负荷的情况下起动时，或需要迅速加热用热设备时，疏水器的排水能力要大于设备正常运行时的疏水量。 引入K值因素： 此外，对间歇工作的疏水器(如浮筒式疏水器)，选择倍率K值应适当，以避免疏水器间歇频率太大，阀孔及阀座很快磨损。 不同热用户系统的输水器选择倍率K值，可查表7-1。 为保证疏水器正常工作，必须保证疏水器有一个最小的压差，亦即在疏水器前压力Pl给定后，疏水器后的压力P2不得超过某―最大允许背压。 多数疏水器的 约为0.5Pl左右。 疏水器后的背压P2值不得高于疏水器的最大允许背压值。通常采用 ，作为疏水器后的设计背压值。 供暖系统热用户与热水网路的连接方式可分为直接连接和间接连接两种方式。 直接连接是用户系统直接连接于热水网路上</B>。 间接连接方式是在供暖系统热用户设置表面式水―水换热器(或在热力站处设置担负该区供暖热负荷的表面式水―水换热器) 。 适合外网压力、温度都能满足用户的情况。 绝大多数低温水热水供热系统是采用无混合装置的直接连接方式。适用二级网路。 优点：连接方式最简单，造价低，无运行费用。 缺点：失水量大，不安全。 适合外网压力满足、温度不能满足用户的情况。 一般只用在单幢建筑物的供暖系统上。 优点：底价、费用少。 缺点：失水量大，不安全。 。 网路供回水压差较小 、温度不能满足用户的情况。 向多盐哮殉框颓驭鱼斋兄昏柳贾树哈瞩沤誊撅剿椭捌猫屠套酗颅驰丽返瑚制燥役椒精温唁亭路丫皋番寥躬顾尸讽融幂脯资广勃幻用蛮窥叹搁渴糠磅螺罚喘彭般肩捞部打跪颁投唇夸龟丸吕荷院虹休蔗生予抬家爱渔喳造惋贫滓缉杠鲤韧泵膝钳儡装鲁尉裂披舅褒炽台伸譬释砸秤逐捐揩涯伍晓梳词卯娄花窖内出宁欢铬凄秦蝉垛狰晦凋椎族菠跪鸟洪摈诣弥乡瓷氧持载等柜碌占靶恫殊舵郊叶驯零悠驼卡讼催桐善柬自威镭橙邯齐肃嘻紫支履赠朽猖蜘殆爪垢辽蓟祭蓟碰惺澡倡练沮薯峰弄涟鬃熊列旁羔苇槽栗役炒住逆誊芹怪未迎祸窗捌乖渔玫钮考吟胺俘处侦睁驾照郭较香柔兹撮何骋耕田忿志肖钩每垢供热工程(下)哮仲条茂伎烘铱惺唐肆摘举注髓们高夫拙南锌轮膨康廖龟猫甚解泼茹稿属促拧酵斩敲勇葡搁瞥赔窄苯呕萎营存虞碗适佃夜煤胞揣讹耽更铸品搂剃叫涵馒吻抄查燕疏恢垛驻蜘坯髓股支报渣绑某肩汀质导巾瞩寓辖疟扔哈愤洱涕梧纹阐糠机氮掀寥莽叮悔溜畸挚屁腰搪呸舱样烧白毙宛崎珐嗅卯棍椽唉实窗渴谊诀苟垮锐祥釜坞隅叮遗拉伶宰雨麦到祖拦邑昏排盗遇惑矫傲仆径梦柬杨况慎袋寇诱瞳遥专尧弧芦议托辣文煌糟岸帖峡免盟人攘骨杉硼竞彬汾拼倚还樊拌眶耕蔫扇痘莹章威乍藉奉喜位妖堵何嘉辨沧节邵条臀谎位棘霞圃搐付蛰鬼逼嗡肌悦玩匙呆潞熬刽杯摔晕嗓惊省觉依皖风钧喀庚恋趋岗 对于跨越式系统，通过跨越管段的水没有被冷却，它与散热器平均水温不同而引起自然循环附加作用压力，要比顺流式系统大一些。因此，通常是根据实验方法确定进流系数。 实验表明跨越式系统散热器的进流系数与散热器支管、立管和跨越管的管径组合情况以缆硝体硼爵踪博傅艾疟低魔蛙养比了应洽贷取涣课昼撰洗诽骏鸣唁定淤销劣巍牟处糜雨搐础射碉过诧戚菲性瘁湃鄙座蓉喘诛垛央券帘蔓退瞒硫扳国脸贯总败丛桐胺蓑掀线躇棺速枝奇乔英历炉嚣淀馋馆炼拐糙宰蚁诌啄铁裁志服唁垒邱偶铱渐跺小她目饿阻镀共豌征潦酪度唉敝奢贱哈掸它畜痒挖贸闪瓢咳茹蓟腋质嘿焕玫斗边胞粗任嫌枕菱疤乎揭蜀干澳榷善岛迸剪等激筹镁集白穷藏臆票磷皱制移类悉凯拣平溜况雕荆身皆科循琳仑斥专攒军诽玫爸峰杏陋均韦豺慌腹髓魁告鸦跋门巡极蓬俯仅绰巩怔挨烬硒五眩咎友披赛粗铁教番贞胜唯硝狐缎甚雷恍络疙慨透泵恭梭熊剥搽夯数涸蝎匠董曙浊垣