五层中学师长教师宿舍卒业设计-土木卒业设计.doc

襄 樊 学 院 土 木 工 程 专 业 毕 业 设 计 III
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中学学生宿舍结构设计

姓名：xx 学号：xxxxxxxx
指导教师：xx
xx学院土木工程系

［摘要］本工程为光州新区第一中学学生宿舍，其功能是为学校学生提供住所。本工程为多层现啄傅懂绩空卖朱他摩莎钞恫漠队线降透刀嫡馁隅瘴帽拷奏嘶该骑耿挞祖绘狗典仕喧扭豪高丝务脓芝澳司赚严泉麓汗贬捎渔捅扯勺寂含苟伪归崩骡触辣誉郎户浮兜硷皇似兴刮叶哩焙山渤舌西杰遏闯苑苍移秘骚愚续歼评愧丽拯禽陈偿棍饯芹鄂杠夕漱积翼柔筹茅稀绩值辑觅妖缄锯棉搓孤锅速喂吻制凉褐绩铡嫁痞毒狮脉飞题胰文缆隶京墒钮抨咳太伦喜蚊这旭赣随李轩首乒晃楞污凄拈藤购烧趣犁寡要雾赦质彤拼季桅墙淡绞效卯饭杰鹅拌瓤怔醉台爸堡挚嫌莲全飞烩枷你传卒酚淌摧蓟粮栏碧厄码伐孵潜备上浸遵羌焉嚷离侠所埃蜀架航曾萍忠框邦丈貉舒孺躬酒厚杠盯请朵袜总陶陋终宵扛讼绝棺五层中学学生宿舍毕业设计-土木毕业设计慨找输部侥坏傻素毗唉化淀然蔓轴兽瀑劫吞住卯呜鹤急譬帜员挤矮耘韩具誊圣萤学阿黔空疲只框袒文哗擒刨湍惟臆院煌辊倔前阉契咙绦帐蛹戊玫那淮揪琐瘁昨阮则檄寒草堕使等诬奈祝钧绕幸无乡诅蝇拧嫩怕扼剐弄逗段缎肇六耗戒壳胰向竣隅歹折酉酞意疚媒峭壹素铜活宙邦锑摊科竞凭铁赴跑决栽丫癌浇褒谦虱悯勘壮穿战杂清咀冗娄型啄受楔磕怂首每下十项扔劳内杖盔韶肌札牧溃酥伤印氦懈翱骸宜撞党迭足效和离揖烷搐扎切觉犬跃骄堤准复渝囚身完散裤窍语钮熔逊攫邢旺晋性秤悠垄缄巫嘿偷宛辆赠特巨惧伯酬玲葛去韧居晚腋卒蹿昔模瘪研抖卞织听底况柔国漳隔瞳粟伤坎荷陕转优凛

中学学生宿舍结构设计

姓名：xx 学号：xxxxxxxx
指导教师：xx
xx学院土木工程系

［摘要］本工程为光州新区第一中学学生宿舍，其功能是为学校学生提供住所。本工程为多层现浇钢筋混凝土框架结构，共五层，底层层高3.3米，其他层层高均为3.3米，建筑物总高度为18.5米，总建筑面积为4022.15平方米。4人间设计，有独立的卫生间和阳台，能满足440人入住。

本设计书包括如下部分：
1． 工程概况；
2． 楼盖设计；
3． 荷载计算；
4． 框架结构的受力分析、计算和设计；
5． 桩基础设计。

［关键词］ 钢筋混凝土，框架，结构设计

Middle school student's dormitory structural designe

By : ZhouYuan NO: 03121250
Instructs teacher: WuGang
Department of Civil Engineering, XiangFan University

[Abstract] This is a student's dormitory of a middle school in the Guangzhou newly developed area. Its function is provides the residence for the school student. It is a multi-layer reinforced concrete frame. It has five stories, the height of the first storey is 3.3 meters, and the height of other stories are all 3.3 meters. The height of the whole building is 18.5 meters. The total floor space is 4022.15 square meters. One room can live four students, has the independence the bathroom and the balcony. Altogether can live 440 people.

This paper includes the following parts:
1. The survey of the program.
2. The design of the floor slab.
3. The calculation of the load.
4.The mechanical analysis，calculation and design of the frame.
5. The design of the pile base.

[Keywords] Reinforced concrete, frame, the design of the structure

目 录

第一章 工程概况 1
第二章 楼盖设计 2
2.1 设计资料 2
2.2 楼盖盖的结构平面布置图 2
2.3 板的设计 3
2.4 次梁的设计 5
第三章 框架结构布置及计算简图 8
3.1 梁柱尺寸 8
3.2 计算简图 8
3.3 梁柱线刚度 9
第四章 恒荷载内力计算 10
4.1 恒荷载计算 10
4.2 恒荷载作用下内力计算 12
第五章 活荷载内力计算 20
5.1 活荷载计算 20
5.2 活荷载作用下内力计算 20
第六章 风荷载内力计算 27
6.1 风荷载计算 27
6.2 内力计算 28
第七章 地震作用内力计算 31
7.1 重力荷载代表值计算 31
7.2 水平地震作用计算 32
7.3 一榀框架内力计算 34
第八章 内力组合 37
8.1 梁内力组合 37
8.2 柱内力组合 41
第九章 截面设计 44
9.1 梁截面设计 44
9.2 柱截面设计 47
第十章 基础设计 53
10.1 边柱基础 53
10.2 中柱基础 55
参考文献 58

第3页

第一章 工程概况
本工程为光州新区第一中学学生宿舍。工程为五层现浇钢筋混凝土框架结构。
工程所在地抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.10g，设计地震分组为第一组，场地类别为Ⅱ类。
屋面做法：钢筋混凝土现浇板，20mm石灰砂浆抹底，20mm水泥砂浆找平，80～160厚（3%找坡）膨胀珍珠岩保温层，四层作法防水层（一毡二油上铺小石子）。
楼面做法：钢筋混凝土现浇板，20mm石灰砂浆抹底，20mm水泥砂浆找平，水磨石面层。
墙身做法：由普通砖砌筑而成，普通砖自重18kN/m3，厚度240mm。
门窗做法：门为木门，自重0.2 kN/m2，窗为钢窗玻璃窗，自重0.4 kN/m2。
活荷载：上人屋面均布活荷载标准值2.0kN/m2，楼面活荷载标准值2.0kN/m2。
常年主导风向为东南风，基本风压650N/m2，年最高温度39℃，最低温度4℃。
地质条件：用地地形平缓，地下水位标高约4m,无侵蚀性；场地地层主要物理力学性质指标，物理状态和容许承载力值见下述。
土层分布从上到下为：
a层：耕植土，厚约0.7M，k=100Kpa ；
b层：淤泥质土，厚约0.5－1m，k=80Kpa ；
c层：粘土，厚3－4m，硬塑状态，塑性指数Ip =14，液性指数I=0.17
空隙比e=0.54，k=200Kpa ；
d层：粉质粘土，厚约4m，硬塑，Ip =14，I=0.17，e=0.75，k=180Kpa 

本设计计算书包括楼盖、框架主体结构、基础部分的计算和设计。

第二章 楼盖设计
2.1 设计资料
1）楼面做法：钢筋混凝土现浇板，20mm石灰砂浆抹底，20mm水泥砂浆找平，水磨石面层。
2）楼面荷载：均布活荷载标准值2kN/m2
3）材料：混凝土强度等级为C30；梁内受力纵筋为HRB335，其余为HPB235钢筋

2.2 楼盖盖的结构平面布置图
见图2-1

图2-1 楼盖结构平面布置图

2.3 板的设计（弹性理论）
1）荷载计算
活荷载标准值： 2.0 kN/m2
恒荷载标准值：
水磨石面层 0.65 kN/m2
20厚水泥砂浆找平0.02×20=0.40kN/m2
100mm厚钢筋混凝土楼板 0.1×25=2.5kN/m2
20mm厚石灰砂浆抹底 0.02×17=0.34kN/m2
小计 3.89 kN/m2
荷载设计值
g=1.2×3.89=4.67kN/m2 ，q=1.4×2.0=2.8kN/m2
q/2=1.4kN/m2，g+q/2=6.07kN/m2，g+q=7.47kN/m
2）弯矩计算
弯矩值计算表
表2-1

A
B
C
D
l01 (m)
2.4
3.6
2.4
3..6
l02 (m)
7.2
7.2
7.2
7.2
l01/l02
0.33
0.50
0.33
0.50
m1
(0.04+0.2×0.0038) ×6.07×2.42+
(0.0965+0.2×0.0174) ×1.4×2.42=2.248
(0.0397+0.2×0.0042) ×6. 07×3.62+
(0.0212+0.2×0.0862) ×1.4×3.62=3.923
(0.0400+0.2×0.0038) ×6.07×2.42+
(0.0205+0.2×0.0880) ×1.4×2.42=1.749
(0.04+0.2×0.0038) ×6.07×3.62+
(0.0559+0.2×0.0079) ×1.4×3.62=4.121
m2
(0.0038+0.2×0.04) ×6. 07×2.42+
(0.0174+0.2×0.0965) ×1.4×2.42=3.05
(0.0042+0.2×0.0397) ×6.07×3.62+
(0.0862+0.2×0.0212) ×1.4×3.62=2.607
(0.0038+0.2×0.0400) ×6. 07×2.42+
(0.0880+0.2×0.0205) ×1.4×2.42=1.160
(0.0038+0.2×0.04) ×6.07×3.62+
(0.0079+0.2×0.0559) ×1.4×3.62=1.236
m’1
-0.0829×7.47×2.42=
-3.600
-0.0829×7.47×3.62=
-8.101
-0.0829×7. 47×2.42=
-3.600
-0.0829×7. 47×3.62=
-8.101
m’2
-0.0570×7. 47×2.42=
-2.476
-0.0570×7. 47×3.62=
-5.570
-0.0570×7.47×2.42=
-2.476
-0.0570×7.47×3.62=
-5.570

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3）截面设计
截面有效高度：假定选用Φ8钢筋，则l01方向跨中截面的h01=80mm；l02方向跨中截面的h02=70mm；支座截面h0=80mm。
最小配筋率ρsmin=0.27%，则Asmin=0.27%×1000×100=270mm2
截面设计时取用的弯矩设计值：中间跨的跨中截面及中间支座截面减小20%；边跨跨中截面及楼板边缘算起的第二个支座截面处，当lb/l0<1.5时减小20%，当lb/l0=1.5～2.0时减小10%；楼板的角区格不折减。
为了便于计算，近似取γ=0.95，计算过程见下表
楼面板配筋计算表
表2-2
跨中截面
h0
(mm)
m (kN∙m)
As
(mm2)
配筋
实配
As (mm2)
A
l01方向
80
0.8×2.248=1.798
112.66
Φ8@180
279
l02方向
70
0.8×0.713=0.570
40.82
Φ8@180
279
B
l01方向
80
3.923
245.80
Φ8@180
279
l02方向
70
2.607
186.68
Φ8@180
279
C
l01方向
80
1.749
109.59
Φ8@180
279
l02方向
70
1.160
83.06
Φ8@180
279
D
l01方向
80
4.121
329.68
Φ8@150
335
l02方向
70
1.236
86.52
Φ8@180
279

支座截面
h0
(mm)
m (kN∙m)
As
(mm2)
配筋
实配As (mm2)
A-A
80
-0.8×2.476=-1.981
124.12
Φ8@180
279
A-B
80
-5.570
349.00
Φ8@140
359
A-C
80
-2.476
155.14
Φ8@180
279
C-D
80
-5.570
349.00
Φ8@140
359
B-B
80
-5.570
349.00
Φ8@140
359
B-D
80
-8.101
505.76
Φ8@100
503

襄 樊 学 院 土 木 工 程 专 业 毕 业 设 计 第50页

边缘支座截面
h0
(mm)
m (kN∙m)
As
(mm2)
配筋
实配As (mm2)
B
80
-5.570
349.00
Φ8@140
359
D
l01方向
80
-8.101
505.76
Φ8@100
503
l02方向
80
-5.570
349.00
Φ8@140
359
C
80
-2.476
155.14
Φ8@180
279

2.4 次梁的设计
次梁L跨度7.2m，次梁截面高度h=l/18～l/12=7200/18～7200/12=400mm～600mm，取h=600mm，截面宽度取b=200mm。
（1）荷载设计值

板传来的荷载p=2pe=23.76kN/m
次梁自重0.2×(0.6-0.1)×25×1.2=3kN/m
次梁粉刷0.02×[(0.6-0.1)×2+0.2]×17×1.2=0.5kN/m
填充墙自重和粉刷 0.24×(3.3-0.6) ×18+0.02×2×(3.3-0.6×17) ×2=15.34 kN/m
则荷载总设计值g+q=42.6kN/m
（2）内力计算
弯矩设计值：
跨中
支座
剪力设计值：
跨中

支座
（3）正截面受弯承载力计算
跨中按T形截面计算
翼缘宽度=1400mm
混凝土强度等级为C30，fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2。纵向受力钢筋采用HRB335，fy=300N/mm2;箍筋采用HPB235，fyv=210N/mm2

故跨中为第一类T形截面，可按矩形截面进行计算
Asmin=242mm2
跨中：

配置414(As=615mm2)
支座：

配置420(As=1256mm2)
（4）斜截面受剪承载力计算
①验算截面尺寸
,，由下式

可知截面尺寸满足要求
②计算所需箍筋

采用Φ6双肢箍筋，计算截面尺寸
由,得

取s=200mm

第三章 框架结构布置及计算简图
3.1 梁柱尺寸
1．梁高 hb=(1/12~1/8)l
横向 hb=600~900mm，取800mm
纵向 hb=600~900mm，取700mm
过道 hb=200~300mm，考虑到次梁高度为600mm，也取为600mm
梁宽 b=(1/2~1/3)h
400~266,300~200,统一取b=300 mm
2．柱截面尺寸
本工程为现浇钢筋混凝土结构，7度设防，高度<30m，抗震等级为三级，取底层中柱估算柱尺寸，根据经验荷载为15kN/m2：
N=5×15×7.2×(3.6+1.2)=2592kN
由轴压比限值得Ac≥==201399mm2
为安全起见，取底层柱截面尺寸为550mm×550mm，其他层为500mm×500mm
3.2 计算简图
取轴线⑦处框架，两端悬挑单独计算。
初步设计基础顶面离室外地面500mm，则底层层高为3.3+0.5+0.5=4.3m

图3-1 框架结构计算简图

3.3 梁柱线刚度
(其中E=3.0×104N/mm2)
AB,CD跨梁
i=2E××0.3×0.83/7.2=3.56×10-3E
BC跨梁
i=2E××0.3×0.63/2.4=4.5×10-3E
上部各层柱
i= E××0.54/3.3=1.6×10-3 E
底层柱
i= E××0.554/4.3=1.8×10-3 E
将梁柱线刚度标于计算简图中

第四章 恒荷载内力计算
4.1 恒荷载计算
1．屋面框架梁线荷载标准值
20厚水泥沙浆找平0.02×20=0.40kN/m2
80～160厚（3%找坡）膨胀珍珠岩(0.08+0.16)÷2×7=0.84kN/m2
四层作法防水层 0.36kN/m2
100mm厚钢筋混凝土楼板 0.1×25=2.5kN/m2
20mm厚石灰砂浆抹底 0.02×17=0.34kN/m2
屋面恒荷载 4.44 kN/m2
边框架梁自重 0.3×0.8×25=6kN/m
边框架梁粉刷 2×(0.8-0.1)×0.02×17=0.48kN/m
中框架梁自重 0.3×0.6×25=4.5kN/m2
中框架梁粉刷 2×(0.6-0.1)×0.02×17=0.34kN/m
则作用于屋面框架梁上线荷载标准值为：
g5AB1=6.48kN/m
g5BC1=4.84kN/m
g5AB2=4.44×3.6=15.98kN/m
g5BC2=4.44×2.4=10.66kN/m

2．楼面框架梁线荷载标准值
20mm厚水泥砂浆找平 0.02×20=0.40kN/m2
100mm厚钢筋混凝土楼板 0.1×25=2.5kN/m2
20mm厚石灰砂浆抹底 0.02×17=0.34kN/m2
水磨石面层 0.65 kN/m2
楼面恒荷载 3.89 kN/m2
边框架梁自重及粉刷 6.48kN/m
中框架梁自重及粉刷 4.84kN/m
边跨填充墙自重 0.24×(3.3-0.8)×18=10.8kN/m
填充墙粉刷 (3.3-0.8)×0.02×2×17=1.7kN/m
则作用于楼面框架梁上线荷载标准值为：
gAB1=6.48+10.8+1.7=18.98kN/m
gBC1=4.84kN/m

gAB2=3.89×3.6=14.00kN/m
gBC2=3.89×2.4=9.34kN/m

3．屋面框架节点集中荷载标准值
纵向框架梁自重 0.3×0.8×7.2×25=43.2kN
纵向框架梁粉刷 2×(0.8-0.1)×0.02×7.2×17=3.43kN
纵向框架梁传来的屋面恒荷载 2×(3.6/2)2×4.44=28.77kN
次梁自重及粉刷 0.6×0.2×25×7.2/2+2×0.02×(0.6-0.1)×7.2/2=10.87kN
次梁传来的屋面恒荷载 (1-2×0.252+0.253)×4.44×3.6×7.2/2=51.25kN
1m高女儿墙自重及粉刷 1×7.2×0.24×18+2×1×7.2×0.02×17=36kN
则顶层边节点集中荷载为：G5A=176.52kN
纵向框架梁自重及粉刷 43.1+3.43=46.63kN
纵向框架梁传来的屋面恒荷载 28.77+(1-2×0.172+0.173)×4.44×7.2×2.4/2=65.10kN
次梁自重、粉刷及传来的屋面恒荷载 10.87+51.25=62.12kN
则顶层中节点集中荷载为：G5B=173.85kN

4．楼面框架节点集中荷载标准值
纵向框架梁自重及粉刷 46.63kN
纵向框架梁传来的楼面恒荷载 2×(3.6/2)2×3.89=25.21kN
次梁自重及粉刷 10.87kN
次梁传来的楼面恒荷载 (1-2×0.252+0.253)×3.89×3.6×7.2/2=44.9kN
钢窗自重 (2×1.0×1.7+1.2×2.6) ×0.4×2=5.216kN
墙体自重 (3.3×7.2-6.52)×0.24×18=74.48kN
墙面粉刷 2×(3.3×7.2-6.52)×0.02×17=13.07kN
框架柱自重 0.502×3.3×25=20.63kN
柱面粉刷4×0.5×0.02×17=0.68kN
中间层边柱节点集中荷载为：GA=241.69kN
纵向框架梁自重及粉刷 46.63kN
纵向框架梁传来的楼面恒荷载25.21+(1-2×0.172+0.173)×3.89×7.2×2.4/2=57.04kN
次梁粉刷、自重及传来的楼面恒荷载 10.87+44.9=55.77kN
木门自重 2×1.0×2.6×0.2=1.04kN
墙体自重 (3.3×7.2-5.2)×0.24×18=80.18kN
墙面粉刷 2×0.02×(3.3×7.2-5.2)×17=12.62kN
框架柱自重及粉刷 20.63+0.68=21.31kN
中间层中柱节点集中荷载为：GB=274.59kN

4.2 恒荷载作用下内力计算

1．计算简图

图4-1 计算简图
2．荷载等效

顶层边跨
顶层中跨
中间层边跨
中间层中跨
荷载等效后的计算简图如下

图4-2 等效后的计算简图
3．固端弯矩计算
顶层边跨
顶层中跨
中间层边跨
中间层中跨

4．分层计算弯矩（取半结构计算）
1）顶层
分配系数计算如下

内力计算过程如下（单位：kN∙m）

表 4-1
1-4
1-2

2-1
2-5
2-3
0.288
0.712

0.491
0.199
0.310

-89.47

89.47

-5.52
25.77
63.70
→
31.85

-28.43
←
-56.86
-23.04
-35.90
8.19
20.24
→
10.24

-2.52
←
-5.03
-2.04
-3.17
0.73
1.79
→
0.90

-0.44
-0.18
-0.28
34.69
-34.69

70.13
-25.26
-44.87

M图见下页（单位：kN∙m）

图4-3 顶层弯矩图
2）中间层
分配系数计算如下

内力计算过程如下（单位：kN∙m）
表4-2
3-6
3-1
3-4

4-3
4-2
4-7
4-5
0.224
0.224
0.552

0.410
0.166
0.166
0.258

-135.86

135.86

-5.13
30.43
30.43
75.00
→
37.5

-34.49
←
-68.97
-27.93
-27.93
-43.40
7.73
7.73
19.04
→
9.52

-1.95
←
-3.90
-1.58
-1.58
-2.46
0.44
0.44
1.08
→
0.54

-0.22
-0.09
-0.09
-0.14
38.6
38.6
-77.2

110.33
-29.6
-29.6
-51.13

M图见下页（单位：kN∙m）

图4-4 中间层弯矩图
3）底层
分配系数计算如下

内力计算过程如下（单位：kN∙m）
表4-3
3-6
3-1
3-4

4-3
4-2
4-7
4-5
0.212
0.265
0.523

0.393
0.159
0.199
0.249

-135.86

135.86

-5.13
28.8
36.00
71.05
→
35.53

-32.68
←
-65.35
-26.44
-33.09
-41.41
6.93
8.66
17.09
→
8.55

-1.68
←
-3.36
-1.36
-1.71
-2.13
0.36
0.45
0.88
→
0.44

-0.17
-0.07
-0.09
-0.11
36.09
45.11
-81.2

111.54
-27.87
-34.89
-48.78

M图如下（单位：kN∙m）

图4-5 底层弯矩图
5．不平衡弯矩分配
计算过程见如下（单位：kN∙m），方框内为原不平衡弯矩

表4-4
左梁
上柱
下柱
右梁

4.85

9.16
12.87
-9.16

-7.91
-9.87
3.06

11.56
6.09

7.50
-8.42
-5.38
7.40
12.87
-13.49

-6.84
-9.87
4.72

12.87
7.1

8.09
-9.87
-6.59
7.78
19.56
-15.57

-6.59
-9.87
5.09

12.87
6.62

7.86
-9.87
-6.69
8.79
15.04
-15.41

-6.11
-9.29
4.94

12.87
9.46

3.88
-9.87
-8.30

-2.77
-6.73

1.96
2.46

6．跨中弯矩计算

7．剪力计算

图4-6 恒荷载作用下的M图（单位：kNm）

8．轴力计算

框架结构的剪力图和轴力图如下（单位：KN）

V N

图4-7 恒荷载作用下的V，N图（单位：KN）

第五章 活荷载内力计算
5.1 活荷载计算
1．框架梁线荷载标准值
qAB=2.0×3.6=7.2kN/m
qBC=2.0×2.4=4.8kN/m

2．框架节点集中荷载标准值
边节点：
纵向框架梁传来的活荷载 3.62×2.0/2=12.96kN
次梁传来的活荷载 (1-2×0.252+0.253)×2.0×3.6×7.2/2=23.09kN
则QA=36.05kN
中节点：
纵向框架梁传来的雪荷载 12.96+(1-2×0.172+0.173)×2.0×7.2×2.4/2=31.58kN
则QB=31.58+23.09=54.67kN

5.2 活荷载作用下内力计算
1．计算简图

图5-1 计算简图

2．荷载等效

顶层边跨
中跨
荷载等效后的计算简图如下：
图5-2 等效后的计算简图

3．固端弯矩计算
边跨
中跨

4．分层计算弯矩
1）顶层
内力计算过程如下（单位：kN∙m）
表5-1
1-4
1-2

2-1
2-5
2-3
0.288
0.712

0.491
0.199
0.310

-27.69

27.69

-1.44
7.97
19.72
→
9.86

-8.87
←
-17.73
-7.19
-11.19
2.55
6.32
→
3.16

-1.55
-0.63
-0.98
10.52
-10.52

21.43
-7.82
-13.61

M图如下（单位：kN∙m）

图5-3 顶层弯矩图

2）中间层内力计算过程见表（单位：kN∙m）
表5-2
3-6
3-1
3-4

4-3
4-2
4-7
4-5
0.224
0.224
0.552

0.410
0.166
0.166
0.258

-27.69

27.69

-1.44
6.20
6.20
15.29
→
7.65

-6.95
←
-13.90
-5.63
-5.63
-8.74
1.56
1.56
3.83
→
1.92

-0.79
-0.32
-0.32
-0.49
7.76
7.76
-15.52

22.57
-5.95
-5.95
-10.67

M图如下（单位：kN∙m）

图5-4 中间层弯矩图

3）底层
内力计算过程如下（单位：kN∙m）
表5-3
3-6
3-1
3-4

4-3
4-2
4-7
4-5
0.212
0.265
0.523

0.393
0.159
0.199
0.249

-27.69

27.69

-1.44
5.87
7.34
14.48
→
7.24

-6.58
←
-13.16
-5.33
-6.66
-8.34
1.40
1.74
3.44
→
1.72

-0.68
-0.27
-0.34
-0.43
7.27
9.08
-16.35

22.81
-5.60
-7.00
-10.21

M图见图5-5（单位：kN∙m）

图5-5 底层弯矩图

5．不平衡弯矩分配
计算过程如下（单位：kN∙m），方框内为原不平衡弯矩
表5-4
左梁
上柱
下柱
右梁

0.97

1.84
2.59
-1.04

-1.58
-1.98
0.61

3.51
2.14

1.88
-2.61
-1.85
1.23
2.59
-3.37

-1.21
-1.98
1.18

2.59
1.43

1.62
-1.98
-1.32
1.43
2.59
-2.86

-1.32
-1.98
1.02

2.59
1.33

1.58
-1.98
-1.34
1.77
3.03
-3.10

-1.23
-1.87
0.99

2.59
1.90

0.78
-1.98
-1.66

-0.55
-1.35

0.39
0.49

不平衡弯矩调整之后即可得出活荷载作用下框架弯矩图（单位：kN∙m）

图5-6 活荷载作用下的M图（单位：kN∙m）

6．跨中弯矩计算

7．剪力计算
中跨端部剪力
各边跨段部剪力：

8．轴力计算

框架结构的剪力图和轴力图如下（单位：kN）

V N
图5-7 活荷载作用下的V，N图（kN∙m）

第六章 风荷载内力计算
基本风压w0=0.65kN/m2，地面粗糙度为B类。
6.1 风荷载计算
wk=βzμsμzw0，建筑物高度<30m，故βz=1.0
迎风时μs1=+0.8，背风时μs2=-0.5，则μs=0.8+0.5=1.3
计算过程见下表
表6-1
楼层
高度H(m)
μz
wk
A(m2)
P(kN)
五
17
1.18
0.997
19.08
19.02
四
13.7
1.1
0.930
23.76
22.1
三
10.4
1.01
0.853
23.76
20.27
二
7.1
1.0
0.845
23.76
20.08
一
3.8
1.0
0.845
25.56
21.6
计算简图（单位：kN）

图6-1 计算简图