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现浇箱梁施工方案

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现浇箱梁施工方案
泉州晋石高速公路现浇连续箱梁支架及模板设计
1.概述
1.1.工程概况
1.2.现场施工条件
1.2.1.地形地貌
1.2.2.工程地质及水文地质
1.2.4.地震烈度
地震基本烈度: 按Ⅶ度设防。
1.2.5.现场交通条件
本标段交通运输条件十分方便。
1.2.6.施工用电供应
根据招标文件, 业主在本工程结构施工范围内设置2台315Kw的变压器,主要负责供应施工用电。
1.2.7.通讯情况
    本工程位于西安市区, 中国移动通讯网和联通通讯网覆盖整个标段及周边地区; 有线通讯也很方便。
1.2.9.征地拆迁情况
本工程范围内的场地拆迁及平整工作已基本完成, 已符合进场施工要求。
1.3.主要技术指标

1.4.主要工程数量
1.5.工程特点、 重点及采取的主要措施
1.5.1.工程特点
⑴.施工与地面交通干扰大
施工期间必须保证车辆正常通行, 进行交通疏导以确保周围居民正常出行和生活需要。
⑵.地理位置重要、 文明施工及环保要求高
本工程处于西安市市区, 是西安市的窗口, 地理位置比较重要, 行人车辆多, 这为施工期间文明施工提出了很高的要求, 因此施工期间必须严格控制泥浆、 粉尘污染, 以确保周围环境质量满足环保要求和人们生活要求。
⑶.施工工期紧
1.5.2.施工重点分析
快速优质地完成上部现浇梁工程是施工的关键。本工程施工中应重点控制好以下几个方面:
⑴.进度控制的重点
现浇梁施工: 由于本工程上部结构全部为现浇梁, 施工工艺较为繁杂, 是整个工程中的重中之重, 是工程按期竣工的关键。
⑵.安全控制的重点
①现浇梁作业: 在进行高空施工作业时要保证支架安全可靠, 同时在施工过程中搭建相应的临时安全防护设施, 设置安全网, 防止高空坠落和物体打击伤亡事故。
②同时确保既有道路的交通安全。
⑶.质量控制的重点
结构混凝土施工: 现浇梁结构混凝土的施工质量必须保证, 这是整个工程的关键和根本。
⑷.环境保护和文明施工控制的重点
1.5.3.关键环节及施工对策
经过以上对本工程的特点、 重点及难点分析, 我们确定了本工程的关键环节, 并初步制定了相应的组织措施( 详见下表) 。详细的技术措施将在施工方案与方法中给予说明。
主要对策表
关键环节                 组 织 措 施

落实工期    1、 施工前对整个工程进行细致深入地了解, 领会设计意图, 科学组织, 紧抓关键工序和关键工期, 用工程项目管理软件编制工程进度计划。
2、 投入充分的人力资源。
3、 按平均进度产值的120%配备设备, 以应付雨季与其它因素影响。
4、 加强现场组织协调力量, 及时解决施工中的问题。

工程测量    1、 开工之初组织本单位精测队进行线路复测, 同时由专业测量工程师组建专门的工程测量组, 主管测量工作。
2、 施工测量人员在施工测量放线前, 对施工设计图纸给出的放样定位数据认真复核, 无误后, 方可用于施工测量放线。
3、 加强双检、 复核制, 做到放样数据要重复核实, 放样点位应进行换人复测, 确保放样出的平面及高程点位准确性。
4、 所有测量设备与器具必须定期进行检校。

结构施工

    1、 根据结构特点, 合理划分结构施工区段及结构施工顺序, 同时各工序间密切配合, 提高施工进度。
2、 提高模板平整度及支撑系统的刚度, 处理好结构模板的支设环节。施工时严格按设计及规范施工, 不出现跑模现象, 确保砼施工质量。
3、 冬季施工, 制订严格的混凝土保温措施并付诸实施, 不因工期而影响施工质量。

交通疏解
    1、 施工前进一步调查施工区段的交通状况, 会同交通部门制定详细的交通疏解方案。
2、 严格遵守制定的施工期间交通疏解规划方案, 确立以人为本的思想, 采取一切措施减少扰民。
3、 施工期间派专人在施工场地负责, 积极配合交通部门做好施工期间的交通疏解工作, 确保方案的实现, 最大限度减少施工对交通的影响。
4、 施工时, 在必要位置树立各种交通引导、 提示、 警告标志。

文明施工环境保护    1、 把环保工作作为施工组织设计的重要组成部分, 详细制定各部位、 各时期的环保措施并认真贯彻执行。
2、 在施工过程中坚决贯彻环保法规, 强化环保管理、 美化施工场地、 消除施工污染。
2.3.2.临时工程
施工道路
本标段现浇连续箱梁下满堂支架根据现有通行情况和要求分别设6m宽的施工门洞16个。施工过程中在不影响交通的前提下, 我们也可借助现有通行道路, 转运施工所需要的各种物资和生活用品。
2.5.1.桥梁施工
现浇箱梁施工: 搭设碗口式钢管满堂支架, 底模中间部分采用15mm厚竹胶板、 两侧曲线半径较小部分采用定制钢模, 帆布麻袋装砂预压, 内模用15mm厚竹胶板。砼浇注采用混凝土泵车泵送入模, 每联箱梁第一次浇底板, 第二次浇完。同一横断面上必须左右对称张拉。孔道压浆采用正在逐步推广应用的真空吸浆新工艺和新设备进行施工。
护栏施工: 由于现浇梁施工制约护栏施工进度, 因此采取紧跟梁部施工的方式安排护栏施工, 模型采用大块定型钢模, 模板固定采取在现浇梁翼缘板的板底预埋螺栓固定防撞护栏模板支架。砼浇注采用人工入模、 振动棒振捣。
2.7.1.施工顺序及阶段划分
施工顺序安排原则:
先下部, 后上部, 上、 下平行流水, 下部施工顺序服从上部施工顺序; 先关键线路, 后非控制工期项目, 注意相邻梁段的关联施工顺序。
施工时应注意与各施工专业的接口, 与相关施工单位相互协调, 及时调整施工计划。
⑴.施工顺序
各个施工区段采取分段平行流水, 同时施工。
桥梁施工顺序安排一览表
序号    桥梁
名称    施工顺序    施工队伍    备注
1    主线
高架桥       桥梁一队    两个施工队从中间向两端同时施工。
            桥梁二队   
            桥梁三队   
现浇连续箱梁: 4月10日～ 12月1日。
每联现浇梁地基处理3日, 支架搭设10日, 预压4日, 底侧模5日, 绑扎钢筋、 孔道定位5日, 内模安装4日, 浇注底砼1日, 顶板内模3日, 绑钢筋3日, 浇注顶板砼1日, 等强7日, 张拉压浆5日, 拆除支架5日, 计55日。( 无后浇段, 有后浇段的要66日)
采用平行流水作业, 40联分3个队施工, 全部箱梁按6～7个时间段施工完毕。
本分部箱梁梁高1.6m及以上的梁共计23联, 共配置4联异型模板( 另外多加1套120m、 R59.2㎝下弧模板) , 每联模板配置两联碗扣式架管及方木、 木胶板, 每套箱梁异型钢模周转期为35天( 不能使模板闲置) , 平均每联模板按6个循环组织施工, 从5月1日开始, 四联模板搭设支架, 5月12日异型钢模正式投入使用, 共使用210天, 即12月12日箱梁全部浇筑完成。第六工区安排4月10日就开始箱梁的施工( 配2套模板, 粱高在1.6 m以上共计8联) 。
箱梁高度为1.4m的共计17联( 按2套异型钢模板配置) 。因匝道桥桥幅窄, 工作量较小( 除砼养生期不变外, 其它时间相对较短) , 按25天周期, 每套模板至少配置两套支架和方木, 使异型钢模不闲置。其中一套异型钢模要施工9联箱梁, 周转次数为9次, 共225天, 匝道桥支架搭设从4月20日开始, 4月30日箱梁钢模投入使用, 12月15日施工完毕, 若不能按期实现节点工期计划, 将另增加一套箱梁模板, 仍配置使用支架、 方木, 作为主体完工工期准备。
防撞墙及桥面工程: 6月5日～ 12月20日。
3．预应力砼连续箱梁施工方法及工艺
本标段桥梁上部结构均设计为预应力混凝土连续箱梁,共计40联, 最大跨径60米, 有多种跨径组合, 箱梁截面高1.6米, 采用50号混凝土, 有单箱二室、 单箱三室、 单箱四室和单箱六室。
采用满堂支架现浇, 在浇筑混凝土前, 支架经过预压, 连续箱梁纵向每联二次浇筑完毕。待混凝土强度达到设计要求时, 张拉预应力束, 在预应力束灌浆强度达到90%后, 可拆除支架。
本标段工期较紧, 为保证按期完工, 所有现浇箱梁施工用周转材料配备。
              现浇箱梁主要周转材料用量表
序号    材料名称    数量    单位    备注
1    碗扣式脚手架    5600    吨    按3次周转考虑
2    50号工字钢    150    吨    门洞用
3    φ600钢管柱    260    吨    门洞用
4    10×12方木    300    m3    按3次周转考虑
5    1.5cm厚胶合板    30000    m2    底模、 内模、 翼缘板
6    定制钢模    300    t    底模用
7    7×7方木    200    m3    内模带木
3.4.1.地基处理
根据现场地表和地质情况, 采取不同的地基处理措施。支架位于原沥青路面时, 地基可不进行处理, 铺设木板后直接搭设满堂支架。当支架处于承台基坑回填和松软沙性土位置时, 换填30cm厚的6%的灰土, 分层碾压密实, 在灰土层上部覆盖防水布, 防止雨水浸泡, 在防水布上面均匀摆放枕木( 铁路专用的) 。

3.4.2.碗扣式钢管支架的搭设施工
参见《箱梁满堂支架立面示意图》, 见上图。
⑴.施工前, 技术人员将碗扣架纵横位置用墨线在路面标出, 在纵横十字交叉处安设底座, 将底座高度调至同一水平。
⑵.支架搭设在沥青路面上铺设木板搭设, 底层木板与顶层方木应纵横错开, 防止不均匀沉降。在灰土封层处理地段如果地基承载力达到要求时, 覆盖防水布直接搭设脚手架即可, 如达不到则摆放枕木, 以扩大接触面。
⑶.支架纵横间距经过检算确定, 在墩柱附近, 支架间距可适当加密。桥梁纵横向坡度可经过调节顶托高度来达到设计要求的标高。
    ⑷.为增加支架稳定性, 纵向每隔3.6m设1道横向剪刀撑, 横向每3.6m设1道纵向剪刀撑。且剪刀撑均与6-7根立杆联系, 与地面夹角成45°～60°, 并要将各道剪刀撑联结成整体, 剪刀撑钢管和立杆用旋转扣件扣紧。
匝道曲线支架的搭设方案参见上图: 《匝道桥曲线支架搭设平面示意图》。
⑸.箱梁外侧两根立杆搭设时加高, 搭设横杆, 上架5cm厚木板宽50cm作为施工时的操作平台, 操作平台宽度可按1.0m铺设, 立杆外侧挂安全防护网。
⑹.满堂脚手架外侧搭设”一”字形斜坡通道, 供施工和检查时作为上下支架的通道。通道宽2m, 用木板满铺。
⑺.高架桥施工时, 必须在支架搭设时预留交通门洞, 门洞通道为6米跨度。门洞采用50号工字钢梁方案跨越地面道路。在地面道路上支设φ600mm钢管柱, 作为工字钢的支承结构。
参见《满堂支架门洞立面示意图》。

3.4.3.支架预压
支架预压的作用, 一是检验支架整体稳定性, 检验支架强度, 二是消除地基沉陷、 构件接缝等非弹性变形, 三是检测支架弹性变形。
⑴.预压前布设好测量控制点, 观测支架和地基的变形情况。 观
测次数每天2次, 上午8: 00～9: 00, 下午4: 00～5: 00, 并记录好原始数据, 以便对结果进行统计分析。
⑵.观测方法按四等水准测量要求, 双面读数。观测由专人负责, 观测点选在支架上部的固定位置处。
⑶.按箱梁全断面的100%配重进行预压, 重物采用袋装中粗砂, 将砂袋分层整齐堆码在砂盘上, 用吊车吊放在指定位置处。吊放过程中要有专人统一指挥, 协调行动。
⑷.预压连续观测2天, 沉降趋于稳定后, 并报监理检查, 征得其同意后, 卸除荷载转移到下一分段进行预压。
⑸.荷载卸除后, 立即测量观测点标高, 据此确定支架回弹值, 绘出沉降-时间变形曲线。铺设底模前调整支架可调高度, 预留支架弹性变形和设计上拱度。
3.4.4.模板及其支撑
⑴.底模: 在满堂支架上按90cm的间距搭设纵向7×7cm的方木, 在方木上钉牢2440×1220×15mm的大块木胶板, 两侧部分在方木上拼装定制钢模, 经过调整支架顶托准确设置梁底纵坡及高度, 模板相邻板面高低差调至1mm范围以内。
⑵.箱梁内模: 使用15mm木胶板拼成。确保浇筑混凝土过程中不跑模、 不漏浆。箱梁顶板用槽钢支架和可调钢支撑支承顶模, 模板可采用组合钢模板拼装。
模板与木楞紧贴, 木楞纵向布置四道, 间距在30～40cm之间, 木楞起连接和传递荷载的作用。模板加固支撑用普通钢管作外钢楞, 钢楞上加斜撑。

⑶. 模板安装容许偏差控制在以下范围: 相邻两板表面高差＜1mm, 表面平整度＜2mm, 轴线偏位＜5mm, 模内长宽尺寸在±5mm范围以内。
⑷.模板安装完毕后, 对其平面位置、 顶部标高、 节点联系及纵横向稳定性进行检查, 经现场监理检查验收合格后方可进行钢筋绑扎就位。
预应力砼箱梁在安装模板时, 先安装底模, 内模及端模应在波纹管铺设及穿束并经验收合格后安装。端模宜用木模, 在预应力筋束的相应位置处开设方孔, 便于预应力筋伸出模板外。
三、 箱梁底模施工
1、 根据现浇箱梁结构的设计方案, 模板加固系统采用满堂红碗口式脚手架进行整体支撑, 先浇筑箱梁底板, 待底板凝固3～4天形成板体后, 再浇筑底板上部结构, 箱梁上部新浇筑混凝土施工荷载经过底板基本均匀依次传递到地基。为提高安全系数, 箱梁标准段按照顶底板一次浇筑厚度进行设计验算。
2、 模板支撑体系的用料
( 1) 普通覆膜胶合板  2440*1220*15  ㎜
( 2) 松什木枋    70*70* ㎜(小楞), 100*120* ㎜大楞
( 3) 碗口钢管    φ48*3.5㎜
( 4) 定型钢模板  用于箱梁圆弧侧腹板
3、 模板支撑体系的验算
( 1) 梁底小楞70*70㎜木枋, 纵枋横向间距200㎜; 梁底大楞100*120㎜, 横枋纵向间距900㎜。梁侧横楞用2φ48*3.5㎜钢管, 沿梁高间距600㎜, 水平间距450㎜。
( 2) 箱梁中横梁下部2500㎜范围碗口式钢管支架采用600*600㎜, 步距600㎜; 伸缩缝张拉端下部前后4.8m范围采用600*600㎜, 步距600㎜; 其它部位立杆采用900*900㎜, 中腹板和边腹板下部横杆步距采用600㎜, 箱室下部横杆步距1200㎜。
( 3) 根据公路施工手册《桥涵》下册P10, 碗口式构件设计荷载: 横杆步距为600㎜时每根立杆荷载40KN; 横杆步距为1200㎜时每根立杆荷载30KN。
( 4) 标准荷载
模板自重: q11=300N/㎡( 梁模板)
          q12=500N/㎡( 梁模板及木楞)
新浇筑钢筋混凝土自重: q2=26000N/㎡
振捣混凝土水平面荷载: q3= N/㎡
振捣混凝土垂直面荷载: q4=4000N/㎡
泵送混凝土产生的水平荷载: q5=4000N/㎡
施工人员和施工材料、 机具或堆放荷载标准值: 计算模板及支撑小楞时, 按照2500N/㎡; 计算大楞按照均布荷载按照1500 N/㎡; 计算支架立杆均布荷载取1000 N/㎡;
碗口钢管支架按照最高20m取值, 每根立杆加横杆总计2500 N/㎡。
新浇筑混凝土侧压力: Pmax=0.22rt0K1K2v1/2=0.22*24000*200/(30+15)*1.2*1.15*11/2=41637 N/㎡; Pmax=24000*1.25=30000 N/㎡。取两者中较小值: P= 30000 N/㎡。
3.1梁底模板
3.1.1强度验算
( 1) 荷载组合
模板自重: q1=300N/㎡( 梁模板) ( 荷载分项系数1.2)
新浇筑钢筋混凝土自重: q2=26000N/㎡( 荷载分项系数1.2)
施工人员和堆放荷载标准值: q3=2500N/㎡( 荷载分项系数1.4)
振捣混凝土产生荷载: q4= N/㎡( 荷载分项系数1.4)
荷载组合最大值q底= q1*1*1.2+ q2*0.62*1.2+ q3*1*1.4+ q4*1*1.4=360+19344+3500+2800=26004 N/m=26 N/㎜。
计算简图: ( 五跨连续梁)

模板厚15㎜, [σ板]=13 N/㎡, 木楞间距200㎜。
查《建筑结构静力计算手册》, 五跨连续梁的公式、 系数:
M内=0.08*q底L2=0.08*26* =83200N•㎜
M支=-0.105*q底L2=-0.105*26* =-109200N•㎜
取M底=109200N•㎜
底板W底=1000*152/6=37500㎜3
底板强度σ板=M底/W底=2.91 N/㎡<[σ板]=13 N/㎡, 满足。
3.1.2底板刚度验算
( 1) 荷载组合
模板自重: q1=300N/㎡( 梁模板) ( 荷载分项系数1.2)
新浇筑钢筋混凝土自重: q2=26000N/㎡( 荷载分项系数1.2)
荷载组合最大值q底= q1*1*1.2+ q2*0.62*1.2=360+19344=19.704 N/㎜。
E=9000 N/㎜2, I=1000*153/12=281250㎜4。
ω底=0.677*q底*L4/( 100EI) =0.667*19.7* /( 100*9000*281250) =0.01㎜<200/400=0.5㎜,满足。
3.2梁底模板小楞( 70*70㎜)
3.2.1强度验算
( 1) 荷载组合
模板及小楞自重=500*0.2*1.2=120 N/m;
浇筑混凝土自重=26000*0.62*0.2*1.2=3868.8 N/m;
施工人员和堆放荷载标准值=2500*0.2*1.4=700 N/m;
振捣混凝土产生荷载= *0.2*1.4=560 N/m
荷载组合最大值q=120+3869+700+560=5249 N/m=5.25 N/㎜
计算简图: ( 三跨连续梁)
小楞70*70㎜, [σ]=13 N/㎡, 大楞间距900㎜。
小楞弯矩( 按三跨连续梁计算)
查《建筑结构静力计算手册》, 三跨连续梁的公式、 系数:
M内=0.08*q L2=0.08*5.25*9002=340200N•㎜
M支=-0.105*q L2=-0.105*5.25*9002=-446513N•㎜
取M =446513N•㎜
小楞W =70*702/6=57167㎜3
小楞强度σ=M /W =7.81 N/㎡<[σ]=13 N/㎡, 满足。
3.2.2小楞刚度验算
( 1) 荷载组合
模板自重=500*0.2*1.2=120 N/m;
新浇筑钢筋混凝土自重=26000*0.62*0.2*1.2=3869 N/m;
荷载组合最大值q=120+3869=3.989 N/㎜。
E=9000 N/㎜2, I=70*703/12= 833㎜4。
ω=0.677*q *L4/( 100EI) =0.667*3.989*9004/( 100*9000* 833) =0.98㎜<900/400=2.25㎜,满足。
3.3梁底模板大楞( 100*120㎜)
3.3.1强度验算
( 1) 荷载组合
模板及木楞自重=500*0.9*1.2=540 N/m;
浇筑混凝土自重=26000*0.62*0.9*1.2=14410 N/m;
施工人员和堆放荷载标准值=2500*0.9*1.4=3150 N/m;
振捣混凝土产生荷载= *0.9*1.4=2520 N/m
荷载组合最大值q=540+14410+3150+2520=20620 N/m=20.62N/㎜
计算简图: ( 三跨连续梁) ( 因小楞间距较小, 按均布荷载验算大楞)

大楞100*120㎜, [σ]=13 N/㎡, 立杆间距900㎜。
大楞弯矩( 按三跨连续梁计算)
查《建筑结构静力计算手册》, 三跨连续梁的公式、 系数:
M内=0.08*q L2=0.08*20.62*9002=1336176N•㎜
M支=-0.105*q L2=-0.105*20.62*9002=-1753731N•㎜
取M =1753731N•㎜
大楞W =100*1202/6=240000㎜3
大楞强度σ=M /W =7.31 N/㎡<[σ]=13 N/㎡, 满足。
3.3.2大楞刚度验算
( 1) 荷载组合
模板自重=500*0.9*1.2=540 N/m;
新浇筑钢筋混凝土自重=26000*0.62*0.9*1.2=17410N/m;
荷载组合最大值q=540+17410=17.950N/㎜。
E=9000 N/㎜2, I=100*1203/12=14400000㎜4。
ω=0.677*q *L4/( 100EI) =0.667*17.95*9004/( 100*9000*14400000) =0.61㎜<900/400=2.25㎜,满足。
3.4碗口式钢管支架受力验算(900*900㎜,步距1200㎜)。
荷载组合
模板及木楞自重=500*0.9*0.9*1.2=486 N;
碗口式钢管支架自重=3333 *0.81*1.2=3240N;
浇筑混凝土自重=26000*0.62*0.9*0.9*1.2=15668.6 N;
施工人员和堆放荷载标准值=1000*0.9*0.9*1.4=1134 N;
振捣混凝土产生荷载= *0.9*0.9*1.4=2268 N
荷载组合最大值P=486+3240+15668.6+1134+2268=22796.6N
φ48×3.5钢管容许荷载[N]计算:
长细比λ=L÷i=1200÷15.8=75.95
查表得ψ=0.744
[N]= ψ×A×f=0.744×489×205=74582N＞22796.6N
钢管立于内外钢楞十字交叉处, 每一区格面积为
0.9×0.9=0.81 m2
φ48×3.5钢管: A=489㎜2, 回转半径i=15.8㎜
钢管立杆的受压应力为:
σ=N÷A=22796.6÷489 N/㎜2=46.6 N/㎜2
长细比λ=L÷i=1200÷15.8=75.95
查附录表得ψ=0.744
σ=N÷A÷ψ=46.6÷0.744=62.7N/㎜2＜f=205 N/㎜2
满足要求。
3.5碗口式钢管支架地基受力要求
支架底座支撑在枕木上, 枕木宽度22cm, 长度900㎜, 地基承载力≥22796.6N/(0.22*0.9)=115.2Kpa。为确保安全, 假设所有立杆都达到30KN进行地基承载设计≥30000N/( 0.22*0.9) =151.5 Kpa。
4、 端横梁和中横梁模板支架支撑体系验算
4.1梁底模板
4.1.1强度验算
( 1) 荷载组合
模板自重: q1=300N/㎡( 梁模板) ( 荷载分项系数1.2)
新浇筑钢筋混凝土自重: q2=26000N/㎡( 荷载分项系数1.2)
施工人员和堆放荷载标准值: q3=2500N/㎡( 荷载分项系数1.4)
振捣混凝土产生荷载: q4= N/㎡( 荷载分项系数1.4)
荷载组合最大值q底= q1*1*1.2+ q2*1.9*1.2+ q3*1*1.4+ q4*1*1.4=360+59280+3500+2800=65940 N/m=66 N/㎜。
计算简图: ( 五跨连续梁)

模板厚15㎜, [σ板]=13 N/㎡, 木楞间距200㎜。
查《建筑结构静力计算手册》, 五跨连续梁的公式、 系数:
M内=0.08*q底L2=0.08*66* =211200N•㎜
M支=-0.105*q底L2=-0.105*66* =-277200N•㎜
取M底=277200N•㎜
底板W底=1000*152/6=37500㎜3
底板强度σ板=M底/W底=7.392 N/㎡<[σ板]=13 N/㎡, 满足。
4.1.2底板刚度验算
( 1) 荷载组合
模板自重: q1=300N/㎡( 梁模板) ( 荷载分项系数1.2)
新浇筑钢筋混凝土自重: q2=26000N/㎡( 荷载分项系数1.2)
荷载组合最大值q底= q1*1*1.2+ q2*1.9*1.2=360+59280=59.64N/㎜。
E=9000 N/㎜2, I=1000*153/12=281250㎜4。
ω底=0.677*q底*L4/( 100EI) =0.667*59.64* /( 100*9000*281250) =0.25㎜<200/400=0.5㎜,满足。
4.2梁底模板小楞( 70*70㎜)
4.2.1强度验算
( 1) 荷载组合
模板及小楞自重=500*0.2*1.2=120 N/m;
浇筑混凝土自重=26000*1.9*0.2*1.2=11856 N/m;
施工人员和堆放荷载标准值=2500*0.2*1.4=700 N/m;
振捣混凝土产生荷载= *0.2*1.4=560 N/m
荷载组合最大值q=120+11856+700+560=13236N/m=13.236 N/㎜
计算简图: ( 三跨连续梁)

小楞70*70㎜, [σ]=13 N/㎡, 大楞间距600㎜。
小楞弯矩( 按三跨连续梁计算)
查《建筑结构静力计算手册》, 三跨连续梁的公式、 系数:
M内=0.08*q L2=0.08*13.24*6002=381312N•㎜
M支=-0.105*q L2=-0.105*13.24*6002=-500472N•㎜
取M =500472N•㎜
小楞W =70*702/6=57167㎜3
小楞强度σ=M /W =8.75 N/㎡<[σ]=13 N/㎡, 满足。
4.2.2小楞刚度验算
( 1) 荷载组合
模板自重=500*0.2*1.2=120 N/m;
新浇筑钢筋混凝土自重=26000*1.9*0.2*1.2=11856 N/m;
荷载组合最大值q=120+11856=11.976 N/㎜。
E=9000 N/㎜2, I=70*703/12= 833㎜4。
ω=0.677*q *L4/( 100EI) =0.667*11.976*6004/( 100*9000* 833) =0.575㎜<900/400=2.25㎜,满足。
4.3梁底模板大楞( 100*120㎜)
4.3.1强度验算
( 1) 荷载组合
模板及木楞自重=500*0.6*1.2=360 N/m;
浇筑混凝土自重=26000*1.9*0.6*1.2=35568 N/m;
施工人员和堆放荷载标准值=2500*0.6*1.4=2100 N/m;
振捣混凝土产生荷载= *0.6*1.4=1680 N/m
荷载组合最大值q=360+35568+2100+1680=39708 N/m=39.71N/㎜
计算简图: ( 三跨连续梁) ( 因小楞间距较小, 按均布荷载验算大楞)

大楞100*120㎜, [σ]=13 N/㎡, 立杆间距600㎜。
大楞弯矩( 按三跨连续梁计算)
查《建筑结构静力计算手册》, 三跨连续梁的公式、 系数:
M内=0.08*q L2=0.08*39.71*6002=1143648N•㎜
M支=-0.105*q L2=-0.105*39.71*6002=-1501038N•㎜
取M =1501038N•㎜
大楞W =100*1202/6=240000㎜3
大楞强度σ=M /W =6.25 N/㎡<[σ]=13 N/㎡, 满足。
4.3.2大楞刚度验算
( 1) 荷载组合
模板自重=500*0.6*1.2=360 N/m;
新浇筑钢筋混凝土自重=26000*1.9*0.6*1.2=35568N/m;
荷载组合最大值q=360+35568=35.93N/㎜。
E=9000 N/㎜2, I=100*1203/12=14400000㎜4。
ω=0.677*q *L4/( 100EI) =0.667*35.93*6004/( 100*9000*14400000) =0.24㎜<900/400=2.25㎜,满足。
4.4碗口式钢管支架受力验算(600*600㎜,步距600㎜)。
荷载组合
模板及木楞自重=500*0.6*0.6*1.2=216 N;
碗口式钢管支架自重=5377*1.2=6452N;
浇筑混凝土自重=26000*1.9*0.6*0.6*1.2=21340.8 N;
施工人员和堆放荷载标准值=1000*0.6*0.6*1.4=504 N;
振捣混凝土产生荷载= *0.6*0.6*1.4=1008 N
荷载组合最大值P=216+6452+21340.8+504+1008=29521N
φ48×3.5钢管容许荷载[N]计算:
长细比λ=L÷i=600÷15.8=38
查表得ψ=0.9
[N]= ψ×A×f=0.9×489×205=90220.5N＞29521N
钢管立于内外钢楞十字交叉处, 每一区格面积为
0.6×0.6=0.36 m2
φ48×3.5钢管: A=489㎜2, 回转半径i=15.8㎜
钢管立杆的受压应力为:
σ=N÷A=29521÷489 N/㎜2=60.4 N/㎜2
长细比λ=L÷i=600÷15.8=38
查附录表得ψ=0.9
σ=N÷A÷ψ=60.4÷0.9=67.1N/㎜2＜f=205 N/㎜2
满足要求。
4.5碗口式钢管支架地基受力要求
支架底座支撑在枕木上, 枕木宽度22cm, 长度600㎜, 地基承载力≥29521N/(0.22*0.6)=223.6Kpa。为确保安全, 假设所有立杆都达到30KN进行地基承载设计≥30000N/( 0.22*0.6) =227.3 Kpa。
5、 箱梁内模支撑体系验算
( 1) 普通覆膜胶合板  2440*1220*12  ㎜
( 2) 松什木枋    80*100* ㎜(小楞), 100*120* ㎜大楞
( 3) 碗口钢管    φ48*3.5㎜
( 1) 梁顶板小楞80*100㎜木枋, 纵枋横向间距400㎜; 梁顶板大楞100*120㎜, 横枋纵向间距1200㎜; 立杆间距1200*1200㎜, 横杆步距600㎜, 用于腹板支撑。腹板竖楞用70*70㎜木枋, 间距400㎜; 腹板横楞2φ48*3.5㎜, 间距600㎜; 腹板钢管支顶采用φ48*3.5㎜, 横竖向间距600*600㎜( 因箱室宽度较小, 在立杆中间横桥向上下增加钢管支撑) 。
( 4) 标准荷载
模板自重: q11=300N/㎡( 梁模板)
          q12=500N/㎡( 梁模板及木楞)
新浇筑钢筋混凝土自重: q2=26000N/㎡
振捣混凝土水平面荷载: q3= N/㎡
振捣混凝土垂直面荷载: q4=4000N/㎡
泵送混凝土产生的水平荷载: q5=4000N/㎡
施工人员和施工材料、 机具或堆放荷载标准值: 计算模板及支撑小楞时, 按照2500N/㎡; 计算大楞按照均布荷载按照1500 N/㎡; 计算支架立杆均布荷载取1000 N/㎡;
5.1箱梁顶板支撑体系验算
5.1.1模板强度
( 1) 荷载组合
模板自重: q1=300N/㎡( 梁模板) ( 荷载分项系数1.2)
新浇筑钢筋混凝土自重: q2=26000N/㎡( 荷载分项系数1.2)
施工人员和堆放荷载标准值: q3=2500N/㎡( 荷载分项系数1.4)
振捣混凝土产生荷载: q4= N/㎡( 荷载分项系数1.4)
荷载组合最大值q底= q1*1*1.2+ q2*0.22*1.2+ q3*1*1.4+ q4*1*1.4=360+6864+3500+2800=13524 N/m=13.52 N/㎜。
计算简图: ( 三跨连续梁)

模板厚12㎜, [σ板]=13 N/㎡, 木楞间距400㎜。
查《建筑结构静力计算手册》, 五跨连续梁的公式、 系数:
M内=0.08*q底L2=0.08*13.52*4002=173056N•㎜
M支=-0.10*q底L2=-0.10*13.52*4002=-216320N•㎜
取M底=216320N•㎜
底板W底=1200*122/6=28800㎜3
底板强度σ板=M底/W底=7.51 N/㎡<[σ板]=13 N/㎡, 满足。
5.1.2底板刚度验算
( 1) 荷载组合
模板自重: q1=300N/㎡( 梁模板) ( 荷载分项系数1.2)
新浇筑钢筋混凝土自重: q2=26000N/㎡( 荷载分项系数1.2)
荷载组合最大值q底= q1*1*1.2+ q2*0.22*1.2=360+6864=7.224N/㎜。
E=9000 N/㎜2, I=1000*123/12=144000㎜4。
ω底=0.677*q底*L4/( 100EI) =0.667*7.224*4004/( 100*9000*144000) =0.95㎜<400/400=1㎜,满足。
6.1梁顶板模板小楞( 80*100㎜)
6.1.1强度验算
( 1) 荷载组合
模板及小楞自重=500*0.4*1.2=240 N/m;
浇筑混凝土自重=26000*0.22*0.4*1.2=2745.6 N/m;
施工人员和堆放荷载标准值=2500*0.4*1.4=1400 N/m;
振捣混凝土产生荷载= *0.4*1.4=1120 N/m
荷载组合最大值q=240+2745.6+1400+1120=5505.6N/m=5.5 N/㎜
计算简图: ( 三跨连续梁)

小楞80*100㎜, [σ]=13 N/㎡, 大楞间距1200㎜。
小楞弯矩( 按三跨连续梁计算)
查《建筑结构静力计算手册》, 三跨连续梁的公式、 系数:
M内=0.08*q L2=0.08*5.5*1 =633600N•㎜
M支=-0.125*q L2=-0.125*5.5*1 =-990000N•㎜
取M =990000N•㎜
小楞W =80*1002/6=133333.3㎜3
木枋强度σ=M /W =7.4 N/㎡<[σ]=13 N/㎡, 满足。
6.1.2小楞刚度验算
( 1) 荷载组合
模板自重=500*0.4*1.2=240 N/m;
新浇筑钢筋混凝土自重=26000*0.22*0.4*1.2=2746 N/m;
荷载组合最大值q=240+2746=2.986N/㎜。
E=9000 N/㎜2, I=80*1003/12=6666667㎜4。
ω=0.677*q *L4/( 100EI) =0.667*2.986*1 /( 100*9000*6666667) =0.7㎜<1200/400=3㎜,满足。
7.1梁顶板模板大楞( 100*120㎜)
7.1.1强度验算
由小楞的支座反力传给大楞: 5.5*1200=6600N

大楞100*120㎜, [σ]=13 N/㎡, 立杆间距1200㎜。
大楞弯矩( 按两跨连续梁计算)
查《建筑结构静力计算手册》, 三跨连续梁的公式、 系数:
M内=0.222