单_双承力索桥梁接触网设计风荷载研究.pdf

第 20 卷 第 8 期2023 年 8 月铁道科学与工程学报Journal of Railway Science and EngineeringVolume 20 Number 8August 2023单/双承力索桥梁接触网设计风荷载研究代笑颜1，牛华伟1，杨佳2，陈奋飞2，陈政清1(1.湖南大学 风工程与桥梁工程湖南省重点实验室，湖南 长沙 410028；2.中铁二院工程集团有限责任公司，四川 成都 610031)摘要：为解决桥梁接触网设计风荷载取值问题，提出桥梁接触网设计风速及风荷载的修正方法。通过桥梁节段及风屏障缩尺模型风洞试验，确定某桁架桥梁接触网的桥梁断面及风屏障的风速修正系数；通过刚性节段模型测力风洞试验，确定了单承力索、双承力索、接触线、单线单导和双线单导等不同布置形式接触网的体型系数；根据试验测试的修正系数，计算按本文修正方法计算的设计风荷载取值与规范值对比。研究结果表明：考虑桁架梁断面及桥上风屏障后，桥面接触线位置处风速修正系数取1.13，承力索位置处风速修正系数取1.14，可知桥梁断面及风屏障会提高接触网设计风速；不同布置形式接触网体型系数按不同风速工况的包络值，接触线取1.4，单承力索取1.5，双承力索取1.75，明显大于现行规范的取值1.2。根据试验测试的修正系数计算的接触线、单承力索和双承力索设计风荷载结果是现行规范的1.46倍、1.6倍和1.86倍，表明桥梁接触网设计风荷载取值会比普通接触网显著增加。研究成果可为桥梁接触网设计阶段风荷载取值提供参考，为我国电气化铁路接触网设计规范的条文修订提供支撑。关键词：桥梁接触网；设计风速；设计风荷载；桥梁断面修正系数；体型系数中图分类号：U225.1 文献标志码：A 文章编号：1672-7029（2023）08-2794-09Study on wind load of bridge catenary design for single and double cableDAI Xiaoyan1,NIU Huawei1,YANG Jia2,CHEN Fenfei2,CHEN Zhengqing1(1.Key Laboratory for Wind and Bridge Engineering of Hunan Province,Hunan University,Changsha 410028,China;2.China Railway Eryuan Engineering Group Co.,Ltd.,Chengdu 610031,China)Abstract:In order to solve the problem of wind load value in bridge catenary design,a method of wind speed and wind load correction in bridge catenary design was proposed.Through the wind tunnel test of the bridge segment and wind barrier scale model,the wind speed correction coefficient of a truss-bridge section with wind barrier was determined.Based on the wind tunnel test of the rigid segment model,the shape coefficient of catenary in different arrangement forms reflected in single cable,double cable,contact line,single cable single line and double cable single line was determined.According to the correction coefficient of the test,the design wind load value calculated by the correction method in this paper was used to compare with the standard value.收稿日期：2022-08-19基金项目：国家自然科学基金面上项目(52178477)通信作者：牛华伟(1978)，男，河南驻马店人，教授，博士，从事桥梁结构研究；Email：DOI:10.19713/ki.43-1423/u.T20221624第 8 期代笑颜，等：单/双承力索桥梁接触网设计风荷载研究The results show that with consideration of truss beam section and wind barrier of the bridge,the wind speed correction coefficient at the contact line position and cable position on the bridge deck is improved to 1.13 and 1.14,respectively.It can be seen that the bridge section and the wind barrier will improve the design wind speed of the catenary.According to the envelope value of different wind speed conditions,the shape coefficient of catenary in different layout forms is 1.4 for contact line,1.5 for single cable and 1.75 for double cable,which increased obviously compared to the current specification of 1.2.The design wind load of contact line,single cable and double cable calculated by the correction coefficient of test are 1.46 times,1.6 times and 1.86 times of the current code,indicating that the design wind load value of bridge catenary will be significantly higher than that of ordinary catenary.The research results can provide a reference for the wind load value in the design stage of bridge catenary and support for the revision of electric-railway-catenary specification in China.Key words:bridge contact network;design wind speed;design wind load;bridge section correction factor;body type factor 接触网是为列车供电的结构，为电气化铁路的重要组成部分，具有跨距长、柔性大的特点。随着我国西部高铁的建设，高铁线路桥隧占比越来越高，自然风经由峡谷地形上的桥梁断面及风屏障到达接触网所在位置，其风场特性会发生较大变化15，导致桥上接触网风毁。何玮等610研究了风屏障高度和透风率对列车气动特性、车桥耦合振动特性的影响；HE等1112研究了百叶窗型风屏障防风效果及其参数优化；李永乐等13研究了铁路风屏障气动绕流及风屏障特性；谢强等1416通过刚性节段模型风洞试验研究了接触线覆冰和不覆冰状态下的气动力特性，通过气弹模型试验研究了接触网在不同紊流度和风速下的风振响应特性；吴凡平等17通过 CFD数值模拟研究了典型峡谷地形下接触网风振特性；刘改红18研究了风区挡风墙下的接触网设计风速；接触网抗风设计的参考规范1921，对接触网在平坦地区的抗风设计已较为可靠，但对于架设在具有特殊风场的桥梁接触网设计风速及设计风荷载取值研究还不够充分，对不同布置形式接触网的体型系数探究尚不明晰。在此基础上，本文依托某铁路特大桥接触网项目，提出桥梁接触网设计风荷载修正方法，针对桁架梁断面及风屏障和双线单导的新型布置形式，分别制作主梁节段模型及单线单导和双线单导接触网结构节段模型，通过风洞试验探究峡谷桥梁接触网设计风荷载修正系数，研究成果为桥梁接触网的设计提供参考，为我国电气化铁路将来修订相关设计规范提供依据及技术支撑。1 桥梁接触网设计风荷载修正方法本文所涉及的接触网结构，为架设在桥梁上的特殊结构。考虑桥梁轴线方向垂直来流风向的状况，参考建筑结构荷载规范20风荷载标准值及基本风压的计算公式提出桥梁接触网设计风荷载的计算方法。假定远方来流为U，U经过地形到达桥位主梁时处变为U0，U0越过桥梁断面及风屏障到达接触网所在位置处变为风速Uij。其中U可由气象站资料确定，作用在接触网结构体系上的风速Uij，需先对远方来流风速进行地形修正t，修正后为桥梁主梁所在高度位置处风速U0，再经由桥梁断面及风屏障修正b，修正到接触网结构所在位置处风速Uij，修正后的接触网设计风速Vka的公式为：Vka=tbU(1)b=Uij/U0(2)U=V10(3)式中：Vka为接触网设计风速；V10为桥梁所在地区的10 m高度处设计基准风速；t为地形修正系数，值得注意的是，本文t中已包含了风速对高度的修正；b为考虑桥梁断面及风屏障影响的修正系数；U为峡谷谷口来流风速；U0为桥址处桥梁断面高度前来流风速；Uij为桥梁接触网结构体系不同结构处对应风速。根据修正后的接触网结构所在位置处风速Vka计算风压，再对结构进行体型系数s和2795铁 道 科 学 与 工 程 学 报2023 年 8月风振系数z修正，得到接触网结构体系的设计风荷载，修正后的接触网结构设计风荷载Wks公式为：Wks=zsWka(4)Wka=V2ka/1 600(5)s=C2H+C2V(6)CH=FH/0.5U20A(7)CV=FV/0.5U20A(8)式中：Wks为接触网设计荷载标准值；Wka为考虑地形与桥梁断面及风屏障等影响修正后的风压；s为接触网不同部位的风振系数；s是接触网不同部位的体型系数；U0为桥址处桥梁断面高度前来流风速；A为结构在空间平面内的投影面积；为空气密度，取1.225 kg/m3；FV为体轴阻力沿横线向，与来流方向一致；FH为体轴升力沿竖向，如图 4所示；CV为体轴阻力系数；CH为体轴升力系数。2 风洞试验2.1工程背景某铁路特大桥位于四川西部，桥面高程约1 700 m，大桥主梁为钢桁梁，跨度为1 060 m，如图 1(a)所示。与普通接触网单线单导的布置形式(见图1(b)不同，该铁路接触网线路拟采用双线单导的布置形式(见图 1(c)，沿线增加一条承力索，以增大接触网载流，提升列车通行能力，克服川藏地区复杂地形。2.2主梁节段模型及风屏障风洞试验现行规范中接触网设计基本风速分为风偏设计风速和结构设计风速，2类设计风速按照接触网所在地空旷地区的 10 m 高度处的 10 min时距下，分别取15 a和50 a重现期内风速的平均最大值。对于桥梁接触网，来流需经过桥梁断面和桥面风屏障，其风速特性会产生明显的变化，而现行规范中桥梁断面和风屏障对接触网设计风速取值的影响并未得到充分考虑。为了研究该桁架桥主梁断面及桥面风屏障对接触网区域风速的影响，在湖南大学高速试验段进行了主梁节段模型及风屏障风洞试验测试。根据工程初步方案，该桥主梁采用桁架方案，梁宽30 m，梁高12 m，桥面风屏障顶部距离上桥面高3 m，透风率为30%。按照1/50缩尺比，制作长2 m，宽0.6 m的主梁刚性节段模型，桥上风屏障缩尺后高度为0.06 m，如图2(a)所示。试验将主梁刚性阶段模型固结在立柱上，保证模型刚性；试验通过旋转模型实现 0，15和 30风偏角的变化；试验风攻角保持为 0；试验来流为均匀流，紊流度在1%以内；试验风速在1020 m/s范围内变化，风速采集设备为澳大利亚TFI公司的三维眼镜蛇探针，探针固定在特制的由电机控制升降的移测架上，如图2(b)所示，风速采集仪采样频率为1 000 Hz，采样时间为60 s。选取桥上接触网所在区域各部件位置作为测点，采集测点风速Uij，测点布置如图3，其中Ui1Ui4为接触网立柱不同高度处测点，Ui5为承力索高度处测点，Ui6为接触线高度处测点。在节段模型前5倍梁宽位置采集与目标测点相同高度处的风速(a)某峡谷特大桥效果图；(b)接触网单线单导布置形式；(c)接触网双线单导布置形式图1某峡谷特大桥及桥上接触网结构布置示意图Fig.1A large canyon bridge and catenary structure layout diagram on the bridge2796第 8 期代笑颜，等：单/双承力索桥梁接触网设计风荷载研究作为桥位处来流参考风速U0。根据式(3)计算不同风速和风向角下各测点处风速与来流参考风速的比值作为接触网区域各点的风速修正系数b，来研究该桥桁架断面及风屏障对接触网所在区域来流风速的影响。2.3接触网风洞试验因缩尺比限制，接触网结构无法在桥梁节段模型上直接测力，故根据该桥接触网初步设计方案，取线索体系跨中1.8 m按照1 1比例制作刚性节段模型测力。试验接触线为CTS150型，横截面为双燕尾槽葫芦形导线，直径为14.4 mm；承力索为 JTMH120 型，是 19 根 1 束的绞线，直径为14 mm。针对单/双承力索接触网的实际布置形式，设置了5种工况的布置形式，研究不同布置形式的接触线、单/双承力索体型系数在不同风速和风偏角下的变化情况，接触线和承力索截面尺寸及试验工况如图5所示，工况1，工况2和工况3分别测试无干扰时接触线和单/双承力索的气动力，工况4和工况5先后分别测试单/双承力索和接触线互为干扰时的气动力。其中工况3和工况5中双承力索间距取50 mm，工况4和工况5中承力索与接触线间距取623 mm。模型气动外形用3D打印的外衣模拟，内芯采用不锈钢管，增加模型刚度。试验风场为均匀流场，通过转盘实现 0和 30风偏角变换，风攻角保持为0，试验风速1030 m/s，试验雷诺数在 0.981042.96104范围内，天平采用SRI 低量程高精度六分量测力天平，采样频率100 Hz，试验照片如图6所示。采集各工况下承力索和接触线上所受阻力FV和升力FH，根据式(6)图 4体轴力示意图Fig.4Schematic diagram of body axial force(a)节段模型悬挂；(b)节段模型TFI眼镜蛇风速仪测风速图2主梁节段模型风洞试验Fig.2Wind tunnel test of main girder segment model单位：m图3桥梁断面及风屏障影响系数b节段模型测点布置图Fig.3Measuring point layout of bridge section and wind barrier influence coefficient b segment model单位：mm(a)工况1接触线；(b)工况2承力索；(c)工况3双承力索；(d)工况4单线单导；(e)工况5双线单导图5接触网刚性模型工况示意图Fig.5Schematic diagram of catenary rigid model working condition2797铁 道 科 学 与 工 程 学 报2023 年 8月(8)计算线索结构体型系数s。对比不同风速条件下，双承力索、单线单导和双线单导等布置形式及风偏角对接触线和承力索体型系数影响。3 风荷载修正系数3.1桥梁断面及风屏障影响的修正系数b桥梁节段风速测试风洞试验结果如图7和图8所示。由图7可见，在1/2栏杆高度处迎风侧b稳定在0.4左右，背风侧b稳定在0.1左右；在栏杆上缘高度处b随风速的增加略微减小，迎风侧b取值0.350.55之间，背风侧b取值在0.250.40之间；自接触网腕臂结构最低点开始，到接触网立柱顶端，背风侧b稳定在1.1，迎风侧b取值在1.01.1之间。图8为不同风速不同风偏角下接触线、承力索所在高度位置处的b变化图，二者在迎风侧和背风侧、不同风偏角以及不同风速条件下b基本保持不变，接触线迎风侧b取值在1.081.11之间，背风侧b取值在1.101.12之间，承力索迎风侧b取值在 1.071.11 之间，背风侧 b取值在 1.101.125之间。综上所述，本文所针对的设立3 m高30%透风率的风屏障的桁架梁断面，其桥梁断面及风屏障修正系数b，接触线高度处可按1.12取值，承力索处可按 1.13 取值，这与刘改红18的研究结果基本一致。3.2接触网体型系数s接触网体型系数风洞试验结果如图 910 所示。图9和图10分别为接触线和承力索在不同风偏角下不同布置形式的体型系数s随风速变化图。根据试验结果，随风速增大接触线和承力索各工况下 s变化不大；由图 9和图 10试验结果对比可知，30风偏角下接触线和承力索的s均略小于0风偏角下的s。接触线结构在 0风偏角，不同布置形式下，单接触线工况的接触线 s最小，s取值在 1.251.30之间；单线单导工况的接触线s最大，取值在1.31.4之间；双线单导工况的接触线s取值略小于单线单导工况，取值在1.31.35之间。承力索结构在 0风偏角，不同布置形式条件下，单承力索工况的承力索 s最小，s取值在1.391.45 之间；双线单导工况的双承力索 s最大，取值在1.601.75之间；双承力索的体型系数取值在1.561.75之间，单承力索的体型系数取值在1.391.49之间，双承力索体型系数高出单承力索12.2%17.4%。需要指出的是，含有双承力索的工况体型系数计算时阻力系数 CV的投影面积 A取1根承力索在顺风向投影面积，升力系数CH的投影面积取2根承力索在竖向的投影面积。图6接触网刚性测力试验Fig.6Force test of catenary rigidity(a)迎风侧；(b)背风侧图7不同风速0风偏角下b随距离模型桥面高度变化图Fig.7Diagram of height variation of model bridge deck b with distance at 0 wind declivity angle of different wind speeds2798第 8 期代笑颜，等：单/双承力索桥梁接触网设计风荷载研究综上所述，不同布置形式的接触线和承力索的体型系数随风偏角增大而减小，最大值在0风偏角处取得；不同布置形式下接触线和承力索之间气动干扰不明显；双承力索大于单承力索的体型系数，小于 2 倍单根接触线的体型系数，故50 mm间距的双承力索之间存在一定的气动干扰。接触线s偏保守可取1.4，单承力索s偏保守可取1.5。相较于现行接触网设计规范19中接触网线索结构单承力索和接触线体型系数 s取值所规定的1.2，分别增大了 16.7%和 25%，其主要原因是：(a)迎风侧；(b)背风侧图8不同风速下接触线及承力索位置处b随风偏角变化图Fig.8Variation diagram of b at contact line position with wind deflection angle under different wind speeds(a)0风偏角；(b)30风偏角图 9各工况接触线体型系数随风速变化图Fig.9Variation diagram of shape coefficient of contact line under various working conditions with wind speed(a)0风偏角；(b)30风偏角图10各工况承力索体型系数随风速变化图Fig.10Variation diagram of shape coefficient of load-bearing cable under various working conditions with wind speed2799铁 道 科 学 与 工 程 学 报2023 年 8月本文体型系数同时考虑了线索结构受到的顺风向和竖向所受气动力，计算取阻力和升力的合力，而规范体型系数仅考虑了顺风向的阻力 1516。双承力索偏保守可取 1.75，比 1倍单规范单索取值 1.2增加了45.8%，是因为本文测试双承力索工况测试的是2根承力索合力，计算时的投影面积与单索相同，所以计算的体型系数较大；比2倍规范单索取值 2.4，减少了 27.1%，是因为本文双承力索为串列布置，其间距50 mm与单根索直径14 mm的比值仅为3.57，间距比较小的串列双圆柱结构，在较低的雷诺数下，会发生上游圆柱剪切层附着在下游圆柱上的现象，导致下游圆柱受到的阻力减小22，从而导致串列双索合力减小，体型系数减小。3.3接触网设计风荷载修正若远方来流U的10 m高度基本风速为V10，峡谷来流地形地貌取 C 类，则依规范1921取离地400 m结构的风压高度系数2.76，地形修正系数取1.2，单索结构体型系数取 1.2，风振系数取 1.0；峡谷地形修正系数取3.31；按照本文研究结果，桥梁断面及风屏障修正系数接触线取1.12，承力索取1.13，体型系数接触线取1.4，单承力索取1.5，双承力索取 1.75，风振系数取 1.0，计算出在 2种方法下接触线和承力索的设计风荷载，如表1。比较结果可知，在地形和高度修正相同的条件下，峡谷区桁架梁桥面接触线和承力索设计风速较规范增大 12%和 13%，接触线、单承力索和双承力索设计风荷载较规范的单索设计风荷载分别增大46.3%，59.6%和86.2%。4 结论1)针对现有规范对于桥梁接触网设计风荷载确定缺乏依据的现状，提出桥梁接触网设计风荷载的修正计算方法。2)通过桁架梁节段及风屏障缩尺模型风洞试验，测试了迎风侧与背风侧的桥梁断面及风屏障修正系数b，结果表明0风偏角b最大，背风侧b比迎风侧大，不同风速对接触线和承力索所在高度的b基本没有影响。根据试验结果，峡谷桥梁接触网的风速修正系数接触线高度处取1.12，承力索高度处取1.13。3)接触网线索结构刚性节段模型风洞试验结果表明，接触线和承力索之间的气动干扰较小，双承力索之间存在明显的气动干扰，接触线、单承力索和双承力索体型系数包络值分别为1.4，1.5和1.75，相较于现行接触网设计规范值1.2分别增大了16.7%，25%和45.8%。4)对比按规范常规接触网计算的设计风速和风荷载的结果，本文依据试验结果修正得到的峡谷桥梁的接触线设计风速增大 12%，设计风荷载增大46.3%；承力索设计风速增大13%，单承力索和双承力索设计风荷载相较于规范中的单承力索结构分别增大59.6%和86.2%。因此，桥梁线路接触网设计需要考虑风荷载的修正。参考文献：1陈政清.桥梁风工程M.北京:人民交通出版社,2005.CHEN Zhengqing.Bridge wind engineeringM.Beijing:表1接触网设计风荷载值对比Table 1Comparison of design wind load values of catenary本文取值规范取值结构类型接触线单承力索双承力索接触线单承力索双承力索UV10V10V10V10V10V10z2.762.762.76t3.313.313.311.21.21.2b1.121.131.13111Vka3.71 V103.74 V103.74 V103.31 V103.31 V103.31 V10s1.41.51.751.21.21.2s111111Wka19.26 V21021.01V21024.51V21013.16 V21013.16V21013.16V210注：双承力索为新型布置形式，现行规范中暂时没有相关规定，s此处取值为单承力索s；z为风压高度系数，本文方法中t已包含了风压高度修正。2800第 8 期代笑颜，等：单/双承力索桥梁接触网设计风荷载研究China Communications Press,2005.2REN Wanmin,PEI Cheng,MA Cunming,et al.Field measurement study of wind characteristics at different measuring positions along a bridge in a mountain valleyJ.Journal of Wind Engineering and Industrial Aerodynamics,2021,216:104705.3SONG Jialing,LI Jiawu,FLAY R G J.Field measurements and wind tunnel investigation of wind characteristics at a bridge site in a Y-shaped valleyJ.Journal of Wind Engineering and Industrial Aerodynamics,2020,202:104199.4ZHANG Mingjin,YU Jisheng,ZHANG Jingyu,et al.Study on the wind-field characteristics over a bridge site due to the shielding effects of mountains in a deep gorge via numerical simulationJ.Advances in Structural Engineering,2019,22(14):30553065.5YU Chuanjin,LI Yongle,ZHANG Mingjin,et al.Wind characteristics along a bridge catwalk in a deep-cutting gorge from field measurementsJ.Journal of Wind Engineering and Industrial Aerodynamics,2019,186:94104.6何玮,郭向荣,邹云峰,等.风屏障透风率对侧风下大跨度斜拉桥车桥耦合振动的影响J.中南大学学报(自然科学版),2016,47(5):17151721.HE Wei,GUO Xiangrong,ZOU Yunfeng,et al.Effect of wind barrier porosity on coupled vibration of train-bridge system for long-span cable-stayed bridge in crosswindJ.Journal of Central South University(Science and Technology),2016,47(5):17151721.7何玮,郭向荣,邹云峰,等.风屏障透风率对车桥系统气动特性影响的风洞试验研究J.振动与冲击,2015,34(24):9397,110.HE Wei,GUO Xiangrong,ZOU Yunfeng,et al.Wind tunnel test on the effect of wind barrier porosity on train-bridge systemJ.Journal of Vibration and Shock,2015,34(24):9397,110.8GUO Weiwei,WANG Yujing,XIA He,et al.Wind tunnel test on aerodynamic effect of wind barriers on train-bridge systemJ.Science China Technological Sciences,2015,58(2):219225.9苏洋,李龙安,彭光辉,等.多孔形风屏障防风性能的足尺模型风洞试验及数值模拟研究J.铁道建筑,2021,61(1):5560.SU Yang,LI Longan,PENG Guanghui,et al.Full-scale wind tunnel test and numerical simulation for wind-resistant performance of porous wind barrierJ.Railway EngineeringJ.2021,61(1):5560.10 甄谢友,苏洋,向活跃,等.风屏障对公铁两用桥上车辆气动特性的影响J.铁道建筑,2018,58(5):2530.ZHEN Xieyou,SU Yang,XIANG Huoyue,et al.Influence of wind barrier on aerodynamic characteristics of vehicles on rail-cum-road bridgeJ.Railway Engineering,2018,58(5):2530.11 HE Xuhui,FANG Dongxu,LI Huan,et al.Parameter optimization for improved aerodynamic performance of louver-type wind barrier for train-bridge systemJ.Journal of Central South University,2019,26(1):229240.12 史康,褚杨俊,何旭辉,等.轨道交通百叶窗型风屏障防风效果研究J.振动工程学报,2017,30(4):630637.SHI Kang,CHU Yangjun,HE Xuhui,et al.Study on windshield performance of the louver-style wind barrier of rail transitJ.Journal of Vibration Engineering,2017,30(4):630637.13 李永乐,赵彤,刘多特,等.铁路风屏障的气动绕流及风吹雪特性研究J.铁道学报,2015,37(6):119125.LI Yongle,ZHAO Tong,LIU Duote,et al.Aerodynamic ambient flow around railway wind screens and features of drifting snowJ.Journal of the China Railway Society,2015,37(6):119125.14 谢强,王巍,李海若.高速铁路接触线气动力特性的风洞试验研究J.中国铁道科学,2012,33(6):7582.XIE Qiang,WANG Wei,LI Hairuo.Wind tunnel test on the aerodynamic characteristics of contact wire for high-speed railwayJ.China Railway Science,2012,33(6):7582.15 谢强,王巍,张昊,等.高速铁路接触线覆冰后气动力特性的风洞试验研究J.中国铁道科学,2014,35(1):7885.XIE Qiang,WANG Wei,ZHANG Hao,et al.Wind tunnel test on aerodynamic force characteristics of ice coating contact wire for high speed railwayJ.China Railway Science,2014,35(1):7885.16 XIE Qiang,ZHI Xi.Wind tunnel test of an aeroelastic model of a catenary system for a high-speed railway in ChinaJ.Journal of Wind Engineering and Industrial Aerodynamics,2019,184:2333.17 吴凡平,徐钊,刘志刚,等.山区峡谷地形风场下柔性接2801铁 道 科 学 与 工 程 学 报2023 年 8月触网风振特性研究J.铁道学报,2021,43(5):4761.WU Fanping,XU Zhao,LIU Zhigang,et al.Research on wind-induced vibration of flexible catenary under canyon terrain windJ.Journal of the China Railway Society,2021,43(5):4761.18 刘改红.风区挡风墙/屏影响下接触网设计风速计算研究J.铁道标准设计,2013,57(9):9093.LIU Gaihong.Research on calculation method of wind speeds of overhead contact line system under the influence of wind-break structure in wind regionJ.Railway Standard Design,2013,57(9):9093.19 国家铁路局.铁路电力牵引供电设计规范:TB 100092016S.北京:中国铁道出版社,2016.National Railway Administration of the Peoples Republic of China.Code for design of railway traction power supply:TB 100092016S.Beijing:China Railway Press,2016.20 中华人民共和国住房和城乡建设部.建筑结构荷载规范:GB 500092012S.北京:中国建筑工业出版社,2012.Ministry of Housing and Urban-Rural Development of the Peoples Republic of China.Load code for the design of building structures:GB 500092012S.Beijing:China Architecture&Building Press,2012.21 中华人民共和国交通运输部.公路桥梁抗风设计规范:JTG/T 3360-012018S.北京:人民交通出版社,2018.Ministry of Transport of the Peoples Republic of China.Wind resistance specification for highway bridges:JTG/T 3360-012018S.Beijing:China Communications Press,2018.22 陈文曲.二维串并列圆柱绕流与涡致振动研究D.杭州:浙江大学,2005.CHEN Wenqu.Study on flow around two-dimensional series-parallel