木工施工方案（42页）.docx

淮安园区教育训练（配套）中心工程
木
工
施
工
方
案
编制人:

审核人:

江苏永泰建造工程有限公司
淮安项目部

一、概况
淮安园区教育训练（配套）中心11#-A12、A13，框架3层，局部4层，建筑面积 35278.85㎡，10#-A25（01）连廊，框架二层，一层柱、二层连廊，建筑面积1908㎡，9#-A21南门，框架一层，面积152㎡，实内外高差300mm。
本工程基础：主要部分桩基础，1-2轴水池部分为筏板基础，100㎜厚C15混凝土垫层；基础采用柱下钢筋砼独立承台，砼强度等级为C30，承台砼基础底标高为-2.00 m，筏板基础底标高为-6.70米。
1、建设单位：庆鼎精密电子（淮安）有限公司
2、工程名称：淮安园区教育训练（配套）中心
3、设计单位：信息产业电子第十一设计研究院科技工程股份有限公司
4、勘察单位：江苏华信勘测设计有限公司
5、监理单位：淮安市神州建设项目管理咨询有限公司
6、施工单位：江苏永泰建造工程有限公司
7、工程地点：淮安经济开发区深圳路与鸿海路交汇处
二、模板施工说明
新浇混凝土梁计算跨度10m，结构层高5.2m，混凝土梁截面尺寸300mm×1050mm，梁侧楼板厚度120mm，支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)；支撑立柱为Ф48×2.8的钢管，梁跨度方向立柱间距800mm，梁两侧立柱间距1300mm，步距1800mm，楼板立柱间距800mm、800mm，梁左侧立柱距梁中心线距离650mm，梁底增加立柱1根，依次距梁左侧立柱650mm；梁底支撑小梁为40×90mm方木，4根，一端悬挑长度300mm；结构表面的要求是结构表面隐蔽；面板为14mm覆面木胶合板；主梁为Ф48×2.8钢管。
三、施工工艺流程
弹出轴线及水平线并进行复核→搭设模板支架→安装梁底主梁和小梁→安装梁底模板→梁底起拱→绑扎钢筋→安装梁侧模板→安装另一侧模板→安装上下锁品楞、斜撑楞、腰楞和对拉螺栓→复核梁模尺寸、位置→与相邻模板连接牢固→办预检
四、各种做法结点图
1、地下室外墙加固图
根据实际需要，在已完成的护坡上设制斜撑。内排架在内水池完成后塔设，借助内水池与预先埋的钢管作为架固点。

2、屋面女儿墙做法详图

3、柱加固图
1)主体柱

2)构造柱

3、楼梯加固图
楼梯钢管与排架连接,形成一个整体。

五、受力验算
梁模板（扣件式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土梁名称
KL8
新浇混凝土梁计算跨度(m)
10
混凝土梁截面尺寸(mm×mm)
300×1050
新浇混凝土结构层高(m)
5
梁侧楼板厚度(mm)
120
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)
面板
0.1
面板及小梁
0.3
模板面板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
24
混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.5
混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.1
当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)
1
对水平面模板取值Q2k(kN/m2)
2
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
0.25
非自定义:0.18
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8

三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱共用(A)
梁跨度方向立柱间距la(mm)
800
梁两侧立柱间距lb(mm)
1300
步距h(mm)
1800
新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)
800、800
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)
650
梁底增加立柱根数
1
梁底增加立柱布置方式
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)
650
梁底支撑小梁根数
4
每纵距内附加梁底支撑主梁根数
0
梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)
300
结构表面的要求
结构表面隐蔽
模板及支架计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
设计简图如下：

平面图

立面图
在每夸主体住增加双向剪刀撑,进行加固。
扫地杆图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
14
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15
面板弹性模量E(N/mm2)
10000
取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×14×14/6＝32666.667mm3，I＝bh3/12=1000×14×14×14/12＝228666.667mm4
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.05)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.05)+1.4×0.7×2]×1＝34.417kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.05]×1＝32.653kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m
q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.05]×1＝26.875kN/m
1、强度验算
Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×32.653×0.12+0.117×1.764×0.12＝0.035kN·m
σ＝Mmax/W＝0.035×106/32666.667＝1.063N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×26.875×1004/(100×10000×228666.667)＝0.008mm≤[ν]＝l/250＝100/250＝0.4mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.4×32.653×0.1+0.45×1.764×0.1＝1.386kN
R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.1×32.653×0.1+1.2×1.764×0.1＝3.804kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'=R4'=0.4 q2l=0.4×26.875×0.1＝1.075kN
R2'=R3'=1.1 q2l=1.1×26.875×0.1＝2.956kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格(mm)
40×90
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.78
小梁弹性模量E(N/mm2)
9350
小梁截面抵抗矩W(cm3)
54
小梁截面惯性矩I(cm4)
243
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

q1＝max{1.386+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.3/3+0.5×(1.05-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.65-0.3/2，(1.3-0.65)-0.3/2]/2×1，3.804+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/3}=3.828kN/m
q2＝max[1.075+(0.3-0.1)×0.3/3+0.5×(1.05-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.65-0.3/2，(1.3-0.65)-0.3/2]/2×1，2.956+(0.3-0.1)×0.3/3]＝2.976kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×3.828×0.82，0.5×3.828×0.32]＝0.262kN·m
σ＝Mmax/W＝0.262×106/54000＝4.854N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×3.828×0.8，3.828×0.3]＝1.859kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.859×1000/(2×40×90)＝0.774N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.976×8004/(100×9350×2430000)＝0.339mm≤[ν]＝l/250＝800/250＝3.2mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝2.976×3004/(8×9350×2430000)＝0.133mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm
满足要求！
4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×3.828×0.8，0.393×3.828×0.8+3.828×0.3]＝3.5kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝3.249kN，R2＝R3＝3.5kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.976×0.8，0.393×2.976×0.8+2.976×0.3]＝2.721kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'4＝2.965kN，R'2＝R'3＝2.721kN

六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格(mm)
Ф48×2.8
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁截面惯性矩I(cm4)
10.78
主梁截面抵抗矩W(cm3)
4.49
主梁自重忽略不计，计算简图如下：

1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.487×106/4490＝108.525N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算

主梁剪力图(kN)
Vmax＝6.479kN
τmax＝2Vmax/A=2×6.479×1000/424＝30.56N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算

主梁变形图(mm)
νmax＝0.149mm≤[ν]＝l/250＝650/250＝2.6mm
满足要求！
4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R3]＝0.27kN≤1×8=8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，右侧立柱扣件受力R＝0.27kN≤1×8=8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

七、立柱验算
钢管类型
Ф48×2.8
立柱截面面积A(mm2)
424
回转半径i(mm)
15.9
立柱截面抵抗矩W(cm3)
4.49
抗压强度设计值f(N/mm2)
205
立杆自重q(kN/m)
0.15
λ=h/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.496
1、风荷载计算
Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.18×0.8×1.82/10＝0.053kN·m
2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：
1)面板验算
q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.05)+0.9×1.4×2]×1＝31.293kN/m
2)小梁验算
q1＝max{1.263+(0.3-0.1)×0.3/3+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.65-0.3/2，(1.3-0.65)-0.3/2]/2×1，3.465+(0.3-0.1)×0.3/3}=3.485kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.259kN，R2＝12.129kN，R3＝0.259kN
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+0.15×(5-1.05)+Mw/lb＝max[0.259+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.8+0.65-0.3/2)/2×0.8，12.129，0.259+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.8+1.3-0.65-0.3/2)/2×0.8]+0.592+0.053/1.3＝12.762kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝12762.454/(0.496×424)+0.053×106/4490＝72.469N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
八、可调托座验算
荷载传递至立杆方式
可调托座2
可调托座承载力容许值[N](kN)
30
由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]×1＝12.957kN≤[N]＝30kN
满足要求！
九、立柱地基基础计算
地基土类型
砼垫层
地基承载力设计值fak(kPa)
120
立柱垫木地基土承载力折减系数mf
1
垫板底面面积A(m2)
0.15
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝12.762/(1×0.15)＝85.083kPa≤fak＝120kPa
满足要求！
柱模板（设置对拉螺栓）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土柱名称
A楼
新浇混凝土柱长边边长(mm)
800
新浇混凝土柱的计算高度(mm)
5000
新浇混凝土柱短边边长(mm)
800
二、荷载组合
侧压力计算依据规范
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
混凝土重力密度γc(kN/m3)
24
新浇混凝土初凝时间t0(h)
4
外加剂影响修正系数β1
1
混凝土坍落度影响修正系数β2
1
混凝土浇筑速度V(m/h)
2
混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)
5
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)
min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×5}＝min{29.868，120}＝29.868kN/m2
倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)
2
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×5]＝min[29.87，120]＝29.87kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.284]＝0.9×42.284＝38.056kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2
三、面板验算
面板类型
覆面竹胶合板
面板厚度(mm)
14
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
14.74
面板弹性模量E(N/mm2)
8925
柱长边小梁根数
5
柱短边小梁根数
5
柱箍间距l1(mm)
400

模板设计平面图
1、强度验算
最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算

静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.4×29.87＝14.517kN/m
活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.4×2＝0.706kN/m
Mmax＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×14.517×0.22-0.121×0.706×0.22＝-0.066kN·m
σ＝Mmax/W＝0.066×106/(1/6×400×142)＝5.016N/mm2≤[f]＝14.74N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
作用线荷载q＝bS正＝0.4×29.87＝11.948kN/m
ν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×11.948×2004/(100×8925×(1/12×400×143))＝0.148mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm
满足要求！
四、小梁验算
小梁类型
矩形木楞
小梁材质规格(mm)
40×90
小梁截面惯性矩I(cm4)
243
小梁截面抵抗矩W(cm3)
54
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15.444
小梁弹性模量E(N/mm2)
9350
最低处柱箍离楼面距离(mm)
200
1、强度验算
小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.2×38.056＝7.611 kN/m

小梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.152kN·m
σ＝Mmax/W＝0.152×106/54×103＝2.819N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.2×29.87＝5.974 kN/m

面板变形图(mm)
ν＝0.093mm≤[ν]＝1.5mm
满足要求！
五、柱箍验算
（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）
柱箍类型
钢管
柱箍合并根数
1
柱箍材质规格(mm)
Ф48×2.8
柱箍截面惯性矩I(cm4)
10.78
柱箍截面抵抗矩W(cm3)
4.49
柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
柱箍弹性模量E(N/mm2)
206000

模板设计立面图
1、柱箍强度验算

长边柱箍计算简图

长边柱箍弯矩图(kN·m)

长边柱箍剪力图(kN)
M1＝0.42kN·m，N1＝9.991kN

短边柱箍计算简图

短边柱箍弯矩图(kN·m)

短边柱箍剪力图(kN)
M2＝0.42kN·m，N2＝9.991kN
M/Wn＝0.42×106/(4.49×103)＝93.46N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
2、柱箍挠度验算

长边柱箍计算简图

长边柱箍变形图(mm)

短边柱箍计算简图

短边柱箍变形图(mm)
ν1＝0.169mm≤[ν]＝l/400＝1.26mm
ν2＝0.169mm≤[ν]＝l/400＝1.26mm
满足要求！
六、对拉螺栓验算
对拉螺栓型号
M14
轴向拉力设计值Ntb(kN)
17.8
扣件类型
3形26型
扣件容许荷载(kN)
26
N＝9.991×1=9.991kN≤Ntb＝17.8kN
满足要求！
N＝9.991×1=9.991kN≤26kN
满足要求！
板模板（扣件式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土楼板名称
B8
新浇混凝土楼板板厚(mm)
120
新浇混凝土楼板边长L(m)
10
新浇混凝土楼板边宽B(m)
10
二、荷载设计
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)
2.5
当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)
2.5
当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)
1.5
当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)
1
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)
面板自重标准值
0.1
面板及小梁自重标准值
0.3
楼板模板自重标准值
0.5
模板及其支架自重标准值
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
24
钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.1
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
0.25
0.18
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
模板支架高度(m)
5.2
立柱纵向间距la(mm)
800
立柱横向间距lb(mm)
800
水平拉杆步距h(mm)
1800
立柱布置在混凝土板域中的位置
中心对称
立柱距混凝土板短边的距离(mm)
200
立柱距混凝土板长边的距离(mm)
200
主梁布置方向
平行楼板长边
小梁间距(mm)
300
小梁两端各悬挑长度(mm)
200，200
主梁两端各悬挑长度(mm)
200，200
结构表面的要求
结构表面隐蔽
模板及支架计算依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
设计简图如下：

模板设计平面图

模板设计剖面图(楼板长向)

模板设计剖面图(楼板宽向)
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
14
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15
面板弹性模量E(N/mm2)
10000
根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×14×14/6＝32666.667mm3，I＝bh3/12=1000×14×14×14/12＝228666.667mm4
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.511kN/m
q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m
p＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN
Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.511×0.32/8，0.108×0.32/8+3.15×0.3/4]= 0.237kN·m
σ＝Mmax/W＝0.237×106/32666.667＝7.269N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.112kN/m
ν＝5ql4/(384EI)＝5×3.112×3004/(384×10000×228666.667)＝0.144mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm
满足要求！
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格(mm)
40×90
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.78
小梁弹性模量E(N/mm2)
9350
小梁截面抵抗矩W(cm3)
54
小梁截面惯性矩I(cm4)
243
因[B/lb]取整＝[10000/800]取整＝12，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.018kN/m
因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.073kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.945kN/m
M1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×1.073×0.82+0.121×0.945×0.82＝0.147kN·m
q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/m
p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN
M2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.097×0.82+0.21×3.15×0.8，0.107×0.097×0.82+0.181×3.15×0.8]＝0.534kN·m
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.018×0.22/2，0.097×0.22/2+3.15×0.2]＝0.632kN·m
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.147，0.534，0.632]＝0.632kN·m
σ＝Mmax/W＝0.632×106/54000＝11.703N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.073×0.8+0.62×0.945×0.8＝0.99kN
V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.097×0.8+0.681×3.15＝2.192kN
V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.018×0.2，0.097×0.2+3.15]＝3.169kN
Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.99，2.192，3.169]＝3.169kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.169×1000/(2×90×40)＝1.321N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3＝0.994kN/m
跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.994×8004/(100×9350×2430000)＝0.113mm≤[ν]＝l/250＝800/250＝3.2mm
悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.994×2004/(8×9350×2430000)＝0.009mm≤[ν]＝l1/250＝200/250＝0.8mm
满足要求！
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格(mm)
Ф48×2.8
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁截面惯性矩I(cm4)
10.78
主梁截面抵抗矩W(cm3)
4.49
1、小梁最大支座反力计算
Q1k＝1.5kN/m2
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.705kN/m
q1静＝0.9×1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.138kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.567kN/m
q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3=1.054kN/m
承载能力极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×1.138×0.8+1.223×0.567×0.8＝1.595kN
按悬臂梁，R1＝q1l=1.705×0.2＝0.341kN
R＝max[Rmax，R1]＝1.595kN;
正常使用极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×1.054×0.8＝0.963kN
按悬臂梁，R1＝q2l=1.054×0.2＝0.211kN
R＝max[Rmax，R1]＝0.963kN;
2、抗弯验算
计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.319kN·m
σ＝Mmax/W＝0.319×106/4490＝71.047N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
3、抗剪验算

主梁剪力图(kN)
Vmax＝2.428kN
τmax＝2Vmax/A=2×2.428×1000/424＝11.453N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
4、挠度验算

主梁变形图(mm)
νmax＝0.262mm
跨中νmax=0.262mm≤[ν]=800/250=3.2mm
悬挑段νmax＝0.138mm≤[ν]=200/250=0.8mm
满足要求！
七、立柱验算
剪刀撑设置
加强型
立杆顶部步距hd(mm)
1500
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)
200
顶部立杆计算长度系数μ1
1.386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1.755
钢管类型
Ф48×2.8
立柱截面面积A(mm2)
424
立柱截面回转半径i(mm)
15.9
立柱截面抵抗矩W(cm3)
4.49
1、长细比验算
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1800=3159mm
λ=l0/i=3159/15.9=198.679≤[λ]=210
长细比满足要求！
2、立柱稳定性验算
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mm
λ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197
Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.18×0.8×1.82/10＝0.059kN·m
Nw＝1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.8×0.8+0.9×1.4×0.059/0.8＝3.596kN
f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝3596.205/(0.197×424)+0.059×106/4490＝56.147N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1800=3648.645mm
λ2＝l02/i＝3648.645/15.9＝229.475，查表得，φ2＝0.139
Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.18×0.8×1.82/10＝0.059kN·m
Nw＝1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.8×0.8+0.9×1.4×0.059/0.8＝3.788kN
f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝3788.205/(0.139×424)+0.059×106/4490＝77.369N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
八、扣件抗滑移验算
荷载传递至立杆方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数kc
1
按上节计算可知，扣件受力N＝3.596kN≤Rc=kc×8=1