EPC项目引水隧洞衬砌之钢筋的设计优化 (1).pdf

S i c h u a n H y d r o p o w e r 4 3 E P C项目引水隧洞衬砌之钢筋的设计优化林 晓 旭,夏 维 学(中国水利水电第七工程局有限公司,四川 成都 6 1 0 2 1 3)摘 要:以固增水电站E P C工程为依托,阐述了固增水电站引水隧洞工程施工受征地拆迁、围岩地质条件变化、特殊洞段(如大塌方、蠕变)施工难度大、工期紧等因素影响而无法按期完成建设任务的情况下,项目部在充分考虑围岩稳定、施工安全、施工进度存在问题的前提下,结合经营管理的要求,通过对引水隧洞衬砌钢筋进行设计优化,加快了引水隧洞衬砌的施工进度,提前完成了引水隧洞的工期目标;在降低投资成本的情况下保障了施工安全,满足了设计对围岩稳定的要求。该设计优化为E P C项目的整体建设创造了一定的经济效益,为类似E P C工程水工隧洞施工积累了经验。关键词:固增水电站;E P C项目;征地拆迁;地质条件变化;特殊洞段;设计优化;快速施工;成本控制中图分类号:T V 7;T V 5 2;T V 5 5 4;T V 2 2文献标志码:B文章编号:1 0 0 1-2 1 8 4(2 0 2 3)0 5-0 0 4 3-0 4D e s i g n O p t i m i z a t i o n o f R e i n f o r c i n g B a r s f o r H e a d r a c e T u n n e l L i n i n g o f E P C P r o j e c t sL I N X i a o x u,X I A W e i x u e(S i n o h y d r o B u r e a u 7 C o.,L T D.,C h e n g d u S i c h u a n 6 1 0 2 1 3)A b s t r a c t:B a s e d o n t h e E P C p r o j e c t o f G u z e n g H y d r o p o w e r S t a t i o n,t h i s p a p e r e x p o u n d s t h e c o n s t r u c t i o n o f h e a d r a c e t u n n e l o f G u z e n g H y d r o p o w e r S t a t i o n i s a f f e c t e d b y f a c t o r s s u c h a s l a n d e x p r o p r i a t i o n a n d d e m o l i-t i o n,g e o l o g i c a l c h a n g e s o f s u r r o u n d i n g r o c k,d i f f i c u l t c o n s t r u c t i o n o f s p e c i a l t u n n e l s e c t i o n s(s u c h a s c o l l a p s e a n d c r e e p),t i g h t c o n s t r u c t i o n p e r i o d,t h e p r o j e c t d e p a r t m e n t f u l l y c o n s i d e r s t h e p r o b l e m s e x i s t i n g i n s u r r o u n d-i n g r o c k s t a b i l i t y,c o n s t r u c t i o n s a f e t y a n d c o n s t r u c t i o n p r o g r e s s p r o b l e m s,c o m b i n e d w i t h t h e r e q u i r e m e n t s o f o p e r a t i o n a n d m a n a g e m e n t a n d a c c e l e r a t e d t h e c o n s t r u c t i o n o f t h e h e a d r a c e t u n n e l l i n i n g b y o p t i m i z i n g t h e d e-s i g n o f t h e h e a d r a c e t u n n e l l i n i n g r e i n f o r c i n g b a r s,a n d t h e c o n s t r u c t i o n p e r i o d t a r g e t o f h e a d r a c e t u n n e l i s c o m-p l e t e d i n a d v a n c e.U n d e r t h e c o n d i t i o n o f r e d u c i n g t h e i n v e s t m e n t c o s t,t h e c o n s t r u c t i o n s a f e t y i s g u a r a n t e e d a n d t h e s u r r o u n d i n g r o c k s t a b i l i t y i s s a t i s f i e d.T h e d e s i g n o p t i m i z a t i o n h a s c r e a t e d c e r t a i n e c o n o m i c b e n e f i t s f o r t h e o v e r a l l c o n s t r u c t i o n o f E P C p r o j e c t s a n d a c c u m u l a t e d e x p e r i e n c e f o r s i m i l a r E P C e n g i n e e r i n g h y d r a u l i c t u n n e l c o n s t r u c t i o n.K e y w o r d s:G u z e n g H y d r o p o w e r S t a t i o n;E P C p r o j e c t s;L a n d e x p r o p r i a t i o n a n d d e m o l i t i o n;G e o l o g i c a l c h a n g e;S p e c i a l c a v e s e g m e n t;D e s i g n o p t i m i z a t i o n;R a p i d c o n s t r u c t i o n;C o s t c o n t r o l1 概 述固增水电站位于四川省凉山州木里县境内的木里河干流上,系木里河干流(上通坝阿布地河段)水电规划“一库六级”中的第五个梯级,采用引水式开发,上游与俄公堡电站衔接,下游与立洲电站相连。电站装机容量为44 3 MW,正常蓄水位高程为2 2 1 5.0 0 m,水库总库容为4 8.4 万m3,利用落差1 2 7 m,具有日调节能力。工程的主要任务为发电,兼顾下游生态环境用水要求。电站多年平均年发电量,单独运用时为6.8 5 6亿k Wh,收稿日期:2 0 2 3-0 5-2 0联合运用时为7 3 8 7亿kWh。工程静态总投资为1 8.9 2亿元,总投资为2 1.6 0亿元。工程枢纽由拦河闸坝、进水口、引水隧洞、调压室、压力管道、地面发电厂房组成。闸坝轴线位于小沟河沟口下游 4 0 0 m处,从右至左依次为右岸连接坝、泄洪闸、冲沙闸、左岸连接坝和进水口。引水隧洞布置在木里河右岸,全长1 1.0 3 6 k m,平面上共设置5个转点,除第一个拐点转弯半径为1 5 0 m外,其他拐点的转弯半径均为3 0 0 m。进口底板高程以及调压井底板高程均与初设阶段一致,分别为2 1 9 8.0 0 m和2 1 7 5.0 0 m,纵第4 2卷第5期2 0 2 3年1 0月四 川 水 力 发 电 S i c h u a n H y d r o p o w e ro l.4 2,N o.5O c t.,20234 4 S i c h u a n H y d r o p o w e r坡 i=2.0 8 6 9。引水隧洞的开挖与衬砌均为马蹄型,过流断面的尺寸为 6.1 m7.8 m(底宽高)1,并根据不同围岩类别(、类)2采用不同的支护形式。2 设计方案优化前的施工方案原设计方案:引水隧洞K 0+0 0 6.5K 1 1+0 3 6.1 1 9范围内不同围岩的钢筋布置情况为:(1)类围岩(单层钢筋):K 0+0 0 6.5K 5+5 0 0段的分布筋布置为 C1 22 5 c m,主筋布置为 C2 02 0 c m,每延米钢筋单耗为0.4 7 t;K 5+5 0 0K 1 1+0 3 6段的分布筋布置为 C1 62 5 c m,主筋布置为 C2 21 6.7 c m,每延米钢筋单耗为0.7 1 t。(2)类围岩(双层钢筋):K 0+0 0 6.5K 1+4 0 0段的分布筋布置为内外环均为 C1 62 5 c m,主筋布置为内环 C2 02 0 c m,外环 C1 62 0 c m,每延米钢筋单耗为0.9 5 t;K 1+4 0 0K 3+5 0 0段的分布筋布置为内外环均为 C1 62 5 c m,主筋布置为内环 C2 22 0 c m,外环 C2 02 0 c m,每延米钢筋单耗为1.1 6 t;K 3+5 0 0K 5+5 5 0段的分布筋布置为内外环均为 C1 82 5 c m,内环顶拱及外环均设置 C2 21 6.7 c m主筋,内环底板设置 C2 81 6.7 c m主筋,每延米钢筋单耗为1.5 t;K 5+5 5 0K 7+6 0 0段的分布筋布置为内外环均为 C1 82 5 c m,主筋设置为内环 C1 81 6.7 c m,外环 C2 51 6.7 c m,每延米钢筋单耗为2.0 2 t;K 7+7 6 0K 9+7 0 0段的内外环设置的分布筋均为 C2 02 5 c m,主筋设置为内环 C1 81 4.3 c m,外环 C2 51 4.3 c m,每延米钢筋单耗为2.3 9 t;K 9+7 6 0K 1 1+0 3 6段的内外环设置的分布筋均为 C2 02 5 c m,内环设置的主筋为 C1 81 2.5 c m,外环设置的主筋为 C2 51 2.5 c m,每延米钢筋单耗为2.6 6 t。(3)类围岩(双层钢筋):K 0+0 0 6.5K 1+4 0 0段分布筋的设置内外环均为 C1 62 5 c m,主筋设置为 C2 22 0 c m,每延米钢筋单耗1.2 6 t;K 1+4 0 0K 3+5 0 0段分布筋的设置内外环均为 C1 62 5 c m,主筋设置为 C2 52 0 c m,每延米钢筋单耗为1.5 4 t;K 3+5 0 0K 5+5 5 0段分布筋的设置内外环均为 C2 02 5 c m,主筋设置为C2 51 4.3 c m,每延米钢筋单耗为2.2 1 t;K 5+5 5 0K 7+6 0 0段分布筋的设置内外环均为 C2 02 5 c m,主筋设置为 C2 81 4.3 c m,每延米钢筋单耗为2.7 4 t;K 7+7 6 0K 9+7 0 0段分布筋的设置内外环均为 C2 52 5 c m,主筋设置为 C3 21 4.3 c m,每延米钢筋单耗为3.7 3 t;K 9+7 6 0K 1 1+0 3 6段分布筋的设置内外环均为 C2 52 5 c m,主筋设置为 C3 21 2.5 c m,每延米钢筋单耗为4.1 3 t。原设计报告中的衬砌配筋方案于2 0 1 8年1 1月2日上报,并于2 0 1 8年1 1月3 0日经监理工程师审批执行。3 设计方案优化的原因及过程3.1 设计方案优化的原因 (1)由于原设计方案中的衬砌配筋未将初期支护作用效果与永久衬砌作用联合统一考虑,而是按照水头压力的大小及围岩类别不同计算配筋的。(2)由于所揭示的地质条件较招投标阶段发生了较大变化,若按照原设计方案实施,其实施工程量较清单工程量将增加1 6 7 2.3 3 3 t,并在施工成本增大的同时施工工期将延长,不利于固增水电站发电目标的顺利实现。(3)通过设计优化变更,可以将钢筋断面减小,在长引水隧洞施工中可以减小施工难度,提高施工效率,节省工期。3.2 设计方案的优化过程 2 0 1 9年7月初,项目部进行了内部方案讨论,并对引水隧洞洞内衬砌钢筋进行设计优化,提出了优化建议;2 0 1 9年7月1 6日,业主单位、监理单位同意施工单位提出的钢筋设计优化建议,同意进行进一步研究并签署了现场备忘录;项目部于2 0 1 9年9月委托河海大学开展了衬砌结构数值分析工作并出具了相关成果;然后由水电七局组织外部专家并邀请项目业主单位、监理单位等各参建方共同对河海大学提供的计算成果进行了评审验收。评审会委员一致认为该科研成果与固增水电站引水隧洞开挖支护施工的实施情况紧密结合,可以作为引水隧洞衬砌结构配筋优化的重要技术支撑。2 0 2 0 年 9 月 1 3 日,业主与监理单位同意按科研成果报告进行引水隧洞衬砌配筋的优化调整。4 围岩稳定性的研究与分析 (1)项目承包部针对、类围岩的整体稳定性开展了分析研究,建立了二维模型和三维林晓旭,等:E P C项目引水隧洞衬砌之钢筋的设计优化2 0 2 3年第5期S i c h u a n H y d r o p o w e r 4 5 数值模型。计算了考虑初期支护(喷锚支护4、工字钢支护)与不考虑初期支护情况下不同围岩类别不同工况下典型断面的洞室围岩稳定性,分析了永久衬砌、初期支护及围岩联合受力时不同工况下的应力5状态与变形情况,根据衬砌的应力计算成果开展了相应的配筋及裂缝宽度计算。(2)针对不良地质洞段,选取断层所处断面作为典型截面进行建模分析,计算了不考虑初期支护和考虑初期支护两种情况下衬砌、支护及围岩的应力状态与变形情况,开展了该断面衬砌结构配筋及裂缝宽度计算。(3)针对施工过程中出现的大变形洞段,选取开挖过程中变形量最大的断面作为典型断面,根据监测资料反演岩体参数和初始地应力场,并考虑到围岩浸水后其强度会发生劣化的性质,开展了干燥与浸水两种不同状态下典型断面围岩的应力、变形及塑性区范围等计算,评价了围岩稳定性,提出了加强支护的建议;分析了支护系统与衬砌的受力和变形,开展了该断面衬砌结构配筋及裂缝宽度计算。按照变形收敛率和塑性区开展深度的标准,、类围岩在支护后都是稳定的。所有断面在各工况下的围岩最大竖向位移均在规范允许范围内,所受到的应力强度均未超过其抗拉和抗压强度,塑性区开展深度均未超出与其相对应的锚杆长度。按照运行期衬砌与围岩接触的不良情况,将接触层顶拱 9 0 范围内的部分单元进行了脱空处理,计算显示围岩位移、围岩应力的分布规律和大小没有出现太大的改变,但衬砌结构的受力局部明显增加。经对比是否施加初期支护时围岩稳定计算的各项数值结果可以看出:施加初期支护能够有效改善围岩的变形和受力情况,控制塑性区开展范围,提高围岩的稳定性。例如破碎带部位未施加初期支护时其围岩变形和应力均较大,围岩处于不稳定状态;采取加强支护措施后,围岩的承载能力明显提高。计算显示:实施支护后围岩的最大变形和相对位移均没有超出规范中的规定值,其应力强度在抗拉和抗压强度范围内,临时支护能够较好地改善塑性区开展范围,在该支护体系下,围岩稳定性能够满足安全运行要求。针对断层部位的围岩稳定性,由计算结果可知:在无初期支护的情况下围岩的竖向位移较大,所受应力较大,塑性区开展已超过灌浆圈厚度,故必须对断层洞段进行支护。施加支护后,围岩变形得到了有效控制,未超过规范允许的变形量,且其所受到的应力强度均未超过其抗拉和抗压强度,围岩能够保持稳定的状态。5 优化后的施工方案 2 0 2 0年9月2 6日,总承包项目部正式报送了“固增水电站引水隧洞钢筋图”,监理单位于2 0 2 0年1 0月6日进行了批复:同意实施。优化后的各类围岩在不同水头段的配筋情况为:(1)类围岩(单层钢筋):渐变段末端K 3+5 0 0K 5+5 0 0段的分布筋布置为 C1 22 5 c m,主筋布置为 C2 02 0 c m,每延米单耗为0.4 7 t;K 5+5 0 0K 1 1+0 3 6.1 1 9段的分布筋布置为C1 62 5 c m,主筋布置为 C2 21 6.7 c m,每延米单耗为0.7 1 t。(2)类围岩(双层钢筋):渐变段末端K 1+4 0 0段的分布筋布置为内外环 C1 22 5 c m,主筋布置为 C1 62 0 c m,每延米单耗为0.6 6 t;K 1+4 0 0K 3+5 0 0段的分布筋布置为内外环 C1 22 5 c m,主筋布置为内环边墙顶拱及外环 C1 82 0 c m,内环底板为 C2 02 0 c m,每延米单耗为0.8 t;K 3+5 0 0K 5+5 0 0段的分布筋布置为内外环 C1 22 5 c m,主筋布置为内环边墙顶拱及外环 C2 02 0 c m,内环底板为 C2 22 0 c m,每延米单耗为0.9 5 t;K 5+5 0 0K 7+6 0 0段的分布筋布置为内外环 C1 62 5 c m,主筋布置为内外环C2 22 0 c m,每延米单耗为1.2 3 t;K 7+6 0 0K 9+7 0 0段的分布筋布置为内外环 C1 62 5 c m,主筋布置为内环边墙顶拱及外环 C2 22 0 c m,内环底板为 C2 52 0 c m,每延米单耗为1.2 7 t;K 9+7 0 0K 1 1+0 3 6.1 1 9段的分布筋布置为内外环C1 6 mm2 5,主筋布置为内环边墙顶拱及外环C2 52 0 c m,内环底板为 C2 82 0 c m,每延米单耗为1.2 7 t。(3)类围岩(双层钢筋):渐变段末端K 1+4 0 0段的分布筋布置为内外环 C1 22 5 c m,主筋布置为内环 C2 02 0 c m,外环 C1 62 0 c m,每延米单耗为0.8 1 t;K 1+4 0 0K 3+5 0 0段的分布筋布置为内外环 C1 62 5 c m,主筋布置为内环边墙顶拱及外环 C2 22 0 c m,内环底板为 C2 5第4 2卷总第2 3 8期四川水力发电2 0 2 3年1 0月4 6 S i c h u a n H y d r o p o w e r2 0 c m,每延米单耗为1.3 t;K 3+5 0 0K 5+5 0 0段的分布筋布置为内外环 C1 62 5 c m,主筋布置为内环边墙顶拱及外环 C2 51 6.7 c m,内环底板为 C2 81 6.7 c m,每延米单耗为1.8 2 t;K 5+5 0 0K 7+6 0 0段的分布筋布置为内外环 C2 02 5 c m,主筋布置为内环边墙顶拱及外环 C2 51 4.3 c m,内环底板为 C2 81 4.3 c m,每延米单耗为2.3 5 t;K 7+6 0 0K 9+7 0 0段的分布筋布置为内外环 C2 22 5 c m,主筋布置为内环边墙顶拱及外环C2 81 4.3 c m,内环底板为 C3 21 4.3 c m,每延米单耗为2.9 3 t;K 9+7 0 0K 1 1+0 3 6.1 1 9段的分布筋布置为内外环 C2 22 5 c m,主筋布置为内环边墙顶拱及外环 C2 81 4.3 c m,内环底板为C3 21 4.3 c m,每延米单耗为2.9 5 t。6 设计方案优化前后的对比情况通过对设计方案优化前后的施工方案进行对比得知:优化后的方案因原设计图纸对于类围岩按构造配筋,故对其配筋未做调整,仍按原方案执行;对于、类围岩典型洞段的钢筋直径、间距均进行了适当调整。设计方案优化前后、类围岩典型洞段钢筋布置情况见表1。新的设计方案优化了钢筋型号,对钢筋间排 表1 设计方案优化前后、类围岩典型洞段钢筋布置表桩号类围岩变更后较原设计方案的变化类围岩变更后较原设计方案的变化渐变段末端K 1+4 0 0(1)分布筋由 C1 6变化为 C1 2;(2)内环主筋由 C2 0变化为 C1 6;(3)延米单耗减少了0.2 9 t(1)分布筋由 C1 6变化为 C1 2;(2)主筋由 C2 2变化为内环 C2 0,外环 C1 6;(3)延米单耗减少了0.4 5 tK 1+4 0 0K 3+5 0 0(1)分布筋由 C1 6变化为 C1 2;(2)内环边墙及顶拱主筋由 C2 2变化为 C1 8,内环底板端由 C2 2变化为 C2 0,外环主筋由 C2 0变化为 C1 8;(3)延米单耗减少了0.3 6 t(1)分布筋无变化;(2)内环边墙顶拱及外环主筋由 C2 5变化为 C2 2,内环底板无变化;(3)延米单耗减少了0.2 4 tK 3+5 0 0K 5+5 0 0(1)分布筋由 C1 8变化为 C1 2;(2)内环边墙顶拱及外环主筋由 C2 2变化为 C2 0,内环底板主筋由 C2 8变化为 C2 0,主筋间距由1 6.7 c m变化为2 0 c m;(3)延米单耗减少了0.5 5 t(1)分布筋由 C2 0变化为 C1 6;(2)内环边墙顶拱及外环主筋无变化,间距由1 4.3 c m变化为1 6.7 c m,内环底板主筋由 C2 5变化为 C2 8,间距由1 4.3 c m变化为1 6.7 c m;(3)延米单耗减少了0.3 9 tK 5+5 0 0K 7+6 0 0(1)分布筋由 C1 8变化为 C1 6;(2)内环主筋由 C2 8变化为 C2 2,外环主筋底筋由 C2 5变化为 C2 2,主筋间距由1 6.7 c m变化为2 0 c m;(3)延米单耗减少了0.7 9 t(1)分布筋无变化;(2)内环边墙顶拱及外环主筋由 C2 8变化为 C2 5,内环底板无变化;(3)延米单耗减少了0.3 9 tK 7+6 0 0K 9+7 0 0(1)分布筋由 C2 0变化为 C1 6;(2)内环边墙及顶拱主筋由 C2 8变化为 C2 2,内环底板主筋由 C2 8变化为 C2 5,外环主筋由 C2 5变化为C2 2,主筋间距由1 4.3 c m变化为2 0 c m;(3)延米单耗减少了1.1 2 t(1)分布筋由 C2 5变化为 C2 2;(2)内环边墙顶拱及外环主筋由 C3 2变化为 C2 8,内环底板无变化;(3)延米单耗减少了0.8 0 tK 9+7 0 0K 1 1+0 3 6.1 1 9(1)分布筋由 C2 0变化为 C1 6;(2)内环边墙及顶拱主筋由 C2 8变化为 C2 5,内环底板主筋无变化,外环主筋无变化,主筋间距由1 2.5 c m变化为2 0 c m;(3)延米单耗减少了1.1 2 t(1)分布筋由 C2 5变化为 C2 2;(2)内环边墙顶拱及外环主筋由 C3 2变化为 C2 8,内环底板无变化,主筋间距由1 2.5 c m变化为1 4.3 c m;(3)延米单耗减少了1.1 8 t距进行了加大,使每延米的耗筋量降低。通过对引水隧洞衬砌钢筋的设计方案进行优化调整,加快了隧洞混凝土衬砌的施工进度,大大降低了施工成本,同时,经专家组、监理部审查并实施的优化后的设计方案的围岩稳定性要求满足施工要求,工程安全得到了保证。该设计方案优化为项目的整体建设创造了一定的经济效益,同时也(下转第7 0页)林晓旭,等:E P C项目引水隧洞衬砌之钢筋的设计优化2 0 2 3年第5期7 0 S i c h u a n H y d r o p o w e r生产措施,通过现场认真落实,结合安全责任制、科技兴安措施,合规投入安全费用,有效地保证了工程施工安全,实现了安全生产“零事故”目标,取得了良好的管理效果和经济效益,具有一定的针对性、可行性、可靠性、经济性,为类似工程建设安全规范化、标准化管理总结出一定的经验,具有一定的参考价值。参考文献:1 张璇,谭洪波,吴爽.水利工程建设施工单位安全生产管理问题探讨J.水利建设与管理,2 0 1 9,3 9(1 2):3 6-3 9.2 田志勇,骆双,廖重阳.高原峡谷大型水电站起重设备交叉作业安全管理J.四川水利,2 0 2 0,4 1(6):1 2 7-1 3 1.3 邹勤.水电站大坝施工的安全问题分析J.现代物业(上旬刊),2 0 1 4,1 3(7):9 8-9 9.4 赵晓妮.建筑施工安全管理措施优化研究J.山西建筑,2 0 1 9,4 5(2):2 4 5-2 4 6.5 郭攀.位于高陡边坡的路基桥梁施工安全措施分析J.山西建筑,2 0 1 8,4 4(7):1 4 0-1 4 1.作者简介:袁 亮(1 9 7 3-),男,四川达洲人,分局安全部主任,注册安全工程师、工程师,从事工程建设安全管理工作;张国平(1 9 7 6-),男,四川乐山人,项目副经理,高级工程师,从事工程项目管理工作.(责任编辑:李燕辉)(上接第4 6页)提前完成了引水隧洞的衬砌施工,为首台机组发电目标的实现打下了坚实的基础。7 经济与社会效益分析 原设计方案中的衬砌钢筋为1 6 7 7 0.3 3 3 t,设计 方 案 优 化 后 的 衬 砌 钢 筋 实 施 工 程 量 为1 3 4 8 4.7 7 1 t,减少了3 2 8 5.5 6 2 t。该工程采用E P C模式,通过设计方案优化减少了实施工程量,降低了施工成本,取得直接经济效益约1 9 2 5.7 6万元。引水隧洞衬砌钢筋方案优化后缩短了现场施工工期,使每仓钢筋转运的次数减少,安装钢筋的工序时间缩短,优化后的配筋经受力验算得知:在引水隧洞实施及运行阶段无安全隐患,整体受控。8 结 语此次设计方案优化结合工程项目的实际交地情况,从工期和成本的角度出发,在保证围岩稳定和施工安全的前提下对引水隧洞的衬砌钢筋进行了优化,增大了钢筋间距,节约了钢筋用量,优化后的施工方案其施工工艺得到了简化,节省了隧洞钢筋制安的时间,减少了施工工期,创造出较大的经济效益。参考文献:1 水工隧洞设计规范,S L 2 7 9-2 0 1 6S.2 工程岩体分级标准,G B/T 5 0 2 1 8-2 0 1 4S.3 水工混凝土钢筋施工规范,D L T 5 1 6 9-2 0 1 3S.4 水电水利工程锚喷支护施工规范,D L/T 5 1 8 1-2 0 1 7S.5 水电水利工程预应力锚固施工规范,D L/T 5 0 8 3-2 0 1 9S.作者简介:林晓旭(1 9 8 6-),女,四川资中人,副高级工程师,从事水利水电、市政、铁路工程施工技术与管理工作.夏维学(1 9 7 2-),男,四川仁寿人,分局总工程师,正高级工程师,从事市政、水电、铁路工程施工技术与管理工作.(责任编辑:李燕辉)(上接第6 5页)(2)通过对隧道典型变形段变形规律进行分析得知:近平行陡倾薄层状软岩隧道极易在隧道拱腰至拱脚边墙处发生大变形灾害,且其变形随岩层走向的改变存在明显的不对称性。(3)近平行陡倾薄层状软岩隧道大变形灾害的发生机制主要是由于地应力方向、层理结构和洞轴线处于不利的组合位置所导致,隧道开挖后围岩尽早闭环,及时施作系统锚杆以增加拱架刚度等。参考文献:1 康永水,耿志,刘泉声,等.我国软岩大变形灾害控制技术与方法研究进展J.岩土力学,2 0 2 2,4 8(8):2 1-2 5.2 曹兴松,周德培,刘国强,等.陡倾小交角层状围岩浅埋隧道锚杆支护优化研究J.地下空间与工程学报,2 0 1 3,3 3(增刊2):1 9 2 6-1 9 3 0.3 郭小龙,谭忠盛,李磊,等.高地应力陡倾层状软岩隧道变形破坏机理分析J.土木工程学报,2 0 1 7,5 0(增刊2):3 8-4 4.4 张宁,郑国强,袁文强,等.陡倾层状软弱围岩隧道变形特征及变形处治技术研究C/2 0 2 2年工业建筑学术交流会论文集,中冶建筑研究总院有限公司,2 0 2 2:1 0 2 2-1 0 2 7.5 陈子全.高地应力层状软岩隧道围岩变形机理与支护结构体系力学行为研究D.西南交通大学,2 0 1 9.作者简介:孙慕楠(1 9 9 5-),男,天津宝坻人,工程师,学士,从事建设工程施工技术与质量管理工作.(责任编辑:李燕辉)第4 2卷总第2 3 8期四川水力发电2 0 2 3年1 0月