高支模方案技术含量较高.doc

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目 录
一、工程概况 2
二、支承层条件 2
三、编制依据 2
四、模板支撑系统的用料 2
五、高支模的构造设计 4
六、高支模的搭设方法 5
七、质量保证措施 7
八、高支模稳定验算 8
九、模板的验收 40
十、混凝土浇筑方法 41
十一、模板的拆除 43
十二、高支模监测要求 43
十三、高支模的安全管理 44
十四、应急救援预案 46

一、工程概况
东莞市光泰电子实业有限公司-厂房A位于东莞市大岭山镇大岭村，层数为4层。首层层高为4.8m，二至四层4.5m，首层面积约7200 m2，二层和三层面积各约7200,四层面积约4400,总建筑面积26000m2，建筑总高度21.3米，本工程由江西省煤矿设计院设计，东莞市光泰电子实业有限公司投资兴建，揭阳市榕江建筑工程总公司承建，东莞市长虹建设工程监理有限公司监理。
高支模施工——首层层高为4.8m为重点。
框架主梁：350mm×1000mm
框架次梁：250mm×650mm
二、支承层条件
本工程高支架系统在现浇楼面上搭设，作为支承层的现浇楼面混凝土强度应以指定的具备资质的实验室提供的混凝土抗压强度检测报告为准，当检测结果显示楼地面混凝土强度达到75％（加设回头顶）方可允许在楼面上进行高支架系统的搭设施工。
三、编制依据
1、《混凝土结构工程施工质量标准验收规范》（GB 50204-2002）
2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2001 J84-2001）
3、《木结构工程施工质量验收规范》（GBJ206-2002）
4、《木结构设计规范》（GBJ5-1998）
5、《广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》。
6、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99。
7、《建筑施工计算手册》（中国建筑工业出版社）
8、东莞市东华装饰有限公司提供的“豪然居商住楼”的施工图纸。
四、模板支撑系统的用料
1、梁侧模和底模采用18㎜厚木夹板；
2、梁侧模板的竖直木枋采用100㎜×100㎜木枋；
3、梁底板纵横龙骨均采用80㎜×80㎜木枋；
4、楼面模板采用18mm厚木夹板；
5、楼面模板纵横龙骨均采用100㎜×100㎜木枋；
6、梁支顶、楼面支顶采用Φ42×2.5钢管门式架、可调式U型上托盘和平底下托盘；
7、纵横水平拉杆和剪刀撑采用Φ48×3.5钢管；
8、Φ14对拉螺杆。
主要材料力学特性见下表：
Φ42×2.5钢管门式架
A=
i=14.0mm
Φ48×3.5钢管
A=
i=15.8mm I=
[λ]=210
80㎜×80㎜木方

18㎜厚胶合板

[τ]=
Φ14对拉螺杆
A=

混凝土

钢筋自重
梁钢筋自重：
板钢筋自重：

五、高支模的构造设计
1. 首层梁截面积350mm×1000mm,250mm×650mm框架梁、次梁梁侧模板采用18mm厚夹板，竖枋间距300㎜，梁底模板采用18mm厚夹板，梁底设置横枋80*80间距300㎜，纵枋采用木方100*100间距600mm，竖向设置一排对拉螺栓φ14，间距为600mm门式架排距为600㎜（见下图）。
2. 楼面模板采用18㎜厚夹板，支顶采用门式架，排距根据板跨均匀分布，木枋间距根据各框架梁实际跨度平均分布，木枋间距与门式架排距相符。
3. 首层层高为4.8m，支顶均采用高度1.9m、0.9m的门式架组合沿高度叠高，上用U型可调节高低托盘，调节支顶高度，首层梁截面尺寸350×1000mm，250mm×650mm，采用高度1.9m、0.9m的门式架和Φ48×3.5钢管支撑组合使用，门式架与钢管用稳固锁扣连系成一整体，侧模设置一排φ14对拉螺杆。
4. 每列门式架两侧设置交叉支撑，并采用锁销与门式架立杆锁牢。
5. 为加强门式架和钢管的整体刚度，门式架和钢管搭设必须保证架身垂直，纵横向基本顺直，并采用Φ48钢管设置纵横水平拉杆，在脚手架的顶层、底层及中间每隔1.5m连续设置，扫地杆设在最底下的门式架立杆内侧200mm高处，水平拉杆用扣件与门式架立杆和钢管立杆扣紧。剪刀撑在主梁门式架两侧和内部以不少于6.5m间距沿全高连续设置，剪刀撑与地面倾角宜45°～60°，用扣件与门式架立杆扣紧。
6. 为加强钢管架的整体刚度，采用Φ48×3.5mm钢管设置纵横水平拉杆，水平拉杆步距1500，钢管架立杆架底部内侧距地面200mm高处设扫地杆一道，水平拉杆用扣件与钢管架立杆扣紧，每排立杆均需设置，并不得跳跃。立柱钢管设置连续剪刀撑，剪刀撑与地面倾角宜45°～60°，用扣件与钢管架立杆扣紧。大梁下水平拉杆与剪刀撑应顶实于已浇捣好的框架柱上。
7. 门式架直接置于浇筑好并且达到一定强度的砼楼地面上，门式架下垫木夹板。
8. 对跨度不小于4m的现浇钢筋砼梁、板，等模板应按设计要求起拱，当设计无具体要求是，起拱高度应为跨度的1‰~3‰。

六、高支模的搭设方法

1、施工顺序

放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高
　　　　 ↓
梁板门式脚手架或钢管安装
　　　　 ↓
架设梁底木枋龙骨于门式脚手架或钢管顶托板上
　　　 　↓
梁底模及侧模安装
　　　 　↓
架设板底木枋龙骨于门式脚手架顶托板上
　　　　 ↓
楼板模板安装
　　 　　↓
梁板钢筋绑扎铺设
　　　　 ↓
梁板混凝土浇筑
　　　　 ↓
混凝土保养，达到设计强度等级的100%
　　　　 ↓
拆下门式脚手架可调顶托
　 　　　↓
拆除梁、板模板，清理模板
↓
拆除水平拉杆、剪刀撑及门式脚手架或钢管

2.安装支撑系统
(1)采用门式架模板支撑
1)梁模板支撑的门架采用垂直于梁轴线的布置方式，板模板支撑时采用平行于板短向而布置，并根据梁底及板底的高度组合拼装。
2)梁和楼板的脚手架跨距和间距必须按上述计算情况实施。
3)楼梯支撑应与斜板垂直，并按要求设置水平拉杆，车道支撑平面外加设钢管剪力撑。
4)支顶安装前，应放出轴线、梁位置线以及楼面水平控制标高。安装第一层门式脚手架后，要调节可调底座来进行调平校直，然后安装上层门式脚手架。但可调底座调节螺杆伸出长度不宜超过200mm。当安装高度不足一榀门架高度时，可采用梯型架和可调托座进行调节。在每往上安装一榀门架时，门架两侧要安装剪刀撑，并用连接销和锁臂锁紧立杆接头。门式脚手架应垂直，上下层门式脚手架应在同一竖直中心线上。门式脚手架安装宜排列整齐，并在相互垂直的两个方向有保证其稳定的支撑系统。除门式脚手架剪刀撑必须连接固定外，还必须在门式脚手架层间连接部位以及最上层门式脚手架顶托下端纵横设φ48×3.5mm水平钢拉杆一度，在底部门架下端内外两侧设通长φ48×3.5mm扫地杆，水平加固杆应采用扣件与门架立杆扣牢。门架必须牢固地支承在钢筋混凝土地台面上，并在立杆底座下铺设木垫板。
(2)支撑安装完成后，应认真检查支架是否牢固，发现问题，立即整改。
3.模板的安装
(1)梁模板的安装
先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整门式脚手架或钢管可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放100mm×100mm木枋。固定木枋后在其上安装梁底龙骨，龙骨采用80mm×80mm木枋，间距为450mm或300mm。安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。当梁跨度大于或等于4m时，梁底模应按要求起拱，起拱高度宜为全跨长度的1/1000～3/1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。当梁高超过750mm时，加φ14@600对拉穿梁螺栓；
(2)楼面模板的安装
通线调整门式脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设100mm×100mm木枋（大龙骨），大龙骨固定后架设小龙骨（80mm×80mm木枋），小龙骨间距为450mm，然后在小龙骨上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。
(3)楼梯模板的安装
楼梯模板采用封闭式支模的方法，在踏面上进行模板封闭以确保踏步的几何尺寸准确、不变形。同时也保证了楼梯钢筋不被踩坏，以及砼的振捣充分。其工艺为：根据图纸设计的标高，搭设平台架、平台楼梯梁架，支好模板，然后计算出楼梯踏步的斜底板，搭设架子并在斜板下钉倒锲，以防斜板下滑。在斜板和板侧确定楼梯的宽度和高度，弹线钉梯步侧板，用压条钉牢。根据大样分出梯步级数，待钢筋扎完后再钉制踏步侧板，在钉踏步面板时，要求踏步面板压在侧板上，并且钉牢。模板安装完毕检查尺寸无误后，用电钻在楼梯上对穿打眼，楼梯板上面用两对钢管沿斜面排放。

七、质量保证措施
1、施工前有施工员对工人进行详细的技术交底，对支撑钢管门式架的组合排列、模板、支顶的加固等必须按规范要求安装。
2、地面混凝土垫层应达到一定强度，地面做好排水措施。
3、钢管门式架安装前应检查钢管门式架是否有破损、立杆垂直、焊口是否有裂缝，保证钢管门式架必须全部是合格钢管门式架，以确保钢管门式架的整体质量。
4、模板安装中，严禁使用有裂缝的松杂木枋，对梁底所使用支模的松杂木枋，应事前检查，挑选完整的木枋，梁底模按规范起拱确保模板和支顶系统不变形。
5、模板施工过程由施工员和质安员对其质量进行全面监控。模板安装完成后，项目经理要及时组织施工员、质安员和班组的主要技术人员进行认真的检查验收，项目部初检合格，报请公司技术部会同监理人员按照有关的检评标准进行验收，验收合格方可进行下一步工序施工。如发现有不合格的必须返工重做至合格标准为止，绝不允许有不合格品流至下一工序。确保模板支顶方案得到落实和按规范施工。
6、浇筑混凝土时，严格监控模板支顶受力状况，发现异常应及时处理，并向有关部门汇报。

八、高支模稳定验算
◆材料的力学性能
松木枋 [σ]=11.7 N/mm2 E=9000 N/mm2
夹板 f=13 N/mm2 E=9000 N/mm2
Φ48钢管（A=489mm2） f=215N/mm2 E=2.1×105 N/mm2
I=1.219×105mm4 W= 5080 mm3
混凝土自重 γ=24kN/m3
8.1一般截面梁模板支撑计算书（包括250mm×650mm、350mm×1000mm）
1、梁底模计算
验算首层250mm×650mm截面梁，（其他梁支模亦按此做法）梁侧模板竖枋间距300㎜，梁底下设三层木方，纵横搭设，梁底首层横枋间距300㎜，设2排纵方沿梁走向布设，梁底二层横方采用双方木，间距为600mm,门式架排距为600㎜。
① 荷载计算
a.梁自重
模板及支架自重：
（模板及支架自重标准值取）
砼自重：24*1.2*0.25*0.65=4.68kn/m
钢筋自重：1.5*1.2*0.25*0.65=0.293kn/m
（钢筋自重标准值根据实际配筋率取）
合计：1.75+4.68+0.29=6.72kn/m
b.板边传递的荷载（按0.5m板宽度考虑）
模板及支架自重：
（模板及支架自重标准值取）
砼自重： 24*1.2*0.5*0.12=1.728kN/m
钢筋自重：1.1*1.2*0.5*0.12=0.079kN/m
（钢筋自重标准值根据实际配筋率取）
合计：0.6+1.728+0.079=2.407kN/m
施工静荷载：7.105+2.407=9.512kN/m
施工荷载：
振捣砼时产生荷载：（水平）
施工动荷载：

② 梁底模抗弯承载力验算（按三等跨连续梁计，其简图如图）

……… (《建筑施工计算手册》式8—51)
（强度满足要求）
③ 梁底模板挠度计算

……… (《建筑施工计算手册》式8—50)
（刚度满足要求）
④ 梁底模板剪力验算（按三等跨连续梁计算）

（剪力满足要求）
……… (同上)
2、梁侧模验算
① 荷载确定

…………………………………… (《建筑施工计算手册》式8—8)
……… (《建筑施工计算手册》式8—9)
二者取较小值为
振捣砼时产生的荷载：（垂直）
梁侧模板验算（用18mm厚夹木板）
按梁净高（1000-120=880mm）计算。化为线均布荷载
（验算承载力）
（验算刚度）

② 梁侧模抗弯承载力验算（按三等跨连续梁计，其简图如图1）

…………………………………… (同上)
（强度满足要求）
③ 梁侧模板挠度计算

…………………………………… (同上)
（强度满足要求）
④ 梁侧模板剪力验算（按三等跨连续梁计算）

（剪力满足要求）
……… (同上)
3、梁底横向格栅验算
① 荷载确定（梁底横向格栅间距为300mm，截面b×h=80mm×80mm）

② 梁底横向格栅强度验算

…………………………………… (同上)
（强度满足要求）
③ 梁底横向格栅挠度验算（按单跨梁计，其简图如图，偏于安全）

…………………………………… (同上)
（刚度满足要求）
④ 梁底横向格栅剪力验算（按单跨梁计算）

（剪力满足要求）
……… (同上)

4、梁底纵向格栅验算
① 荷载确定（梁底纵向格栅间距为300mm，截面b×h=80mm×80mm）
（验算承载力）
（验算刚度）

② 梁底纵向格栅强度验算

…………………………………… (同上)
（强度满足要求）
③ 梁底纵向格栅挠度验算

…………………………………… (同上)
（强度满足要求）
④ 梁底纵向格栅剪力验算（按等跨连续梁计算）

（剪力满足要求）
……… (同上)
5、第二层横向格栅验算
① 荷载确定（二层横向格栅采用双枋木间距为600mm，截面b×h=160mm×80mm）
（验算承载力）
（验算刚度）

② 二层横向格栅强度验算

…………………………………… (同上)
（强度满足要求）
③ 二层横向格栅挠度验算

…………………………………… (同上)
（强度满足要求）
④ 二层横向格栅剪力验算（按单跨梁计算）

（剪力满足要求）
……… (同上)
6、钢管门式架稳定性验算
首层层高4.8m，支顶高度：4.8-0.65=4.15m，支撑体系采用二榀1.9m钢管门式架组合叠加。
(1)脚手架自重产生的轴向力
φ42*2.5门式架 1榀 0.224 kN
交叉支撑 2副 0.04×2=0.08 kN
连接棒 2个 0.006×2=0.012 kN
锁臂 2副 0.0085×2=0.017 kN
∑=0.333 kN
(2)加固杆、附件产生的轴向力
加固杆包括纵向加固杆及剪刀撑，采用Φ48×3.5mm钢管，钢管重为0.038kN/m，剪刀撑按3步3跨距设置，水平加固杆按3步1设，则每跨距宽度内：
tgα=3×1.9/（3×0.6）=3.17
cosα=0.301
钢管重为（2×0.6/0.301+0.6）×0.038=0.174kN
扣件每跨内直角扣件1个，旋转扣4个：
扣件重为：（1×0.0135+4×0.0145）=0.072kN
每米高脚手架的加固件重：（0.174+0.072）/1.9 =0.13kN/m
即
(3)施工荷载（自重及活载）作用于一榀门式架的轴心力标准值总和∑
∑=5.88×2=11.76kN
(4)作用于一品门式架轴心力设计值N
N=1.2×(+)×H+1.4∑
=1.5×1.2×(0.174+0.13) ×7.06+11.76
=15.62kN
(5)一榀门架的稳定承载力
=Ψ·A·f=0.371×310×2×0.205
=47.15kN > N=15.624kN
经以上验算，钢管门式架设置满足稳定承载力的要求。

8.2大梁350*1000模板支撑计算书
材料的力学性能
松木枋 [σ]=11.7 N/mm2 E=9000 N/mm2
夹板 f=13 N/mm2 E=9000 N/mm2
Φ48钢管（A=489mm2） f=215N/mm2 E=2.1×105 N/mm2
I=1.219×105mm4 W= 5080 mm3
混凝土 γ=24kN/m3
验算首层最大截面梁350mm×1000mm，此梁对应位置的首层层高为4.8m，梁侧模板竖枋间距300㎜，梁底设二层木方；梁底第一层横枋间距300㎜，第二层纵枋设3排双木枋沿梁走向布设，间距600mm，梁底中间另加独立钢支顶，间距为600mm。

1、梁底模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.500×1.400×0.750+0.350×0.750=27.038kN/m
活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)×0.750=3.375kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 75.00×1.80×1.80/6 = 40.50cm3；
I = 75.00×1.80×1.80×1.80/12 = 36.45cm4；
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
　　 M —— 面板的最大弯距(N.mm)；
　　 W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取13.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.2×27.038+1.4×3.375)×0.300×0.300=0.335kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.335×1000×1000/40500=8.260N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×27.038+1.4×3.375)×0.300=6.691kN
截面抗剪强度计算值 T=3×6691.0/(2×750.000×18.000)=0.743N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 400
面板最大挠度计算值 v = 0.677×30.413×3004/(100×9000×364500)=0.508mm
面板的最大挠度小于300.0/400,满足要求!

2、梁底支撑木方的计算
（1）梁底木方计算
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1)荷载的计算：
①钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.500×1.400×0.350=12.495kN/m
②模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.350×0.350×(2×1.400+0.750)/0.750=0.580kN/m
③活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)×0.750×0.350=1.181kN
均布荷载 q = 1.2×12.495+1.2×0.580=15.690kN/m
集中荷载 P = 1.4×1.013=1.418kN

木方计算简图

木方弯矩图(kN.m)

木方变形图(mm)

木方剪力图(kN)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=1.289kN
N2=10.487kN
N3=1.289kN

经过计算得到最大弯矩 M= 0.507kN.m
经过计算得到最大支座 F= 10.487kN
经过计算得到最大变形 V= 0.2mm

木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；
I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4；

2)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.507×106/85333.3=5.94N/mm2
木方的抗弯计算强度小于11.7N/mm2,满足要求!
3)木方抗剪计算
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×4.534/(2×80×80)=1.063N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.50N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
4)木方挠度计算
最大变形 v =0.2mm
木方的最大挠度小于600.0/400,满足要求!

3.梁底顶托梁计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
均布荷载取托梁的自重 q= 0.123kN/m。

托梁计算简图

托梁弯矩图(kN.m)

托梁变形图(mm)

托梁剪力图(kN)
经过计算得到最大弯矩 M= 1.101kN.m
经过计算得到最大支座 F= 22.547kN
经过计算得到最大变形 V= 0.4mm
顶托梁的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 16.00×8.00×8.00/6 = 170.67cm3；
I = 16.00×8.00×8.00×8.00/12 = 682.67cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=1.101×106/170666.7=6.45N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于11.7N/mm2,满足要求!
(2)顶托梁抗剪计算
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×4534/(2×160×80)=0.531N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.50N/mm2
顶托梁的抗剪强度计算满足要求!
(3)顶托梁挠度计算
最大变形 v =0.4mm
顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求!

4、钢管支撑稳定性验算
立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=22.55kN (已经包括组合系数1.4)
脚手架钢管的自重 N2 = 1.2×0.129×6.600=1.022kN
N = 22.547+1.022=23.570kN
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)计算
l0 = (h+2a) (1)
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；
公式(1)的计算结果： = 106.64N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(2)计算
l0 = k1k2(h+2a) (2)
公式(3)的计算结果： = 144.94N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

5、钢管门式架稳定性验算
首层层高为4.8m，梁高为1000m，总高度为：4.8-1.0=3.8m，支撑体系采用二榀1.9m钢管门式架叠加，上用可调节高低托盘，下用可调螺杆，调节支顶高度。
①脚手架自重产生的轴向力
门式架 1榀 0.224 kN
交叉支撑 2副 0.04×2=0.08 kN
连接棒 2个 0.006×2=0.012 kN
锁臂 2副 0.0085×2=0.017 kN
∑=0.333 kN
②加固杆、附件产生的轴向力
加固杆包括纵向加固杆及剪刀撑，采用Φ48×3.5mm钢管，钢管重为0.038kN/m，剪刀撑按3步3跨距设置，水平加固杆按3步1设，则每跨距宽度内：
tgα=3×1.9/（3×0.6）=3.17
cosα=0.301
钢管重为（2×0.6/0.301+0.6）×0.038=0.174kN
扣件每跨内直角扣件1个，旋转扣4个：
扣件重为：（1×0.0135+4×0.0145）=0.072kN
每米高脚手架的加固件重：（0.174+0.072）/1.9 =0.13kN/m
即
③施工荷载（自重及活载）作用于一榀门式架的轴心力标准值总和∑
∑=1.289×2×2=5.2kN
④、作用于一品门式架轴心力设计值N
N=1.5×1.2×(+)×H+∑
=1.5×1.2×(0.333+0.13) ×6.6+5.2
=10.76kN
⑤、一榀门架的稳定承载力
=Ψ·A·f=0.371×310×2×0.205
=47.15kN > N=10.76kN
经以上验算，钢管门式架设置满足稳定承载力的要求！

6、地基承载力验算
门式架支承在已完成C25混凝土钢筋楼板上。由于施工进度快，计划每10天一层，所以楼板的混凝土强度按实际强度的75%计算，即N/S=23.57/0.3×0.3=0.261 MPa < 27MPa， 满足要求。
为安全起见，要求高支模以下的楼层搭设回头顶，以便支撑架荷载能安全地向下传递至地基基础上。

7、梁侧模板计算书
(1)梁侧模板基本参数
计算断面宽度350mm，高度1000mm，两侧楼板高度120mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨间距300mm，内龙骨采用80×80mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。
对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距200+400+400mm，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。

1000mm
350mm

模板组装示意图

(2)梁侧模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中 c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
　　　t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取6.000h；
T —— 混凝土的入模温度，取15.000℃；
V —— 混凝土的浇筑速度，取2.000m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.400m；
1—— 外加剂影响修正系数，取1.200；
2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=33.590kN/m2
实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=33.600kN/m2
倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。

(3)梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板的计算宽度取1.15m。
荷载计算值 q = 1.2×33.600×1.150+1.4×4.000×1.150=52.808kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 115.00×1.80×1.80/6 = 62.10cm3；
I = 115.00×1.80×1.80×1.80/12 = 55.89cm4；

计算简图

弯矩图(kN.m)

剪力图(kN)

变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=6.337kN
N2=17.427kN
N3=17.427kN
N4=6.337kN

最大弯矩 M = 0.475kN.m
最大变形 V = 0.6mm
1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.475×1000×1000/62100=7.649N/mm2
面板的抗弯强度设计值 [f]，取13.00N/mm2；
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
2)抗剪计算
截面抗剪强度计算值 T=3×9505.0/(2×1150.000×18.000)=0.689N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.576mm
面板的最大挠度小于300.0/400,满足要求!

(4)梁侧模板内龙骨的计算
内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。
内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。
q = 17.427/1.150=15.154kN/m
内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。

内龙骨计算简图

内龙骨弯矩图(kN.m)

内龙骨变形图(mm)

内龙骨剪力图(kN)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.400kN.m
经过计算得到最大支座 F= 7.200kN
经过计算得到最大变形 V= 0.2mm

内龙骨的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；
I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4；

1)内龙骨抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.400×106/85333.3=4.69N/mm2
内龙骨的抗弯计算强度小于11.7N/mm2,满足要求!
2)内龙骨抗剪计算
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×3715/(2×80×80)=0.871N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.50N/mm2
内龙骨的抗剪强度计算满足要求!
3)内龙骨挠度计算
最大变形 v =0.2mm
内龙骨的最大挠度小于400.0/400,满足要求!

(5)梁侧模板外龙骨的计算
外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。
外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)

经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.756kN.m
最大变形 vmax=0.358mm
最大支座力 Qmax=15.481kN

抗弯计算