大港油田供水公司供应处污水提升泵站安全隐患治理工程地下水池降水止水支护工程.docx

大港油田供水公司供应处污水提升泵站安全隐患治理工程地下水池降水止水支护工程

专
项
施
工
方
案

编制单位：
编制日期：2012年2月24日

一、工程现况
本工程所在部位与原有污水井距离太近，施工时因做钢板桩支护时原有污水井发生下沉，出现严重漏水现象，因此泵站为辖区生活污水排放泵站，不能停用，故此在原来的位置上往北移动5米，原有位置的钢板桩支护不拆除，并在原支护外侧做钢板桩止水帷幕，形状为U型，总长度为28米，新的水池位置重新做钢板桩支护及做井点降水及基槽地部周圈明沟排水，以保证施工顺利进行。

原有污水井

原水池位置

5米 5米
钢板桩止水帷幕长度18米

新定水池位置

现场平面图

二、 主要人工、机械及材料计划
2.1劳动力计划表
序号
名称
人数
备注
1
项目负责人
1

2
技术负责人
1

3
机械管理人
1

4
材料员
1

5
测量员
2

6
安全员
1

7
电焊工
5

8
架子工
5

9
机械操作手
8

10
其他工种
15

2.2机械设备
名称
规格
数量
备注
汽车式起重机
30t
1台
用于拨钢板桩
震动拔桩机
45KW
1台
拨钢板桩
履带式单斗挖掘机
W-1001
1台
挖槽、配合桩机作业及修路
液压振动锤
MIL-2000
1台
安装于挖掘机上打钢板桩
气割机
1套
1台
切割钢板桩
电焊机XD1-200
2KVA
2台
钢板桩接长
经纬仪
J2
1台
测量放线
水准仪
S3-d
1台
沉降观测，高程

2.3材料选择
拉森式（U型）钢板桩
型号 
截面积（cm2）
重量
（kg/m） 
宽度b 
（mm）
高度h
（mm）
腹板厚t1 （mm）
总根数 
总重量
（吨）
SKSP-IIIA
74.4
58.4
400
150
13.1
70

拉森式止水帷幕（U型）钢板桩
三、拉森钢板桩止水帷幕施工工艺
基坑止水采用IIIA型12.0 米长拉森钢板桩支护。拉森钢板桩用升降机就位后采用履带式液压挖土机带MIL-2000的液压振锤的锤机施打，施打前一定要放出准确的支护桩中线。
考虑到钢板桩较长，在施打中，钢板桩容易向一边倾斜，由于倾斜误差积累不易纠正，难以控制钢板桩墙的平直度，施工时，将10～15根钢板桩成排插入导架内，使它呈屏风状，然后再施打屏风式打入法不易使板桩发生屈曲、扭转、倾斜和墙面凹凸，打入精度高，易于实现封闭合拢。
故钢板桩施工拟采用屏风式打入法。
3.1一般要求
（1）基坑护壁钢板桩的平面布置形状应尽量平直整齐，避免不规则的转角，以便标准钢板桩的利用和支撑设置。各周边尺寸尽量符合板桩模数。
（2）整个基础施工期间，在挖土、吊运、扎钢筋、浇筑混凝土等施工作业中，严禁碰撞支撑，禁止任意拆除支撑，禁止在支撑上任意切割、电焊，也不应在支撑上搁置重物。
3.2施工流程

钢板桩位置的定位放线

挖沟槽

安装导梁、导桩

屏风式插桩

施打钢板桩

拆除导架

移机施工
水池结构施工

结构施工结束

拔除钢板桩

3.3钢板桩的检验、吊装、堆放
（1）钢板桩的检验
对钢板桩，一般有材质检验和外观检验，以便对不合要求的钢板桩进行矫正，以减少打桩过程中的困难。
①外观检验
包括表面缺陷、长度、宽度、厚度、高度、端部矩形比、平直度和锁口形状等项内容。检查中要注意：
a）对打入钢板桩有影响的焊接件应予以割除；
b）割孔、断面缺损的应予以补强；
c）若钢板桩有严重锈蚀，应测量其实际断面厚度。原则上要对全部钢板桩进行外观检查。
②材质检验：
对钢板桩母材的化学成分及机械性能进行全面试验。包括钢材的化学成分分析，构件的拉伸、弯曲试验，锁口强度试验和延伸率试验等项内容。每一种规格的钢板桩至少进行一个拉伸、弯曲试验。每50t重的钢板桩应进行两个试件试验。
（2）钢板桩吊运
装卸钢板桩宜采用两点吊。吊运时，每次起吊的钢板桩根数不宜过多，并应注意保护锁口免受损伤。吊运方式有成捆起吊和单根起吊。成捆起吊通常采用钢索捆扎，而单根吊运常用专用的吊具。
（3）钢板桩堆放
钢板桩堆放的地点，要选择在不会因压重而发生较大沉陷变形的平坦而坚固的场地上，并便于运往打桩施工现场。堆放时应注意：
①堆放的顺序、位置、方向和平面布置等应考虑到以后的施工方便；
②钢板桩要按型号、规格、长度分别堆放，并在堆放处设置标牌说明；
③钢板桩应分层堆放，每层堆放数量一般不超过5根，各层间要垫枕木，垫木间距一般为3-4米，且上、下层垫木应在同一垂直线上，堆放的总高度不宜超过2米。
3.4导架的安装
在钢板桩施工中，为保证沉桩轴线位置的正确和桩的竖直，控制桩的打入精度，防止板桩的屈曲变形和提高桩的贯入能力，一般都需要设置一定刚度的、坚固的导架，亦称“施工围檩”。
导架采用单层双面形式，由导梁和围檩桩等组成，围檩桩的间距为3米，双面围檩之间的间距不宜过大，一般略比板桩墙厚度大10mm。
安装导架时应注意以下几点：
①采用经纬仪和水平仪控制和调整导梁的位置。
②导梁的高度要适宜，有利于控制钢板桩的施工高度和工效。
③导梁不能随着钢板桩的打设而产生下沉和变形。
④导梁的位置应尽量垂直，并不能与钢板桩碰撞。
3.5钢板桩施打
拉森止水帷幕钢板桩施工关系到施工止水和安全，是本工程施工最关键的工序之一，在施工中要注意以下施工有关要求：
①全线采用12米长密扣拉森钢板桩。拉森钢板桩采用履带式挖土机（带震动锤机）施打，施打前一定要熟悉地下管线、构筑物的情况，认真放出准确的支护桩中线。
②打桩前，对钢板桩逐根检查，剔除连接锁口锈蚀、变形严重的钢板桩，不合格者待修整后才可使用。
③打桩前，在钢板桩的锁口内涂油脂，以方便打入拔出。
④在插打过程中随时测量监控每块桩的斜度不超过2%，当偏斜过大不能用拉齐方法调正时，拔起重打。
钢板桩施打采用屏风式打入法施工。屏风式打入法不易使板桩发生屈曲、扭转、倾斜和墙面凹凸，打入精度高，易于实现封闭合拢。施工时，将10-20根钢板桩成排插入导架内，使它呈屏风状，然后再施打。通常将屏风墙两端的一组钢板桩打至设计标高或一定深度，并严格控制垂直度，用电焊固定在围檩上，然后在中间按顺序分1/3或1/2板桩高度打入。
屏风式打入法的施工顺序有正向顺序、逆向顺序、往复顺序、中分顺序、中和顺序和复合顺序。施打顺序对板桩垂直度、位移、轴线方向的伸缩、板桩墙的凹凸及打桩效率有直接影响。因此，施打顺序是板桩施工工艺的关键之一。其选择原则是：当屏风墙两端已打设的板桩呈逆向倾斜时，应采用正向顺序施打；反之，用逆向顺序施打；当屏风墙两端板桩保持垂直状况时，可采用往复顺序施打；当板桩墙长度很长时，可用复合顺序施打。施工中应根据具体情况变化施打顺序，采用一种或多种施打顺序，逐步将板桩打至设计标高，一次打入的深度一般为0.5-3.0米。
钢板桩打设的公差标准如下表所示。
控制项目 
板桩轴线偏差
桩顶标高
板桩垂直度   
允许公差
土10Cm
土10cm
1％
密扣且保证开挖后入土不小于2米，保证钢板桩顺利合拢；方形基坑四个角要使用转角钢板桩，若没有此类钢板桩，则用旧轮胎或烂布塞缝等辅助措施密封。
打入桩后，及时进行桩体的闭水性检查，对漏水处进行堵缝处理，部分钢板桩要焊接修补，每天派专人进行检查桩体。
3.6钢板桩的拔除
基坑回填后，要拔除钢板桩，以便重复使用。拔除钢板桩前，应仔细研究拔桩方法顺序和拔桩时间及土孔处理。否则，由于拔桩的振动影响，以及拔桩带土过多会引起地面沉降和位移，会给己施工的地下结构带来危害，并影响临近原有建筑物、构筑物或底下管线的安全。设法减少拔桩带土，主要采用灌水措施。
（1）拔桩方法
本工程拔桩采用振动锤拔桩：利用振动锤产生的强迫振动，扰动土质，破坏钢板桩周围土的粘聚力以克服拔桩阻力，依靠附加起吊力的作用将桩拔除。
（2）拔桩时应注意事项
①拔桩起点和顺序：
对封闭式钢板桩墙，拔桩起点应离开角桩5根以上。可根据沉桩时的情况确定拔桩起点，必要时也可用跳拔的方法。拔桩的顺序最好与打桩时相反。
②振打与振拔：
拔桩时，可先用振动锤将板桩锁口振活以减小土的粘附，然后边振边拔。对较难拔除的板桩可先用柴油锤将桩振下100－300mm，再与振动锤交替振打、振拔。有时，为及时回填拔桩后的土孔，当把板桩拔至比基础底板略高时暂停引拔，用振动锤振动几分钟，尽量让土孔填实一部分。
③起重机应随振动锤的启动而逐渐加荷，起吊力一般略小于减振器弹簧的压缩极限。
④供振动锤使用的电源为振动锤本身额定功率的1.2-2.0倍。
⑤对引拔阻力较大的钢板桩，采用间歇振动的方法，每次振动15min，振动锤连续不超过1.5h。
3.7钢板桩土孔处理
对拔桩后留下的桩孔，必须及时回填处理。回填的方法采用填入法。填入法所用材料为石屑。桥墩附近重要部位必要时灌入水泥浆。
四、井点降水
4.1 本工程在新定位置的四个角位置做5个DN400的降水井，井深15米，位置如平面图

1号降水井 5号降水井 2号降水井

新建水池位置

3号降水井 4号降水井
降水井位置平面图
4.2根据在该区域降水施工经验，为节约降水施工成本，降水井深度可根据含水层厚度适当加深，抽排水时间延长，井数可适当减少，确定该建设场地基础降水井数为5口，5口降水井同时抽排降水可确保基础施工干作业。
4.3井深设计：根据场地地层情况以穿透含水层为至
公式Hw=H+Δh+iLh+L+Hw6计算，井深为15.0米。
式中：H――基础深度，6.50～7.0m；
Δh――降水水位到坑底的距离，0.5m
iLh――水力坡度与井点管到基坑中心的水平距离，0.5m
L――过滤器有效工作部分长度，2.5m
4.4、完井工艺
（1）工序流程：确定井位-- --钻机安装就位--冲击成孔--安装井管—充填滤料--- 机械洗井--下入水泵抽排降水。
（2）井深及井身结构
根据地层概况及施工要求，考虑到涌水量、地层及抽排水时间等因素，尽可能达到较理想的排水效果，根据井径与涌水量的关系，井径设计为500-550mm，下入DN400井壁管及滤水管成井，滤水管必须下至地下静水位以下。
（3）滤砾石料选择
以筛分颗粒累计重量点总重量数50%筛孔直径为标准直径记为d50，砾料直径D50，分别记为岩样直径、砾粒直径，砾料直径以D50为 (4-8)d50确定，填砾厚度应不小于75mm；填砾方法：根据钻井过程中所遇地层的实际情况确定填砾深度；填砾过程中确保：
滤水管周围填砾厚度要均匀；
砾料要清洁；
从不同方向均匀连续地进行。
（4）机械洗井
根据有关规范要求，先对孔壁泥皮冲洗，洗井至砂净水清，至符合排水水质要求为止,达到清除孔壁泥皮，疏通滤水管，恢复其原来孔隙率.
4.5、抽排水方案
采用QY10-25 m3/h潜水泵抽排水，铺设排水管道,为保证基坑正常施工，采用连续不间断抽水方式，经二级沉淀后排入指定的下水管网。
4.6、降水对周围已有建筑及设施的影响分析
（1）、降水引起的地基土变形机理
由于降水使水对土的浮力消失，引起自重压力的增加。地基土的有效应力增大，在动水压力的作用下，卵石中充填的砂大量流失，骨架颗粒掏空位移，地基土在自重应力和基础附加应力的作用下，产生不均匀压缩，当沉降量或差异沉降量超过规定要求时，将对建筑物产生影响。
（2）、降水漏斗范围内因降水引起的沉降量计算
根据相关规范提供的公式：
Sm=∑（ΔÓiΔhi）/Esi ΔÓi=1/2 × rw（hi－hˊi）
经计算，在降水漏斗范围内因降水引起的沉降量Sm为0.0008m。
由以上计算可以看出因降水引起的沉降量是很小的，只有0.80mm，不至于对已有建筑物及设施造成影响；因原有建筑物为深基础，且降水施工时间又较短，不会对其基础产生沉降影响，但在抽排水过程中，还须定期进行含砂量测定及沉降观测。
五、新建水池钢板桩支护
根据本工程场地地质情况特点，本工程采用钢板桩支护，离建筑物外围1.5米打钢板桩，长度为15米，宽度为8.8米，主要作用是为了支护边坡防止侧土塌方，影响施工，起到支护边坡的作用。设计要点如下：
1、采用36#槽钢12m钢板桩，密集排列，一定一横；
2、钢板桩穿入土层至少7.3m；
3、钢板桩沿基坑四周连续设置成封闭的帷幕；
4、为保证基坑安全，钢板桩上端设置一道连续的22#槽钢围檩以加强钢度及整体性；基坑四角及中间做支撑；
5、 基坑稳定性计算
5.1、参数信息
开挖深度度：6.70；
桩嵌入土深度：7.30；
5.2、基坑地质参数
基坑外侧土层参数：
序号 土名称 土厚度 坑壁土的重度 内摩擦角 内聚力 饱和容重
(m) (kN/m3) (°) (kPa) (kN/m3)
1 填土 3.7 18.5 18 10 20
2 淤泥 8.9 17.25 12.5 12.5 21
3 粘性土 10.5 18.75 25 27 21

基坑以下土层参数：
序号 土名称 土厚度 坑壁土的重度 内摩擦角 内聚力 饱和容重
(m) (kN/m3) (°) (kPa) (kN/m3)
1 淤泥 7.9 17.25 12.5 12.5 21
2 粘性土 10.5 18.75 25 27 21
5.3、主动土压力计算

Kai=tan2(450-18.000/2)=0.53；
临界深度计算:

计算得z0=2×10.00/(18.50×0.531/2)-0.50/18.50=1.46；
第1层土计算：
σajk上=0.50 kPa；
σajk下=σajk下=0.50+18.50×3.00=56.00 kPa；
eak上=0.50×0.53-2×10.00×0.531/2=-14.27 kPa；
eak下=56.00×0.53-2×10.00×0.531/2=15.03 kPa；
Ea=(0.00+15.03)×(3.00-1.46)/2=11.57 kN/m；
第2层土计算：
σajk上=σajk下=56.00 kPa；
σajk下=σajk下=56.00+18.50×0.70=68.95 kPa；
eak上=56.00×0.53-2×10.00×0.531/2=15.03 kPa；
eak下=68.95×0.53-2×10.00×0.531/2=21.87 kPa；
Ea=(15.03+21.87)×0.70/2=12.91 kN/m；

Kai=tan2(450-12.500/2)=0.64；
第3层土计算：
σajk上=σajk下=68.95 kPa；
σajk下=σajk下=68.95+17.25×1.00=86.20 kPa；
eak上=68.95×0.64-2×12.50×0.641/2=24.35 kPa；
eak下=86.20×0.64-2×12.50×0.641/2=35.46 kPa；
Ea=(24.35+35.46)×1.00/2=29.90 kN/m；
第4层土计算：
σajk上=σajk下=86.20 kPa；
σajk下=σajk下=86.20+17.25×0.00=86.20 kPa；
eak上=86.20×0.64-2×12.50×0.641/2=35.46 kPa；
eak下=86.20×0.64-2×12.50×0.641/2=35.46 kPa；
Ea=(35.46+35.46)×7.30/2=258.86 kN/m；
求所有土层总的主动土压力：

∑Eai=313.24kPa;
每一土层合力作用点距支护桩底的距离为hai；

则所有土层总的合力作用点距支护桩底的距离为ha；

根据公式计算得，合力作用点至桩底的距离ha=3.76m。
5.4、基坑下的被动土压力计算

根据公式计算得Kp1=tan2(450+12.500/2)=1.55；
基坑下土层以上的土层厚度之和与水位深度进行比较∑hi=7.30>hwp=3.00,经比较可知，水位在本土层中；
上层土压力计算：
上层土的计算高度为：3.00m；
上层土的土压力为:

σp1k上上=0.00kPa;

σp1k上下=0.00+17.25×3.00=51.75kPa；

根据公式计算得ep1k上上=0.00×1.55+2×12.50×1.551/2=31.15kPa；

根据公式计算得ep1k上下=51.75×1.55+2×12.50×1.551/2=111.49kPa；
式中c1----第一层土的粘聚力；

根据公式计算得第1层土上层土总的土压力为Ep1上=(31.15+111.49)×3.00/2=213.96kPa；
本土层合力作用点距支护桩底的距离为hpi；

Hpi1上=5.52；
下层土压力计算：
下层土的计算高度为：4.30m；
σp1k下上=σp1k上下=51.75kPa；

σp1k下下=51.75+(7.30-3.00)×21.00=142.05kPa；
下层土的土压力为：

根据公式计算得ep1k下上=51.75×1.55+2×12.50×1.551/2=111.49kPa；
根据公式计算得ep1k下下=142.05×1.55+2×12.50×1.551/2=251.68kPa；式中c1----第一层土的粘聚力；所以，第1层土下层土总的土压力为：
根据公式计算得Ea1下=(111.49+251.68)×4.30/2=780.80kPa；
本土层合力作用点距支护桩底的距离为hpi；Hpi1下=1.87；
∑Epi=994.76;
每一土层合力作用点距支护桩底的距离为hpi；

则所有土层总的合力作用点距支护桩底的距离为hp；

根据公式计算得，合力作用点至桩底的距离hp=2.66。
经过计算得出图如下：

5.5、验算嵌固深度是否满足要求
根据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ 120-99)的要求，验证所假设的hd是否满足公式；

2.66×994.76-1.2×1.00×3.76×313.24=1230.00；
满足公式要求！
6、结构计算
6.1、结构弯矩计算

弯矩图(KN.m)

变形图(m)
悬臂式支护结构弯矩Mc=20.95kN.m；
6.2、截面弯矩设计值确定：

截面弯矩设计值M=1.25×1.00×20.95=26.18；
γ0----为重要性系数，按照《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-99）,表3.1.3可以选定。
6.3、截面承载力计算
6.3.1、材料的强度验算：

γx-----塑性发展系数，对于承受静力荷载和间接承受动力荷载的构件，偏于安全考虑，可取为1.0;
Wx-----材料的截面抵抗矩: 233.80 cm3
σmax=M/(γx×Wx)=26.18/(1.0×233.80×10-3)=111.99 MPa
σmax=111.99 Mpa<[fm]=205.00 Mpa;
经比较知，材料强度满足要求。
6.4、支护结构的挠度计算：
根据连续梁计算，最大挠度为: 0.39 m。满足施工要求。
7、钢板桩 支护施工组织及施工工艺
7.1、本工程采用项目经理负责制管理，由项目经理全权负责本项目的机械、材料和劳动力的组织及施工，项目管理架构如下：
项目经理1人

技术负责人1人

质安员1人
施工员1人

电工1人
焊工1人
机长2人

技术工人10人

7.2、施工机械及设备

机械参数
机械名称
型号
数量
功率
使用部位
液压振动锤
MIL-2000
1台

安装于挖掘机上打钢板桩
履带式单斗挖掘机
W-1001
1台
1M3
挖槽、配合桩机作业及修路、吊液压振动锤
震动拔桩机

1台
45KW
拨钢板桩
气割机

1套

切割钢板桩
电焊机
XD1-200
2台
2KVA
钢板桩接长
经纬仪
J2
1台

测量放线
水准仪

1台

抄平、沉降观测

7.3、 支护钢板桩施工
一、材料选择。
尺寸（mm）
截面积
A单根
（cm2）
重量（kg/m）
惯性矩Ir
截面抵抗矩
宽度b
高度h
腹板厚t1
翼缘厚t2
单根
每米宽
单根（cm4）
每米宽（cm4/m）
单根（cm3）
每米宽（cm3/m）
360
18/0
15.5
10.5
99.14
77.73
193.33
4.025
31.963
343
2043
7.4、钢板桩检验。
由于本工程为钢板桩用于基坑的临时支护，故不需进行材质检验而只对其做外观检验，以便对不符合形状要求的钢板桩进行矫正，以减少打桩过程中的困难。
外观检验包括表面缺陷、长度、宽度、厚度、端头矩形比、平直度和锁口形状等内容。检查中要注意：①、对打入钢板桩有影响的焊接件应予以割除；②、有割孔、断面缺损的应予以补强；③、若钢板桩有严重锈蚀，应测量其实际断面厚度，以便决定在计算中是否需要折减。原则上要对全部钢板桩进行外观检查，对不符合要求的钢板桩需进行矫正。
7.5、钢板桩吊运及堆放
装卸钢板桩宜采用两点吊。吊运时，每次起吊的钢板桩根数不宜过多，并应注意保护锁口免受损伤。吊运方式有成捆起吊和单捆起吊、钢筋捆扎、专人指挥。钢板桩堆放的顺序、位置、方向和平面布置应考虑到以后的施工方便，并按型号、规格、长度施工部位分别堆放，堆放的高度不宜超过2M。
7.6、施工工艺流程
基线确定 定桩位 钢板桩施打 围檩、角撑、支构施工
拔桩
7.7、操做方法
⑴、基线确定：施工员的在基坑边龙门架上定出轴线，留出以后施工需要的工作面，确定钢板桩施工位置。
⑵、定桩位。按顺序标明钢板桩的具体桩位，洒灰线标明。
⑶、钢板桩施打。采用单独打入法，即吊升第一支钢板桩，准确对准桩位，振动打入土中，使桩端透过淤泥层进入粘性土。吊第二支钢板桩，卡好企口，振动打入土中，如此重复操作，直至基坑钢板桩完成。钢板桩施打时，由于钢板桩制作本身的误差、打桩时的偏差、施工条件的限制，使帷幕的实际长度无法保证按钢板桩标准宽度的整数倍，故此钢板桩帷幕最终封闭合拢有相当难度。调整的办法，一般有采用异形钢板桩来闭合或通过调整帷幕轴线用标准桩实现闭合。由于本工程钢板桩墙精度要求不高，故采用后一方法来实现转角的闭合，即在转角处两侧各以10根钢板桩的宽度来调整轴线实现闭合。如出现部分钢板桩长度不足，可采用焊接接长，一般用鱼尾板焊接法。接长时避免相邻两桩接头在同一深度，接头位置应错开1M以上，且宜间隔放置打桩。
⑷、围檩、支撑、角撑为加强钢板桩墙的整体刚度，沿钢板桩墙全长设置围檩，围檩用22号工字钢组成，设置两道。在钢板桩上面设水平支撑二道，采用DN300钢管。见下图

角撑DN300钢管
8.8米 DN300钢管
钢管支撑
角撑 角撑
15米
水池钢板桩围护示意图

⑸、钢板桩拔除。
市政管道工程施工完毕后即进行钢板桩的拔除。采用振动锤等来进行钢板桩的拔除，即利用振动锤产生的强迫振动扰动土质，破坏钢板桩周围土的粘聚力以克服拔桩阻力，依靠附加起吊的作用将桩拔除。
钢板桩拔除后留下的桩孔，必须即时做回填处理，回填一般用挤密法或填入法，所用材料为中砂。
8、 基坑监测措施
8.1、基准网的建立
为了科学地预测基坑支护的稳定和周边环境的变化，及时预报和提供准确可靠的变形数据，因此建立基坑支护施工变形与沉降观测网，定期进行变形沉降观测。
8.2、基坑支护变形观测
（1）基坑支护水平位移观测
在基坑边坡顶上布置基线（每基坑边一条），每条基线上设1～3个变形观测点，同时又作为沉降观测点。
（2）基坑支护沉降观测
利用建设单位提供的高程水准控制点作为沉降观测的起算点，与基坑周边浅埋基础建（构）筑物、基坑边、重要管线监测点一起构成基坑支护沉降观测网。
8.3、观测方法
（1）水平位移观测
分别在基线点四个角上设站，用J2型经纬仪观测四边网的水平角度(四边形内角)，检查基线点是否发生位移，在基线点正确无误的情况下，同时在四角测端上分别以对应的相邻角点定向，并观测定向基线上各预埋点的水平位移量初始读数。
（2）沉降观测
对基坑边上的各点及周边点建立的沉降观测网的测量方法为：首先自远离基坑的水准控制点开始观测，引测至基坑周围后，按编定的各点观测次序依次观测，最后测至另一水准控制点符合，观测仪器采用S3型水准仪。
8.4、基坑周围建(构)筑物等的监测措施
本工程对基坑周边30米范围内的所有建（构）筑物进行监测，并特别对临近坑边6轴西侧范围内建（构）筑物，加强监测力度。具体监测措施是：
（1）对建（构）筑物，定期进行沉降变形观测。
（2）施工前，了解地下管线的分布情况，对整个场地的地下管线进行摸底，并在地面投影其轴线走向，布置变形观测点进行监测；对某些变形要求较高及紧邻基坑开挖边缘的重要管线，预先做好加固处理措施。

六、 质量保证措施
1、严格遵守和执行有关的施工质量规范。
2、根据ISO9001标准要求，推行全面质量管理，建立质量保证体系，提高全员质量意识，确保质量管理惯彻整个施工过程。坚持质量自检、互检、交接检“三检”制。
3、实行质量管理项目部负责制，配置专职质检员，具体负责质量管理工作。严格按项目部管理体系进行施工管理。
4、钢板桩施打前必须进行选材，对有变形的进行矫正。
成品保护：
由于市政管道基坑周围都是建筑物，所以必须进行成品保护，采取如下保护措施：
1、
2、在放线测量时，要保证板桩支护与周围桩基的距离，保证不少于500mm。
3、在钢板桩施打或拔桩时，挖掘机行走的路线均用覆土进行保护，机器尽量不要骑在已完成的地下管线进行施工，保证不对已完成的地下管线造成损害。

七、 安全施工措施
1、基坑顶周边设置连续封闭的安全护栏，防止人员坠落。
2、开挖前，先进行围檩施工，做好支撑后才能开挖至设计深度。
3、为切实保证施工人员安全，树立“安全第一，预防为主”的思想，根据国家建设部颁发的安全检查评分标准制订具体措施。
4、建立安全保证体系，除企业已有的机构外，工地设立安全管理机构，工程项目设立安全小组、班组设安全员，形成一个健全的安全保证体系，工地的安全管理机构负责工地日常的安全工作，定期组织安全检查，对不符合要求的要及时发出整改通知，指导工程项目部和班组安全员的工作，对违章作业者进行批评教育和处罚。
5、优化安全技术组织措施，包括以改善施工劳动条件，防止伤亡事故和职业病为目的的一切技术措施，如积极改进施工工艺和操作方法，改善劳动条件，减轻劳动强度，消除危险因素，机械设备应设有安全装置。
6、机械操作人员必须持证上岗，各种作业人员应配带相应的安全防护用具及劳保用品，严禁操作人员违章作业，管理人员违章指挥。
7、施工中所有机械、电器设备必须达到国家安全防护标准，自制设备、设施应通过安全检验，一切设备应经过工前性能检验合格后方可使用，并由专人负责，严格执行交接班制度，并按规定定期检查保养。
8、凡进入现场的一切人员，均要戴安全帽，正确使用“三宝”。要配合公司安全月检工作，工程项目部要实行周检，项目点要日检，施工中应抽检，及时消除安全隐患。
9、严格执行各项安全操作规程，施工前要进行安全交底，定期进行安全教育，加强工人的安全意识教育。
10、在主要入口处挂醒目的安全防火宣传语牌。
11、现场施工用高低压设备及线路，严禁电线随地走，所有电掣应有门、有锁，有危险标志。严格执行《施工现场临时用电安全技术规范》的规定，现场采用“三相五线”制供电，执行“一机一闸一漏电保护开关”制度。所有电器设备及金属构架均应按规定设置可靠的接零及接地保护，施工现场所有用电设备，必须按规定设置漏电保护装置，要定期检查，发现问题及时处理。
12、加强安全教育和监督，坚持经常性的安全交底制度，提高施工人员的安全生产意识，及时消除事故隐患。
13、在施工过程中，对地面沉降、支护位要定期观察测试，加强对支护的监控。
14、所有施工人员均应掌握安全用电基本知识和设备性能，用电人员各自保护好自用设备的负荷、地线和开关箱，发现问题及时找电工解决，严禁非专业电气操作人员乱动电器设备。
15、配电系统分级配电，本电箱、开关箱外观必须完整、牢固，防雨防尘。

16、多机作业用电必须分闸，严禁一闸多机和一闸多用，施工现场电缆、电线必须按规定架设，严禁拖地和乱拉乱搭。
17、各种机械要有专人负责维修、保养，并经常对机械运行的关键部位进行检查。
18、使用机械时，操作员要密切注意机上的仪器、仪表、指针是否超出安全范围，机体是否有异常振动及发出异响，出现问题应进行停电关机处理，不得擅离职守，隐瞒不报。
19、设备基础必须平稳、牢固，基本的锚固、支撑措施必须齐全，不得使用临时支撑，高大机械在多风季节前设缆风绳。
八、文明施工措施
1、为避免施工现场的混乱现象，现场文明施工划区域派专人负责，落实岗位责任制，搞好环境卫生工作。
2、施工现场必须按施工平面图进行布置，不能随意改变。
3、现场材料进场道路保持畅通无阻，排水畅通，无积水，场地整洁、材料堆放整齐，无施工垃圾。
九、施工业绩
1、天津市津南区八里台工业园区雨水提升泵站工程。
2、天津市津南区津港路雨水提升泵站工程。
3、天津市津南区津南新城雨水污水管线工程
4、塘沽区滨海欣家园污水提升泵站工程。
5、津南区津南新城雨水污水泵站工程

天津市津南区八里台工业园区雨水提升泵站工程进水箱涵。

天津市津南区八里台工业园区雨水提升泵站工程。

天津市津南区津港路雨水提升泵站工程。

津南新城污水管道

2012年2月24日