堆场及车行道支撑加固方案.doc

目 录

一、编制依据 2
二、工程概况 2
三、施工堆场及施工车行道设计 2
四、地下室顶板各堆场平面布置 2
五、各堆场及车行道支撑架受力验收 2
六、钢管支撑架搭设 10
七、附图 10

一、编制依据
1、施工现场总平面布置图
2、宁德阳光园工程施工图纸
3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011
4、《建筑地基与基础设计规范》GB5007-2002
5、施工现场总平面布置图
二、工程概况
工程位于 ，该条施工通道经过纯地下室顶板（具体位置详见附图1）。
三、施工堆场及施工车行道设计
为确保施工通道区域地下室部分顶板结构安全，各施工堆场在地下室顶板上采用分区域布置，避免荷载过度集中。并对荷载超过地下室顶板承载力荷载的堆场采取顶板支撑加固措施，支撑加固采用钢管支撑架加固。在施工车道区域，为确保地下室部分顶板结构安全，避免施工荷载直接作用在地下室顶板上，地下室顶板施工完毕后在施工通道区域铺设500㎜厚素土并夯实，后在素土上做200毫米厚C25道路面；施工通道所在地下室顶板下部采用钢管支撑架加固，其搭设的间距、步距均由计算确定。
四、地下室顶板各堆场平面布置
详附图1、二组--施工现场总平面布置图
五、各堆场支撑架受力验收
（一）、钢筋堆场受力验收。
1、受力计算
（1） 钢筋荷载（Gi）（按每跨堆放100吨钢筋计算）100×9.8=980KN
（2）作用于地下室顶板的竖向力标准值（按最不利取值）：
N=1.2∑Gk=1.2*980=1176KN
（3）顶板自身结构承担面荷载按20KN/M2计。
（4）立杆段轴向力设计值计算：
为了保证结构安全，混凝土结构自重由结构自身承挡，考虑结构顶板自身结构承担部分荷载，其余荷载梁板下采用钢管支撑加固的方法，由钢管支撑承担荷载，通过钢管支撑将荷载传至地下室底板，其中受力作用面积（A）取7区地下室顶板一跨为计算单元8.0×8.1。
作用于地下室顶板面荷载：Pk=2(Fk+Gk)/A
=2×1176/（8.0×8.1）
=36.3KN/m2
综上：钢管支撑架承担荷载为36.3-20=16.3KN/ m2
（5）底部加固脚手架构造要求:
采用钢管类型为φ48×3.0，立杆间距900，立杆步距1200。
　 　（6）脚手架立杆稳定性验算（按地下室顶板没有承载力计算）：
每根立杆承受的上部荷载N1＝16.3×0.9×0.9＝13.203KN
脚手架自重产生的荷载N2 =0.1248×4.02×1.2＝0.61KN（脚手架搭设高度按从地下室底板面至地下室顶板板底计算）
立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值：
N = 13.203+0.61=13.813kN
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 5.06
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W =5.26
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
l0 = kμ1(h+2a) (1)
l0 = kμ2h (2)
k—— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155；
μ —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；μ1 = 1.596, μ2= 2.292
h为立杆步距，取为1.2m
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至顶板支撑点的长度；a = 0.2m；

按公式(1)的计算：
l0 = kμ1(h+2a) =1.155×1.596×（1.2+2×0.2）=2.95m
l0/i =2950/15.9=186
查表得：ψ=0.207
= 13813/(0.207×506)=132N/mm2
立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
按公式(2)的计算：
l0 = kμ2h =1.155×2.292×1.2=3.177m
l0/i =3177/15.9=200
查表得：ψ=0.180
= 13813/(0.180×506)=152N/mm2
立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
（二）、钢管堆场受力验收。
1、受力计算
（1） 钢管荷载（Gi）（按每跨堆放100吨钢管计算）100×9.8=980KN
（2）作用于地下室顶板的竖向力标准值（按最不利取值）：
N=1.2∑Gk=1.2*980=1176KN
（3）顶板自身结构承担面荷载按20KN/M2计。
（4）立杆段轴向力设计值计算：
为了保证结构安全，混凝土结构自重由结构自身承挡，考虑结构顶板自身结构承担部分荷载，其余荷载梁板下采用钢管支撑加固的方法，由钢管支撑承担荷载，通过钢管支撑将荷载传至地下室底板，其中受力作用面积（A）取7区地下室顶板一跨为计算单元8.0×8.1。
作用于地下室顶板面荷载：Pk=2(Fk+Gk)/A
=2×1176/（8.0×8.1）
=36.3KN/m2
综上：钢管支撑架承担荷载为36.3-20=16.3KN/ m2
（5）底部加固脚手架构造要求:
采用钢管类型为φ48×3.0，立杆间距900，立杆步距1200。
　 　（6）脚手架立杆稳定性验算（按地下室顶板没有承载力计算）：
每根立杆承受的上部荷载N1＝16.3×0.9×0.9＝13.203KN
脚手架自重产生的荷载N2 =0.1248×4.02×1.2＝0.61KN（脚手架搭设高度按从地下室底板面至地下室顶板板底计算）
立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值：
N = 13.203+0.61=13.813kN
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 5.06
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W =5.26
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
l0 = kμ1(h+2a) (1)
l0 = kμ2h (2)
k—— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155；
μ —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；μ1 = 1.596, μ2= 2.292
h为立杆步距，取为1.2m
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至顶板支撑点的长度；a = 0.2m；

按公式(1)的计算：
l0 = kμ1(h+2a) =1.155×1.596×（1.2+2×0.2）=2.95m
l0/i =2950/15.9=186
查表得：ψ=0.207
= 13813/(0.207×506)=132N/mm2
立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
按公式(2)的计算：
l0 = kμ2h =1.155×2.292×1.2=3.177m
l0/i =3177/15.9=200
查表得：ψ=0.180
= 13813/(0.180×506)=152N/mm2
立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
（三）、模板堆场受力验收。
1、受力计算
（1） 模板荷载（Gi）（按每跨堆放100吨模板计算）100×9.8=980KN
（2）作用于地下室顶板的竖向力标准值（按最不利取值）：
N=1.2∑Gk=1.2*980=1176KN
（3）顶板自身结构承担面荷载按20KN/M2计。
（4）立杆段轴向力设计值计算：
为了保证结构安全，混凝土结构自重由结构自身承挡，考虑结构顶板自身结构承担部分荷载，其余荷载梁板下采用钢管支撑加固的方法，由钢管支撑承担荷载，通过钢管支撑将荷载传至地下室底板，其中受力作用面积（A）取7区地下室顶板一跨为计算单元8.0×8.1。
作用于地下室顶板面荷载：Pk=2(Fk+Gk)/A
=2×1176/（8.0×8.1）
=36.3KN/m2
综上：钢管支撑架承担荷载为36.3-20=16.3KN/ m2
（5）底部加固脚手架构造要求:
采用钢管类型为φ48×3.0，立杆间距900，立杆步距1200。
　 　（6）脚手架立杆稳定性验算（按地下室顶板没有承载力计算）：
每根立杆承受的上部荷载N1＝16.3×0.9×0.9＝13.203KN
脚手架自重产生的荷载N2 =0.1248×4.02×1.2＝0.61KN（脚手架搭设高度按从地下室底板面至地下室顶板板底计算）
立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值：
N = 13.203+0.61=13.813kN
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 5.06
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W =5.26
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
l0 = kμ1(h+2a) (1)
l0 = kμ2h (2)
k—— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155；
μ —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；μ1 = 1.596, μ2= 2.292
h为立杆步距，取为1.2m
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至顶板支撑点的长度；a = 0.2m；

按公式(1)的计算：
l0 = kμ1(h+2a) =1.155×1.596×（1.2+2×0.2）=2.95m
l0/i =2950/15.9=186
查表得：ψ=0.207
= 13813/(0.207×506)=132N/mm2
立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
按公式(2)的计算：
l0 = kμ2h =1.155×2.292×1.2=3.177m
l0/i =3177/15.9=200
查表得：ψ=0.180
= 13813/(0.180×506)=152N/mm2
立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
（四）、临时水池受力验收。
1、受力计算
（1） 水池荷载（Gi）（按水池蓄满水计算）3×5×1.5×9.8=220.5KN
（2） 水池荷载0.24×1.5×（3+3+6+6）×18=116.64KN
（3） 设备荷载按20KN计
（4）作用于地下室顶板的竖向力标准值（按最不利取值）：
N=1.2∑Gk=1.2×（220.5+116.64+20）=429KN
（5）顶板自身结构承担面荷载按20KN/M2计。
（6）立杆段轴向力设计值计算：
为了保证结构安全，混凝土结构自重由结构自身承挡，考虑结构顶板自身结构承担部分荷载，其余荷载梁板下采用钢管支撑加固的方法，由钢管支撑承担荷载，通过钢管支撑将荷载传至地下室底板，其中受力作用面积（A）取7区地下室顶板一跨为计算单元8.0×8.1。
作用于地下室顶板面荷载：Pk=2(Fk+Gk)/A
=2×429/（8.0×8.1）
=13.3KN/m2
水池及设备荷载在顶板自身承担面荷载以内，不需要梁板下支撑加固。
（五）、车行道支撑加固受力验收。
1、受力计算
（1） 永久荷载（Gi）
回填土（素土）自重:Gk1=8.4×8.5×0.5×19=678.3KN
混凝土道路面层自重：Gk2=8.4×8.5×0.2×25=357KN
（2）可变荷载（Qi）:
混凝土运输车（10m³）自重：12.4T×9.81=121.6KN
10m³混凝土自重：24×10=240KN
钢筋运输车自重（满载时整车重量）：50T×9.81=490.5KN
（3）作用于地下室顶板的竖向力标准值（按最不利取值）：
N=1.2∑Gki+1.4∑Qki=1.2*（678.3+357）+1.4*（490.5+240+121.6）=2435.3KN
（4）立杆段轴向力设计值计算：
为了保证结构安全，混凝土结构自重由结构自身承挡，梁板下采用钢管支撑加固的方法，由钢管支撑承担全部荷载，通过钢管支撑将荷载传至地下室底板，其中受力作用面积（A）取10区地下室顶板一跨为计算单元8.5×8.1。
作用于地下室顶板总荷载：Pk=2(Fk+Gk)/A
=2×2435.3/（8.5×8.1）
=70.7KN/m2
（5）底部加固脚手架构造要求:
采用钢管类型为φ48×3.0，立杆间距600，立杆步距900。
　 　（6）脚手架立杆稳定性验算（按地下室顶板没有承载力计算）：
每根立杆承受的上部荷载N1＝70.7×0.6×0.6＝25.452KN
脚手架自重产生的荷载N2 =0.1248×4.02×0.9＝0.452KN（脚手架搭设高度按从地下室底板面至地下室顶板板底计算）
立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值：
N = 25.452+0.452=25.904kN
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 5.06
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W =5.26
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
l0 = kμ1(h+2a) (1)
l0 = kμ2h (2)
k—— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155；
μ —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；μ1 = 1.818, μ2= 3.251
h为立杆步距，取为0.6m
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至顶板支撑点的长度；a = 0.2m；

按公式(1)的计算：
l0 = kμ1(h+2a) =1.155×1.818×（0.6+2×0.2）=2.099m
l0/i =2099/15.9=132
查表得：ψ=0.386
= 25904/(0.386×506)=132.63N/mm2
立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
按公式(2)的计算：
l0 = kμ2h =1.155×3.251×0.6=2.253m
l0/i =2253/15.9=142
查表得：ψ=0.340
= 25904/(0.340×506)=150.57N/mm2
立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
六、钢管支撑架搭设
根据《模板专项施工方案》地下室梁板支撑立杆间距为1m，施工车道区域钢管支撑架间距为0.6m，各堆场钢管支撑架立杆间距为0.9m，原支撑架不适宜做施工车道支撑架，并综合经济成本方面考虑，施工车道及各堆场区域地下室顶板砼浇筑完毕后，待混凝土强度达到拆模条件后，拆除原支撑架及顶板模板，从新搭设支撑架。支撑架采用扣件连接方式连接牢固，采用方木顶托受力方式。
七、附图
1、施工现场总平面布置图
2、施工车道钢管支撑架平面布置图
3、1-1剖面图
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