高支撑模板施工方案(正文).doc

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承德医学院新校区3#建筑物（会堂）高支撑模板施工方案
1 编制依据

1.1《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
1.2《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010
1.3《建筑施工计算手册》江正荣著
1.4《建筑施工手册》第四版
1.5《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011
1.6《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008
1.7《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB 50204-2002（2011年版）
1.8《建筑施工脚手架实用手册》杜荣军著
1.9本工程建筑、结构施工图
1.10本工程施工组织设计
1.11住房和城乡建设部2009年5月13日发布，<危险性较大的分部分项工程安全管理办法>的通知（建质［2009］87号文件。
2 工程概况
2.1 建设概况
本项目坐落于承德市上二道河子,南侧为武烈河，北侧为低山丘陵。总建筑面积3665平方米，建筑总体高度23.71m。结构主体建筑高度，北段：23.71米，南段：14.20米本项目为钢筋混凝土框架结构，基础采用独立基础。
2.2 建筑概况
工程规模：小型
防火等级为二级，结构材料为钢筋混凝土。外墙面装饰分别为：干挂石材，外墙涂料和玻璃幕墙。
2.3 结构概况
2.3.1结构类型为：基础为独立基础，框架结构，建筑结构安全等级为二级，抗震等级为三级，场地地震基本裂度为6度，结构使用年限为50年，梁板面最大标高为23.15m。
2.4危险性较大分部分项工程概况
超过一定规模危险性较大分部分项工程的辨识:按照住房和城乡建设部2009年5月13日发布，<危险性较大的分部分项工程安全管理办法>的通知（建质［2009］87号文件要求，该项目2-3 /B轴及2-3/M轴，共有2跨KL402梁及2跨L401梁，断面为350×800mm及250×500mm；6/A-C轴及6/L-N轴共有2跨KL417，为单跨梁，断面为,300×700mm，在01-08轴共有4跨L410梁及4跨L411梁，断面尺寸为300×500及300×700。梁模板支撑高度分别为：8.2m、8.5m、9.4m、8.55m，5-8轴14.2处板支撑高度为12.45m及11.6m，1-3/A-B轴19.5m处板支撑高度为14.38m及18.38m已超过通知规定的标准，故需对此单跨现浇梁板编制专项施工方案并组织专家论证。
3 施工工艺及操作要求
3.1模板及支撑系统的材料选用
本工程模板采用18mm厚木多层胶合板，木方采用40×80mm松木，对拉螺杆采用Ø12螺杆，模板支撑体系：梁、板竖向垂直支撑和梁板底模木方下支撑（大楞）采用Ø48×3.0mm钢管，其余杆件全部采用Ø48×3.5mm钢管，脚手架专用扣件连接。
3.2 梁模板施工
3.2.1 工艺流程：抄平、弹线（轴线、水平线）→支撑架搭设→ 支柱头模板→铺设底模板→ 拉线找平→封侧模→检查验收。
3.2.2 根据主控制线放出各梁的轴线及标高控制线。
3.2.3 梁模支撑。梁模板支撑采用扣件式满堂钢管脚手架支撑，底模支撑立杆沿梁的纵（顺梁长度）向间距为500mm、与500mm成模数；横向间距为1000mm，同时在梁底模的1/2处增设一道竖向垂直支撑，每点按双根设置，该部位立杆顶部采用可调式顶托直接支撑梁底模大楞，U型支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。
立杆须设置纵横双向扫地杆，扫地杆距楼地面200mm；立杆全高范围内设置纵横双向水平杆，水平杆的步距（上下水平杆间距）不大于1200mm；.立杆顶端必须设置纵横双向水平杆，梁高大于1200mm的在1/2净高范围的1/2处增设一道纵横水平杆。在满堂架的基础上在主次梁的梁底再增加一排立杆，沿梁方向间距1.0m。梁底小横杆和立杆交接处立杆加设保险扣。梁模板支架宜与楼板模板支架综合布置，相互连接、形成整体。
3.2.4 剪刀撑。竖直向：纵横双向沿全高每隔三排立杆设置一道竖向连续剪刀撑。水平方向：沿全平面每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应大于6m（立杆跨距为1000mm），垂直向剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在45～60度之间，水平剪刀撑与水平杆的夹角宜为45度。
3.2.5 梁模板安装
1）大龙骨（大楞）采用Ø48×3.0mm钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用40mm×80mm方木，间距170mm，其跨度等于大龙骨间距。
2）梁底模板铺设：按设计标高拉线调整支架立杆标高，然后安装梁底模板。梁跨中起拱高度为梁跨度的2～3‰，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。
3）梁模板安装与梁钢筋绑扎配合:在梁底模安装到总数的1/2时、且底模下支撑和剪刀撑按本方案搭设完毕，经检查合格，钢筋工就应插入梁钢筋绑扎，进行分段交叉流水作业施工，
4）梁侧模板铺设：根据墨线安装梁侧模板（按墙包底施工）。梁侧模应设置斜撑，加固采用对拉螺栓加固，对拉螺栓水平间距为400，垂直间距不得大于450。
3.3 楼板模施工
3.3.1 工艺流程：支架搭设→龙骨铺设、加固→楼板模板安装→检查验收。
3.3.2 支架搭设：楼板模板支架搭设同梁模板支架搭设，与梁模板支架统一布置；顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于100㎜。
3.3.3 模板安装：采用18厚多层木胶合板作楼板模板，应采用整张铺设、局部小块拼补的方法，模板接缝应设置在龙骨上。大龙骨（大楞）采用Ø48×3.0mm钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用40mm×80mm方木，间距250mm，其跨度等于大龙骨间距，接头应相互错开一个大龙骨跨度。挂通线将大龙骨找平。根据标高确定大龙骨顶面标高，然后架设小龙骨，铺设模板。
3.3.4 楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固。将梁板模内清扫干净。 3.3.5 板面短边跨度大于4000的应进行起拱，其起拱高度为短边长的2～3‰,具体的支模加固方法见（附图一）、（附图二）
3.4混凝土浇程程序
3.4.1梁的混凝土浇筑顺序，应由中间向两端分层下料浇筑，不允许一次性浇成型，每次浇筑高（厚）度不得大于500mm，每下料一次必须振捣密实，其间隔的时间不得大于1h；
3.5梁、板模支架立柱搭设构造要求
（1）梁和板的立柱，纵横向间距应相等或成倍数。
（2）钢管立柱底部应设垫木和底座，其中沿梁底断面中间立柱顶部应设可调支托，U型支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。
（3）在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高在8～20m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆；所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应于水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。
（4）钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Φ48mm×3.5ｍｍ钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑采用搭接，搭接长度不得小于500mm，用两个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。
3.6扣件式钢管立柱支撑搭设构造应符合下列规定
（1）钢管规格、间距、扣件应符合设计要求。每根立柱底部应设置底座及垫板，模板作垫块200×200×18。
（2）钢管支架立柱间距、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑的设置应符合《建筑施工模板安全技术规范》第6.1.9条的规定。当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于两跨，高低差不得大于1m，立柱距边坡上方边缘不得小于0.5m。
（3）立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。
（4）严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定于水平拉杆上。
（5）满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式的剪刀撑，其宽度宜为4～6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑，剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45°～60°。除应满足上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。
4 模板的拆除
4.1 拆模程序：先支的后拆，后支的先拆→先拆非承重部位，后拆承重部位→先拆除柱模板，再拆楼板底模、梁侧模板→最后拆梁底模板。
4.2 柱、梁、板模板的拆除必须待混凝土达到设计或规范要求的脱模强度。柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除；板与梁底模板应在梁板砼强度达到设计强度的100%，并有同条件养护拆模试压报告，经监理审批签发拆模通知书后方可拆除。
4.3 模板拆除的顺序和方法。应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原则。拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。
4.4 拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片（段）模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工要求运至指定地点堆码整齐。
4.5 拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递或用白棕绳向下传递。按指定地点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用。
5 成品保护措施
5.1 模板搬运时应轻拿轻放，不准碰撞柱、梁、板等混凝土，以防止模板变形和损坏结构。
5.2 模板安装时不得随意在结构上开洞；对拉螺栓通过模板时，应尽量避免在模板上钻孔；不得用重物冲击已安装好的模板及支撑。
5.3 搭设脚手架时，严禁与模板及支柱连接在一起。
5.4 不准在吊模、水平拉杆上搭设跳板，以保证模板牢固稳定不变形。浇筑混凝土时，在芯模四周要均匀下料及振捣。
5.5 摸拆除时应尽量不要用力过猛过急，严禁用大捶和撬棍硬砸硬撬，以免混泥土表面或摸板受到损坏。
6 质量保证措施及施工注意事项
6.1 施工前应由木工绘制模板图和节点图，经施工负责人复核后方可施工，安装完毕，经高支模管理机构有关人员组织验收合格后，通知公司质安、技术部门到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业，同时应报请监理单位和建设单位验收。
6.2 现浇结构模板安装允许偏差：
序号
项 目
允许偏差(mm)
1
轴线位移
5
2
底模上表面标高
±5
3
截面内部尺寸
柱、梁
＋4，-5
4
层高垂直度
大于5m
8
5
相邻两板表面高底差
2
6
表面平整度
5
注；检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。
6.3 确保每个扣件和钢管的质量满足要求，每个扣件的拧紧力矩都要控制在40～65N·m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。
6.4 模板施工前，对班组进行书面技术交底，拆模要有项目施工员签发拆模通知书。
6.5 浇筑混凝土时，木工要有专人看模。
6.6 认真执行三检制度，未经验收合格不允许进入下一道工序。
6.7 严格控制楼层荷载，施工用料要分散堆放。
6.8 在封模以前要检查预埋件是否放置，位置是否准确，并进行隐隐工程验收，并办理隐蔽签证手续。
6.9各部位模板拼缝应严密，可在板与板之间加贴3mm厚的泡沫胶带，混凝土浇筑时模板不得有漏浆现象。
6.10混凝土浇筑前应对模板进行清扫，并洒水润湿。
7 安全施工注意事项
7.1 施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。
7.2模板加工机械必须安设防护罩，防止伤人；模板加工房按要求设置灭火器材，当天产生的锯末木屑当天清理干净；不得在模板加工房和支模场所吸烟，丢烟头，防止火灾。
7.3 支模过程中应遵守安全操作规程，安装模板操作人员应戴好安全帽，高空作业应系好挂好安全带。
7.4 高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工安全斜道进入工作面。
7.5 高支模架搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模区内，并由安全员负责现场监护。
7.6 混凝土浇筑时，由安全员、质量员和木工班组长负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。
7.7 在施工浇筑上一层梁板砼时，其下两层梁板的支撑和模板不得拆除，至少应保持有三层支撑及模板共同承受新浇砼的荷载，待本层模板及满堂架拆除后方可拆除。
7.8 在4m以上高空拆模时，不得让模板、材料自由下落，更不能大面积同时撬落，操作时必须注意下方人员动向。
7.9 拆除时如发现混凝土有影响结构质量、安全问题时，应暂停拆除，经处理后，方可继续拆模。
7.10 拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。
8 文明施工及环保措施
8.1 模板拆除后的材料应按编号或规格分类堆放。
8.2 模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂，涂刷脱模剂时要防止撒漏，以免污染环境。
8.3 模板安装时，应注意控制噪声污染。
8.4 模板加工过程中使用的电锯、平板刨和压刨等，应注意控制噪音，夜间施工应遵守当地规定，防止噪声扰民。
8.5 加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。
8.6 下班时应对当日操作场所进行清理，并做到工完场清，文明施工。
9 模板支撑系统验算
9.1楼（屋面）板模计算书
9.1.1本工程5-8轴14.2处板支撑高度为12.45m及11.6m，板厚150mm；
1、满脚手架搭设参数：立杆（支撑）纵横间（排）距1.00m布置，步距1.20m，立杆顶端伸出至模板支撑点0.08m，脚手架搭设最大高度为12.45m（最上端水平支撑杆）；
钢管采用：竖向垂直立杆和方木下大楞采用φ48×3.0mm钢管，其余杆件全部采用φ48×3.5mm钢管； 脚手架专用扣件连接；顶部支撑小背楞采用40mm×80mm木方，木背楞下的水平钢管为双扣件，其余按单扣件施工；考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数按：0.80计；
板底支撑连接方式采用40mm×80mm方木支撑，间距250mm；
φ48×3.0mm 钢管截面惯性矩I=10.78×104mm4;
φ48×3.0mm 截面抵抗矩W=4.49×103mm3; 面积A=424mm2
φ48×3.5mm 钢管截面惯性矩I=12.19×104mm4，
φ48×3.5mm截面抵抗矩W=5.08×103mm3。 面积A=489mm2
钢材弹性模量E=206×103（N/mm2）；钢管抗压强度设计值[f]=205.0 N/mm2
2、荷载参数
（1）模板及木楞自重标准值0.3（kN/m2）；荷载分项系数γi=1.2
（2）砼与钢筋自重标准值板25.0（kN/m3）荷载分项系数γi=1.2
（3）施工人员及设备均布荷载标准值如下：
1）计算模板时取2.50（kN/m2）；
2）计算支撑小楞构件时取1.5（kN/m2）；
3）计算支架立柱时取1.0（kN/m2）；
荷载分项系数γi=1.4
（4）砼振捣时产生的荷载标准值（kN/m2）：水平模板2.0；垂直模板4.0；荷载分项系数γi=1.4
（5）倾倒砼产生的荷载标准值取：2.0（KN/m2）；γi=1.4
3、木方参数：
木方弹性模量E=9.5×103；木方抗弯强度设计值13.0(N/mm2);
木方抗剪强度设计值1.4(N/mm2);木方间隔距离:250mm;
木方的截面宽度50（mm），高度100（mm）；
撑架荷载计算单元图见（附图三）
. 9.1.2支撑模板的方木计算：该方木按照简支梁计算，其截面抵抗矩W和惯性矩I分别为：
W=bh2/6=4.0×8.02/6=42.66cm3; I=bh3/12=4.0×8.03/12=170.66cm4;

P

q

1000
木方（小楞）计算简图
1荷载计算:
（1）钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1= 25.00×0.25×0.12×1.00 = 0.75kN/m；
（2）模板的自重线荷载(kN/m)：
q2= 0.30×0.25×1.00 = 0.075kN/m ；
（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
p1 =(1.5+2.0)×1.00×0.25=0.875kN；
2、方木抗弯强度验算
最大弯距为静荷载与活荷载，计算公式如下：
均布荷载q=1.2×(q1+q2)=1.2×(0.75+0.075)=0.99kN/m;
集中荷载p=1.4×p1=1.4×0.875=1.225kN;
最大弯距M=pl/4+ql2/8=1.225×1.00/4+0.99×1.02/8=0.430kN.m
方木的最大应力值σ=M/W=0.436×106/83.33×103=516000/83330=5.23N/m2;＜[f]=13.0N/mm2; 满足要求。
3、方木抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下： V=qL/2+P/2
截面抗剪强度必须满足： T=3V/（2bh）<[T]
其中最大剪力：V=0.99×1.0/2+1.225/2=0.495+0.613=1.108kN
方木受剪应力计算值：T=3×1.108×103/(2×50×100.0)=3324/10000=0.332N/mm2;＜方木抗剪强度设计值[T]=1.400N/mm2; 满足要求。
4、方木挠度验算:
最大弯矩考虑静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下：
均布荷载：q=1.2(q1+q2)=1.2×(0.75+0.075)=0.99kN/m;
集中荷载：p=1.4p1=1.4×0.875=1.225kN;
方木的最大挠度计算值：ωmax=pl3/48EI+5ql4/384EI；
ωmax=1.225×10003/(48×9.5×103×416.67×104)+5×0.99×10004/384×9.5×103×416.67×104
=1225×10003/48×9500×416.67×104)+5×0.99×10004/384×9500×416.67×104=0.650+0.326=0.97mm;＜方木最大允许挠度值:[V]=1000/400=2.5mm; 满足要求。
9.1.3支撑木方的钢管计算:
1、钢管强度验算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;
集中荷载P取纵向板底支撑传递力， P =0.99×1.0+1.225=2.215 kN；
P P P P P P P P P P P P P P P P

1000 1000 1000
支撑钢管计算简图
支撑模板下方木的大楞钢管按3.0壁厚计算;
惯性矩I=10.78×104mm4； 截面抵抗矩W=4.49×103mm3；
最大弯矩 Mmax=0.267PL=0.267×2.215×1.0=0.591kN.m;
最大支座力 Nmax=1.267P+1.000P=1.267×2.215+1.000×2.215=2.806+2.215
=5.021kN;
钢管最大弯曲应力 σ=M/W=0.591×106/4.49×103=131.63N/mm2＜钢管抗
压强度设计值:[f]=205.0N/mm2; 满足要求。
2、钢管挠度验算
最大挠度 ωmax=1.883PL3/(100EI)=1.883×2215×10003/(100×206000×107800=1.88mm;＜钢管最大允许挠度值:[ω]=1000/400=2.5mm; 满足要求。
9.1.4扣件抗滑移计算:双扣件承载力设计值取16kN，按照扣件抗滑承载力系数0.8,双扣件实际承载抗滑值=16×0.8=12.8kN。
水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=Nmax=5.02kN；＜12.8kN；采用双扣件的抗滑承载力设计计算满足要求。
9.1.5模板支架立杆荷载标准值(轴力)：作用于模板支架上的荷载包括静载、活载、风荷载。
回转半径: i====15.95mm;
由长细比的计算结果：λ=L/i=1200/15.95=75.24;查表得轴心受压立杆的稳定系数φ=0.813
立杆采用φ48×3.0焊接钢管; 静截面面积 A=424mm2;
钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.0N/mm2;
1、静载标准值如下：
(1)支撑架自重：NG1=0.117×18.83=2.19kN;
(2)模板自重: NG2=0.30×1.0×1.0=0.30kN;
(3)钢筋砼楼板自重:NG3=25.0×0.12×1.0×1.0=3.0kN;
静荷载标准值:NG=NG1+NG2+NG3=2.19+0.30+3.00=5.49kN;
2、 荷载为施工荷载标准值、振捣和倾倒砼时产生的荷载。
3、 活荷载标准值NQ: NQ=（1.0+2.0+2.0)×1.0×1.0=5.0kN;
立杆的轴向压力设计值计算: N=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.49+1.4×5.00=13.59kN;
9.1.6按立杆的强度计算受压应力: σ=N/A=13590/424.0=32.052N/mm2;＜钢管抗压强度设计值:[f]=205.0N/mm2; 满足要求。
立杆的稳定性计算:σ=N/φA=13590/0.813×424.0=39.42N/mm2;＜钢管抗压强度设计值:[f]=205.0N/mm2;稳定性满足要求。
9.2梁模板计算书
9.2.1计算参数
1、模板支撑及构造参数:
本工程梁的最大截面为:宽度b=0.350m，高度h=1.2m，最长的梁为16.80m；混凝土结构板厚度为:0.15m;
梁支撑架搭设高度为18.38m,立杆上端伸出至模板支撑点长度:a=0.10m,支撑架步距:1.20m,根据规范规定应与结构板立杆成倍数，故该梁立杆纵距(沿梁跨度方向)间距0.50m，立杆横向间(排)距1.00m，同时在梁的断面1/2处加设一道支撑立杆(按双立杆施工)，间距同为0.50m;
采用的钢管规格为：立杆和底模板下方木下的钢管（大楞）采用φ48×3.0壁厚的焊接钢管，其余各类杆件均采用φ48×3.5壁厚的焊接钢管，扣件连接方式:最上端顶部水平杆为双扣件,其余为单扣件连接；扣件抗滑承载力折减系数:按0.80计;
2、荷载参数
模板自重:0.30kN/m2;
新浇混凝土自重:24.50kN/m2;
钢筋自重:4.00kN/m3(以砼体积);
施工均布荷载标准值(kN/m2):计算模板时取2.5，计算支撑小楞构件时取1.5，计算支架立柱时取1.0。
振捣砼荷载标准值（kN/m2）：水平模板取2.0；垂直面板取4.0。
倾倒砼侧压力2.0(kN/m2);
3、材料参数
材材弹性模量:E=9500.0kN/mm2;
木材抗弯强度设计值fm=13.0N/mm2;
木材抗剪强度设计值fV=1.4N/mm2;
面板弹性模量E=9500.0N/mm2；
面板抗弯强度设计值fm=13.0N/mm2;
钢材弹性模量E=2.06×103N/mm2;
钢材抗弯强度设计值fm=205.0N/mm2;
4、梁底模参数
梁底模板下（小背楞）支撑的间距：170mm；
面板厚度：18mm；
5、梁侧模板参数
主楞间距：400mm； 次楞间距：300mm；
穿梁对拉螺栓水平间距：400mm； 穿梁对拉螺栓竖向间距：450mm；
穿梁对拉螺栓直径采用φ（M）12；
次楞（小背楞）采用80×40方木；
主楞（大楞）采用φ48×3.0壁厚钢管;
9.2.2梁模板荷载标准值计算
新浇混凝土作用于模板的最大侧压力：按下列公式计算：
F=0.22γct0β1β2√1/2 F/=γcH 取二式中的较小值；
F=0.22×24.5×4.0×1.2×1.15×√2.5=47.043kN/m2;
F/=24.5×1.6=39.20kN/m2;
取二者最小值，故最大侧压力为39.20kN/m2；
γC—混凝土密度，取24.5kN/m3；
t0—新浇混凝土的初凝时间（h）：t0=200/（T+15)=4.0; T—砼入模温度，取35℃；β1—外加剂影响修正系数，采用泵送砼：取1.2；β2—砼坍落度影响系数，取1.15;V—混凝土浇筑速度(m/h，取2.5m/h;
9.2.3梁侧模板内外楞的计算
1、内楞计算：内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本模板工程龙骨采用80×40（h）木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
I=bh3/12=80×403/12=426.66cm4; W=bh2/6=80×402/6=21.33cm3;
q

400 400 400
内楞计算简图
（1）内楞强度验算 计算公式：σ=Mmax/W
q=（1.2×39.2×0.6+1.4×2.0×0.6）×0.40=11.96kN/m; 0.6为梁净高
内楞的最大弯矩: 内楞的计算跨度(外楞间距):l=400mm;
Mmax=KMql2=0.101×29.2×4002=4.7187×105N.mm;
内楞的最大弯矩应力计算值: σ=Mmax/W
σ=4.7187×105/41.67×103=11.32N/mm2;＜内楞抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2;满足要求。
（2）内楞的挠度验算
内楞的最大挠度计算公式：ω=kWql4/100EI≤［ω］=l/250
Kw—挠度计算系数：KW=0.677；
q—作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=1.2×39.2×0.30=14.11kN/m;
l—计算跨度（外楞间距）：l=400mm；
I—内楞的截面惯性矩：I=10.417×105N/mm2；
E—木材的弹性模量：E=9500.0N/mm2
内楞的最大挠度计算值：ω=0.677×14.11×4004/(100×9500×10.417× 105)=0.25mm;＜［ω］=400/250=1.6mm;满足要求。
2、外楞计算
外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程外楞采用双根φ48×3.5mm钢管（竖向设置），载面抵抗矩W和载面惯性矩I分别为:W=5.08×103(mm3); I=12.19×104(mm4);
P P P

450 450 450
外楞计算简图
（1）外楞抗弯强度验算： σ=Mmax/W ＜[f]
σ—外楞受弯应力计算值（N/mm2）；
Mmax—外楞的最大弯矩（N.mm）；
φ48×3.5mm截面抵抗矩W=5.08×103mm;
[f]—外楞的强度设计值；
外楞的计算跨度（沿竖向对拉螺栓间距）：I=450mm；
水平向对拉螺栓间400mm；
作用在外楞上的荷载:q=(1.2×39.20×1.48＋1.4×2.0×1.48)×0.40×0.45=13.28kN；
外楞的最大弯矩:Mmax=0.175×13.28×103×450=10.458×105N.mm2;
σ=Mmax/2W=10.458×105/2×5080=102.93N/mm2；＜[f]=205N/mm2;满足要求。
（2）外楞的挠度验算； ω=KwPl3/100EI
E—外楞的弹性模量，值为206×103（N/mm3）
φ48×3.5mm 钢管截面惯性矩I=12.19×104mm4，
l—计算跨度（对拉螺栓间距）：l=450mm；
P—作用在模板上的侧压力线荷载标准值：P=39.2×0.40×0.45=7.056kN;
外楞的最大挠度计算值:ω=1.883×7.056×103×4503/100×206×103×12.19×104=0.482mm;＜外楞的最大允许挠[ω]=1.1mm;满足要求。
9.2.4对拉螺栓计算
计算公式： N＜[N]
N—穿梁螺栓所受的拉力；
A—穿梁螺栓有效面积（mm2）；
F—穿梁螺栓的抗拉强度计计值，取170N/mm2；
设穿梁螺栓直径：φ12 有效直径=9.85mm; 有效面积A0=76mm2;
穿梁螺栓所承受的最大拉力: N=39.2×0.40×0.45=7.06kN;＜M12的对拉螺栓容许拉力=12.90kN; 满足要求。
9.2.5梁底模板计算
底模板为受弯结构，需要验算抗弯强度和挠度。其计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连连续梁。梁底模下方木支撑间距中距按170mm设置。
强度验算要考虑模板结构的自重荷载、新浇砼自重荷载、钢筋自重荷载和振捣砼时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇砼自重、钢筋自重荷载。
本工程梁最大截面计算：面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： I=170.0×18.03/12=8.262×104mm4; W=170.0×18.02/6=0.918×104mm3;
q

167 167 167
梁底模板计算简图
1、抗弯强度验算
梁底模的弯曲应力计算公式：σ=M/W
σ—梁底模弯曲应力计算值（N/mm2）；
M—计算的最大弯矩（kN.m);
L—计算跨度（梁底模支撑间距）：l=170.0mm；
q—作用在梁底模板的均布荷载值（kN/m）；
新浇砼和钢筋荷载设计值
q1=1.2×(24.5＋4.0)×0.60×1.60×1.00=32.832kN/m;
q2=1.2×0.30×0.60×1.00=0.216kN/m;
q3=1.4×2.0×0.60×1.00=1.68kN/m;
q=q1＋q2＋q3=32.832＋0.216＋1.688=34.736kN/m；
跨中弯矩计算公式：Mmax=Kmql2
=(0.075＋0.025)×34.736×0.172=0.1004kN.m;
底模弯矩应力σ=0.1004×106/0.918×104=10.94N/mm2;＜[f]=13.0N/mm2；满足要求。
2、挠度验算
最大挠度计算公式：ω=Kwql4/100EI
q—作用在模板上的压力线荷载：
q=q1＋q2=32.832＋0.216=33.048kN/m;
L—计算跨度（梁底模支撑间距） I=170mm；
E—面板的弹性模量：E=9500.0N/mm2；
面板的允许挠度值：[ω]=170/250=0.68mm;
面板的最大挠度计算值：ω=0.677×33.048×170.04/(100×9500.0×8.262×104)=0.238mm;＜[ω]=170/250=0.68mm;满足要求。
9.2.6梁底模板支撑木方计算
1、荷载计算
（1）钢筋砼梁自重：q1=(24.5＋4.0)×0.6×1.6×0.17=4.651kN;
（2）模板的自重荷载：q2=0.30×0.17×(1.48＋1.48＋0.6)=0.182kN;
（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣砼时产生的荷载：
P1=（1.50＋2.0）×0.60×0.17=0.357kN;
2、木方的传递集中力计算：
净荷载设计值q=1.2(q1＋q2)=1.2×(4.651＋0.182)=5.80kN;
活荷载设计值P2=1.4P1=1.4×0.357=0.500kN；
F=q＋P2=5.80＋0.500=6.300kN；
本工程梁底模板支撑采用方木，其方木的截面抵抗矩W和惯性矩I分别为：
I=4.0×83/12=170.66cm4; W=bh2/6=4.0×82/6=42.66cm3;
3、支撑方木抗弯强度验算:
最大弯矩考虑为简支梁集中荷载作用下的弯矩。
跨中最大弯矩计算公式：Mmax=Fl/4 ;
梁底板下方木以下的钢管支撑间距按0.50m设置;
跨中最大弯矩Mmax=5.80×0.5/4=0.725kN.m;
方木最大应力计算值σ=Mmax/W=0.725×106/8.333×104=8.70N/mm2;＜方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2;满足要求。
4、支撑方木抗剪验算：
截面抗剪强度必须满足：T=3V/（2bh）； V=F/2=5.80/2=2.90kN;
方木受剪应力计算值T=3×2.90×103/(2×50×100)=0.87N/mm2;
＜方木抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2;满足要求。
5、支撑方木挠度验算：
最大弯矩考虑为净荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:ωmax=Fl3/48EI；
集中荷载F=1.2(q1＋q2)＋1.4P1=1.2×(4.651＋0.182)＋1.4×0.357=6.30kN;
方木最大挠度ωmax=6.30×103×5003/(48×9500.0×4.1667×106=0.415mm;
＜方木的挠度设计值[ω]=500/250=2.0mm