金属矿山超千米深TBM主机组装硐室破坏形式分析与支护设计研究.pdf

第 卷第期有色金属(矿山部分)年月 d o i:/j i s s n 金属矿山超千米深T BM主机组装硐室破坏形式分析与支护设计研究王照亚(山东黄金矿业(莱州)三山岛金矿,山东 烟台 )摘要:针对某金属矿山超千米深T BM大断面主机组装硐室的支护问题,采用现场调查、室内试验、理论分析等方法,综合考虑深部地应力情况,研究大硐室破坏形式,基于Q系统法及抛物线拱法,提出硐室支护方式及支护参数,最后运用数值模拟方法验证支护效果.结果表明:T BM主机组装硐室破坏形式为楔形体冒顶破坏,潜在破坏区域在硐室拱顶 m范围内,计算Q值 ,提出锚杆网片喷砼长锚索的支护方式及其参数;数值计算表明,支护后,巷道临空面最大位移约为c m,顶板与两帮剪切破坏与拉伸破坏均在锚索控制范围内,锚索未发生破坏,支护效果良好;方法充分结合现场围岩情况、深部地应力条件与硐室破坏形式,适用于金属矿深部大断面硐室支护设计.关键词:T BM主机组装硐室;深部大断面硐室支护;Q系统法;抛物线拱;数值模拟;支护方案及参数中图分类号:T D 文献标志码:A文章编号:()F a i l u r e f o r m sa n ds u p p o r td e s i g no fo v e rk i l o m e t e r d e e pT BM m a i ne n g i n ea s s e m b l yc h a m b e r i nm e t a lm i n eWANGZ h a o y a(S a n s h a n d a oG o l dM i n e,S h a n d o n gG o l dM i n i n g(L a i z h o u)C o,L t d,Y a n t a i S h a n d o n g ,C h i n a)A b s t r a c t:I no r d e r t os o l v e t h e s u p p o r t p r o b l e mo f t h eT BM m a i ne n g i n e a s s e m b l yc h a m b e r i nam e t a lm i n ew i t had e p t ho f o v e r o n ek i l o m e t e r,b yu s i n g t h em e t h o d s o f f i e l d i n v e s t i g a t i o n,l a b o r a t o r y t e s t,a n d t h e o r e t i c a l a n a l y s i s,t h ef a i l u r e f o r mo f t h e l a r g ec h a m b e rw a ss t u d i e dc o m p r e h e n s i v e l yc o n s i d e r i n gt h ed e e pi n s i t us t r e s s B a s e do nt h eQs y s t e m m e t h o da n dp a r a b o l i ca r c hm e t h o d,t h es u p p o r tm e t h o da n dp a r a m e t e r so ft h ec h a m b e rw e r ep r o p o s e d,a n dt h es u p p o r t e f f e c tw a sv e r i f i e db yt h en u m e r i c a l s i m u l a t i o nm e t h o d T h er e s u l t ss h o w e dt h a t t h e f a i l u r ef o r mo f t h eT BM m a i ne n g i n ea s s e m b l yc h a m b e rw a sw e d g ec o l l a p s ef a i l u r e,t h ep o t e n t i a l f a i l u r ea r e aw a sw i t h i n mo f t h ec h a m b e rv a u l t;t h ec a l c u l a t e dQv a l u ew a s ,a n dt h es u p p o r tm e t h o do fa n c h o rb o l t m e s h j e t t e dc o n c r e t el o n ga n c h o rc a b l ew a sp r o p o s e d T h en u m e r i c a l c a l c u l a t i o ns h o w e dt h a t t h em a x i m u md i s p l a c e m e n to f t h eo p e nf a c ew a sa b o u t c ma f t e r t h es u p p o r t,s h e a r f a i l u r ea n dt e n s i l e f a i l u r eo f t h er o o fa n dt w os i d e sw e r ew i t h i nt h ec o n t r o lr a n g eo f t h ea n c h o rc a b l e,a n dt h ea n c h o rc a b l ef a i l u r ed i d n to c c u r,a n dt h es u p p o r te f f e c tw a sg o o d;m e t h o d sf u l l yc o m b i n e dw i t ht h es u r r o u n d i n gr o c kc o n d i t i o n,d e e pi n s i t us t r e s sc o n d i t i o na n dc h a m b e rf a i l u r ef o r m,w a ss u i t a b l ef o r t h es u p p o r td e s i g no fd e e p l a r g es e c t i o nc h a m b e r i nm e t a lm i n eK e yw o r d s:T BM m a i ne n g i n ea s s e m b l yc h a m b e r;d e e pl a r g es e c t i o nc h a m b e rs u p p o r t;Q s y s t e m m e t h o d;p a r a b o l i ca r c hm e t h o d;n u m e r i c a l s i m u l a t i o nm e t h o d;s u p p o r tm e t h o da n dp a r a m e t e r s收稿日期:作者简介:王照亚(),男,高级工程师,硕士,主要研究方向为地下矿山采矿工程,E m a i l:w a n g z h a o y a s d g o l d c o m.全断面隧道掘进机(T BM)由于其机械化、智能化程度高、施工安全以及掘进效率高等优势,目前已在隧道、水力水电、大型矿山建设及地下空间等工程领域广 泛 应 用 .在 金 属 矿 山 开 拓 工 程 中,当T BM在井下始发时,无法采用常用的地面组装调试、始发模式,必须在井下修建始发硐室,用于开展T BM掘进机的组装、调试等准备工作.井下始发,T BM组装硐室断面尺寸和埋深大,导致始发硐室开挖后的围岩稳定性不足,支护问题突出.以往第期王照亚:金属矿山超千米深T BM主机组装硐室破坏形式分析与支护设计研究T BM始发硐室的支护设计方案,多为参考其他工程硐室或常规巷道的支护经验 ,难以满足金属矿山深部T BM井下始发工程的支护设计需求.针对金属矿山深部T BM井下始发工程的支护设计,既要满足T BM组装、调试等始发准备工作需要的尺寸和稳定性需求,又要在安全施工的前提下,提高施工效率,减少施工成本 .针对井下大断面硐室支护这一问题,目前主要的方法是通过对硐室围岩进行稳定性分析,结合现场施工情况进行研究,提出多种支护方案,采用数值软件研究硐室围岩塑性区、位移和应力的分布规律,从而拟定最优始发硐室支护方案及参数 ,或是通过复杂理论分析计算的方式,揭示硐室围岩变形破坏机理与特征,然后给出支护方案 .上述方法相对来说较为繁琐,且与现场结合程度不高.本文以超千米深T BM主机组装硐室为研究目标,开展现场工程地质调查,拟合分析硐室破坏形式及破坏范围,并通过岩体力学试验、理论分析,计算硐室围岩Q值,综合考虑深部地应力对硐室稳定性的影响,提出始发硐室支护方案,基于Q系统与抛物线拱法确定支护参数,方法充分结合现场围岩情况、深部地应力条件与硐室破坏形式,最后通过数值模拟方法对支护方法及参数进行验证,保障对金属矿深部大断面硐室支护设计的适用性.工程概况某金属矿山为解决矿山深部开拓工程施工进度缓慢滞后、作业采掘条件复杂、作业环境恶劣、钻爆法施工无法满足生产需要等问题,引进T BM采掘技术进行斜坡道掘进.矿山T B M设备选型为双互盾式,直径 m,采用井下始发方式,始发区域为矿区 m中段.始发硐室群埋深 m,设计有始发硐室、主机组装硐室、后配套组装硐室等,布置图见图,其中,主机组装硐室为拱形,设计断面尺寸为宽高 m m,长度为 m,属于大断面硐室,主机组装硐室断面图见图,硐室采用分层分断面法施工.图T BM始发硐室群平面布置图F i g T BMl a u n c h i n gg r o u po f c h a m b e r s l a y o u tp l a n图T BM主机组装硐室断面图(单位:mm)F i g T BM m a i ne n g i n ea s s e m b l yc h a m b e rc r o s s s e c t i o nd i a g r a m(U n i t:mm)地质力学概况 围岩物理力学性质T BM主机硐室顶底板围岩岩性为绢英岩化花岗岩、绢英岩化花岗质碎裂岩等.近主断面蚀变带内局部岩石较破碎,蚀变较强烈,裂隙较发育,岩芯较破碎,稳固性相对较差.在主机组装硐室进深m位置取围岩试样,进行点荷载试验,取样位置见图中位置A,点荷载试验见图,试验结果见表.其余工程地质资料,选用矿区 m水平相关岩体力学参数作为补充,目标区域围岩与T BM主机组装硐室区域围岩特性较为一致,岩体力学参数见表.有色金属(矿山部分)第 卷表点荷载试验结果T a b l eP o i n t l o a dt e s t r e s u l t s编号岩性长L/mm宽W/mm高h/mm破坏荷载P/N单轴抗压强度/MP a围岩 围岩 围岩 围岩 围岩 围岩 围岩 围岩 围岩 围岩 图点荷载试验取样位置F i g S a m p l i n gp o s i t i o no fp o i n t l o a dt e s t图点荷载试验结果F i g P o i n t l o a dt e s t r e s u l t s第期王照亚:金属矿山超千米深T BM主机组装硐室破坏形式分析与支护设计研究表岩石力学参数汇总T a b l eS u mm a r yo f r o c km e c h a n i c sp a r a m e t e r s密度/(k gm)单轴抗压强度/MP a抗拉强度/MP a饱水单轴抗拉强度/MP a内摩擦角/()黏聚力/MP a弹性模量/G P a泊松比 深部地应力概况分析矿区地应力场分布规律,对矿区期应力解除法地应力测试数据基于最小二乘法进行线性拟合,获得地应力回归方程:h,m a x H()h,m i n H()v H()式中:h,m a x最大水平主应力,MP a;、h,m i n最小水平主应力,MP a;、v垂直主应力,MP a;H深度,m.通过地应力拟合公式计算得出矿区 m水平 最 大 主 应 力 为 MP a,最 小 主 应 力 为 MP a,最大主应力方向为N E,与大断面始发轴线呈 交叉,见图.图地应力方向F i g D i r e c t i o no f i n s i t us t r e s s 硐室围岩破坏形式在与T BM后配套组装硐室连接处进行工程地质调查,调查位置见图位置B,测得有一组节理裂隙,节理裂隙倾角 ,倾向 ,高度 m,条数 条,节理密度条/m.工程地质调查结果表明,T BM主机组装硐室顶部出现楔形破坏,破坏区距离左侧边帮/位置,楔形体面倾角为 ,倾向 ,呈大角度交叉.在硐室左侧为片状破坏形式,右侧为节理碎块状破坏,见图.从踏勘现场破坏形式可以看出,该硐室主要破坏形式为楔形体冒顶破坏.楔形破坏按 对顶板区域进行拟合,推断得出潜在破坏区域在硐室拱顶 m范围内,见图.图工程地质调查F i g E n g i n e e r i n gg e o l o g i c a l i n v e s t i g a t i o n s有色金属(矿山部分)第 卷图楔形体破坏范围(单位:mm)F i g W e d g ed a m a g e r a n g e(U n i t:mm)T BM主机组装硐室岩体质量分级根据对T BM主机组装硐室地质调查及分析,可得,区域岩体RMR值为 ,岩体质量为级,岩体质量分级见表.表T BM主机组装硐室区域RMR岩体分级T a b l eRMRr o c km a s s c l a s s i f i c a t i o no fT BM m a i ne n g i n ea s s e m b l yc h a m b e ra r e a参数围岩单轴抗压强度单轴抗压强度/MP a 评分R Q D岩芯质量/评分 节理间距节理间距/m 评分节理性状表面粗糙微粗糙,间隙mm,节理壁岩石坚硬软评分 地下水状态干燥评分节理方向的指标修正状态一般评分RMR 级别 T BM组装硐室支护理论分析 Q系统法概述Q系统分 类 法 是 目 前 应 用 最 广 的 岩 体 质 量分类方法,是由挪威岩土工程研究所的巴顿等提出的用 于 实 现 巷 道 岩 石 质 量 指 标 分 类 的 方 法.该方法将地下矿石、围岩的分级、分类与支护联系到一起,并定义一个参数,称之为开挖体的“当量尺寸”De,此参数是将开挖体的跨度、直径或侧帮高度 除 以 所 谓 的 开 挖 体“支 护 比”E S R而 得到,即:De开挖体的跨度、直径或高度开挖体的支护比(E S R)()开挖体支护比与开挖体的用途和它所允许的不稳定程度两者有关.B A R T ON对E S R值的建议见表,由表可见,E S R值与设计中所用的安全系数大体相仿.表不同开挖体类型的E S R值建议表T a b l eR e c o mm e n d e dE S Rv a l u e s f o rd i f f e r e n te x c a v a t i o nt y p e s开挖类型E S RA矿山临时巷道等B竖井:()圆形截面()矩形/方截面根据用途,可能低于给定值 C矿山永久巷道、水力发电硐室(不包括高压水洞)、供水隧道、引水隧道、大断面的掌子面或井筒 D小型公路及铁路隧道、调压室、进出隧道、污水隧道等 E发电站、储藏室、水处理厂、主要道路和铁路隧道、民防硐室、入口、路口等 F地下核电站、地铁站、体育场等公共地下设施、地下工厂等 G使用寿命长约 年或无法进行维护的非常重要的硐室和地下洞口 硐室支护理论分析针对T BM主机组装硐室卸荷后的破坏形式,设计采用分次支护,第一次支护采用锚杆网片喷砼,第二次支护采用锚索喷砼.采用Q系统法确定锚杆支护参数,利用Q(R MR )公式换算Q值,如表所示,Q系统支护参数见表.查询Q系统支护图表得出,T BM主机组装硐室第一次支护参数,喷砼为c m,锚杆长度为 m,见图.表RMR与Q值换算表T a b l eC o n v e r s i o nt a b l eo fRMRa n dQv a l u e sRMRQ值Q平均值 第期王照亚:金属矿山超千米深T BM主机组装硐室破坏形式分析与支护设计研究表Q系统支护参数T a b l eQs y s t e ms u p p o r tp a r a m e t e r s岩组E S R跨度/mDeQ值硐室 边帮 图基于Q系统的支护设计图F i g S u p p o r td e s i g nb a s e do nQs y s t e m采用抛物线拱法确定锚索支护参数,因T BM主机硐室服务年限长,类型为特殊情况,查询抛物线拱法表得出,锚索长度为 m,走向每延米长度需要 根的 mm锚索.锚索长度 m,排距 m,每排根 mm锚索(根 mm等效于根 mm力值),见图.图基于抛物线拱法的锚索长度分析图F i g L e n g t ha n a l y s i sd i a g r a mo f c a b l eb a s e do np a r a b o l i ca r c hm e t h o d有色金属(矿山部分)第 卷 T BM主机组装硐室支护方案结合矿山实际工况,对理论设计参数进行分析,具体设计方案见图,设计参数如下:)T BM主机组装硐室采用直墙、三分之一三心拱断面,支护采用锚杆网片喷砼长锚索的支护方式.)一次支护紧跟掘断面,采用喷锚网支护形式,锚杆采用长 m、直径 mm的树脂锚杆,底角锚杆向下,其余锚杆 垂 直 硐 室 表 面,排 间 距 mm mm.网片采用单层金属网,喷射混凝土的厚度为拱顶 mm,边墙 mm,强度等级为C .硐室开挖后,首先撬净工作面浮石,再进行 mm厚喷射混凝土支护,然后打锚杆、挂网,最后 拱 顶 部 分 补 喷 mm厚、边 墙 部 分 补 喷 mm厚喷射混凝土.)二次支护一般在一次支护后个月进行,具体视实际情况(如地压、围岩稳固性等)而定,采用长锚索矿用钢带支护形式,支护方案图见图.拱顶锚 索 直 径 mm,采用全长注浆锚固方式,长度 m,间排距 m m;帮部锚索直径 mm,采用全长注浆锚固方式,长度 m,间排距 m m;距离硐室底板最近位置布置的根锚索长度为 m,排距为 m;每个断面布置的长锚索均垂直硐室表面布置;锚索托盘采用 mm mm mm,托盘内采用WD 矿用钢带 连 接,锚 索 钻 孔 直 径 mm,浆 液 配 比 ,锚杆与长锚索位置重合时施工长锚索.)考虑硐室服务年限较长,在水平方向上,采用W钢带将锚索连在一起,其中根锚索可以作为一个连接单元;在垂直方向上,采用平钢带将锚索连在一起,其中根锚索可以作为一个连接单元,在水平和竖直方向交错位置,平钢带在下、W钢带在上.图 支护方案图(单位:mm)F i g S u p p o r tp l a n(U n i t:mm)第期王照亚:金属矿山超千米深T BM主机组装硐室破坏形式分析与支护设计研究 T BM主机组装硐室支护效果分析采用有限元数值模拟方法对设计方案进行稳定性分析评价.软件采用P h a s e,该软件是一款适用于地面和地表开挖设计和计算的弹塑性有限元分析软件,可提供全面支护结构类型模拟,如喷射混凝土、混凝土、钢支架系统、桩、多层复合衬砌、土工织物等.螺栓类型支护结构包括端结型锚杆、全长黏结型锚杆、锚索、分裂型锚固组件和灌浆锚杆等.数值模型建立采用数值模拟,以深部T BM主机组装硐室为背景建立数值计算模型,见图,分别进行支护前、支护后两种方案的数值计算.模型尺寸(宽高)为 m m,巷道尺寸(宽高)为 m m,模型采用弹塑性本构模型,屈服准则采用M o h r C o u l o m b模型,模型底部边界进行水平、竖直方向的速度约束,模型两侧边界进行水平方向速度约束.岩体的力学参数见表,支护材料的计算力学参数,见表.图 T BM主机组装硐室模型图F i g N u m e r i c a lm o d e l o fT BM m a i ne n g i n ea s s e m b l yc h a m b e r表岩体物理力学参数T a b l eP h y s i c a l a n dm e c h a n i c a lp a r a m e t e r so f r o c km a s s围岩类型密度/(gc m)抗拉强度/MP a弹性模量/G P a泊松比黏聚力/MP a内摩擦角/()围岩 表支护材料参数T a b l eP a r a m e t e r so f s u p p o r tm a t e r i a l支护类型长度/m弹性模量/G P a设计锚固力/k N泊松比树脂锚杆 锚索 结果分析支护前、支护后的最大主应力分布图见图,支 护 前 的 最 大 主 应 力 集 中 区 距 离 巷 道 顶 板 约 m,距离底板约 m;支护后最大主应力集中图 最大主应力分布图F i g M a x i m u mp r i n c i p a l s t r e s sd i s t r i b u t i o n有色金属(矿山部分)第 卷区距离巷道顶板约 m,距离底板约 m.由于支护,致使应力集中向围岩深部移动,巷道临空面更加稳定.支护后,巷道临空面最大位移约为c m.硐室围岩、支护结构塑性区分布图见图、,顶板的剪切破坏范围 m,拉伸破坏约为 m,帮部的剪切破坏范围 m,拉伸破坏约为m,锚索长度m,均在其控制范围内.支护结构塑性分布图可知,锚杆均发 生拉伸破坏,锚索未能发 生破坏.图 硐室围岩塑性区分布F i g P l a s t i cz o n ed i s t r i b u t i o no f s u r r o u n d i n gr o c ko f c h a m b e r图 支护结构塑性区分布F i g P l a s t i cz o n ed i s t r i b u t i o no f s u p p o r t s t r u c t u r e通过以上分析可知,设计方案中的支护参数能够有效应对深部大断面的破坏,保证硐室安全.结论金属矿山深部T BM主机组装硐室支护设计中,充分考虑硐室围岩物理力学性质及深部地应力情况,结合硐室破坏形式,基于Q系统与抛物线拱,确定深部大硐室支护方案及参数,最后,采用数值计算对支护效果进行验证,得到以下结论:)分析矿山深部地应力情况,矿区 m水平 最 大 主 应 力 为 MP a,最 小 主 应 力 为 MP a,最大主应力方向为N E,与大断面始发轴线呈 交叉,主应力方向有利于硐室布置.)现场踏勘并拟合硐室破坏区域,T BM主机组装硐室主要破坏形式为楔形体冒顶破坏,潜在破坏区域在硐室拱顶 m范围内.)分析计算得,T BM主机组装硐室区域岩体RMR值为 ,岩体质量为级,计算Q值为 ;基于Q系统与抛物线拱法,提出锚杆网片喷砼注浆长锚索的分次支护方案及其支护参数,其中一次支护为锚杆网片喷砼支护,二次支护为锚索支护.)数值计算表明,支护使应力集中向围岩深部移动,巷道临空面更加稳定.支护后,巷道临空面最大位移约为c m,顶板与两帮剪切破坏与拉伸破坏均在锚索控制范围内,锚索未发生破坏,支护方法与参数合理,支护效果良好.参考文献王梦恕中国盾构和掘进机隧道技术现状、存在的问题及发展思路J隧道建设,():WAN GM e n g s h u T u n n e l i n gb yT BM/s h i e l d i nC h i n a:s t a t e o f a r t,p r o b l e m sa n dp r o p o s a l sJ T u n n e lC o n s t r u c t i o n,():黄丹,杨小聪,陈何 T BM在地下金属矿山应用中的发展现状与趋势J有色金属工程,():HUAN G D a n,YAN G X i a o c o n g,C HE N H e D e v e l o p m e n ts t a t u sa n dt r e n do ft u n n e lb o r i n g m a c h i n ei n u n d e r g r o u n dm e t a lm i n ea p p l i c a t i o nJ N o n f e r r o u s M e t a l sE n g i n e e r i n g,():黄志鸿,唐彬,刘子默,等深井煤矿T BM组装硐室变形破坏机理及控制对策J煤矿安全,():HUAN GZ h i h o n g,T AN G B i n,L I U Z i m o,e ta l D e f o r m a t i o na n df a i l u r e m e c h a n i s m a n dc o n t r o l l i n gt e c h n o l o g yo ft u n n e lb o r i n g m a c h i n e i n s t a l l a t i o n c h a m b e r i n d e e p b u r i e d c o a lm i n e sJ S a f e t y i nC o a lM i n e s,():唐彬,程桦,姚直书,等 T BM施工煤矿深埋硬岩巷道围岩稳定性分析及工程应用J采矿与安全工程学报,():T AN GB i n,C HE N GH u a,YAOZ h i s h u,e t a l S t a b i l i t ya n a l y s i sa n de n g i n e e r i n ga p p l i c a t i o no fT BM d e e pc o a lm i n er o a d w a ya n ds u r r o u n d i n g r o c kJ J o u r n a l o f M i n i n g&S a f e t yE n g i n e e r i n g,():陆天嘉煤矿T BM掘进硬岩巷道围岩稳定性与支护方案研究D合肥:安徽理工大学,L U T i a n j i a R e s e a r c h o n s u r r o u n d i n g r o c k s t a b i l i t y a n d第期王照亚:金属矿山超千米深T BM主机组装硐室破坏形式分析与支护设计研究s u p p o r t i n g o f T BM e x c a v a t e d h a r d r o c k r o a d w a yi n c o a lm i n eD H e f e i:A n h u iU n i v e r s i t yo fS c i e n c e&T e c h n o l o g y,赵科,张剑厚煤层大断面巷道支护技术研究J煤炭科学技术,():Z HA OK e,Z HAN GJ i a n S t u d yo ns u p p o r t t e c h n o l o g yo f l a r g ec r o s ss e c t i o ng a t e w a yi nt h i c ks e a mJ C a o lS c i e n c ea n dT e c h n o l o g y,():程桦,唐彬,唐永志,等深井巷道全断面硬岩掘进机及其快速施工关键技术J煤炭学报,():C HE N G H u a,T AN G B i n,T AN G Y o n g z h i,e ta l F u l lf a c et u n n e lb o r i n g m a c h i n ef o rd e e p b u r i e dr o a d w a y sa n di t sk e yr a p i de x c a v a t i o n t e c h n o l o g i e sJ J o u r n a l o f C h i n a C o a lS o c i e t y,():代迈,唐彬,王永,等煤矿节理地层T BM掘进巷道围岩损伤规律分析J煤矿安全,():D A I M a i,T AN G B i n,WANG Y o n g,e t a l A n a l y s i s o fs u r r o u n d i n gr o c kd a m a g el a wo fT BMt u n n e l i n gr o a d w a yi nc o a lm i n e j o i n t e ds t r a t aJ S a f e t y i nC o a lM i n e s,():袁亮深井巷道围岩控制理论及淮南矿区工程实践M北京:煤炭工业出版社,YUANL i a n g C o n t r o lo fS u r r o u n d i n gs t r a l ai nd e e pr o a d w a ya n dp r a c t i c e i nH u a i n a na r e aM B e i j i n g:C h i n aC o a l I n d u s t r yP u b l i s h i n gH o u s e,王贺,刘军,肖治民,等大断面硐室围岩塑性区变形及稳定性控制J煤矿安全,():WAN G H e,L I UJ u n,X I A OZ h i m i n,e ta l P l a s t i cd e f o r m a t i o na n d s t a b i l i t y c o n t r o l o fl a r g e s e c t i o n c a v e r n s u r r o u n d i n gr o c kJ S a f e t y i nC o a lM i n e s,():冯月新,尹乾,许国安大断面软岩硐室稳定性控制技术J煤炭科学技术,():F E N G Y u e x i n,Y I N O i a n,XU G u o a nS t a b i l i t y c o n t r o lt e c h n o l o g yo fs o f tr o c kc h a m b e rw i t hl a r g ec r o s ss e c t i o nJC o a lS c i e n c ea n dT e c h n o l o g y,():谢永存,邹虎大断面复合顶板硐室围岩稳定性规律及支护对策J煤矿安全,():X I EY o n g c u n,Z OU H u S u p p o r tm e a s u r e sa n ds t a b i l i t y l a wo fl a r g ec r o s ss e c t i o nc h a m b e rw i t hc o m p o u n dr o o fJ S a f e t yi nC o a lM i n e s,():张鹏鹏,王桂生,蒋绍永大断面软弱围岩卸载硐室支护技术研究J煤炭技术,():Z HAN G P e n g p e n g,WAN G G u i s h e n g,J I AN G S h a o y o n g S t u d yo ns u p p o r t t e c h n o l o g yi nu n l o a d i n gc h a m b e rw i t hl a r g es e c t i o na n ds o f ts u r r o u n d i n gr o c kJ C o a lT e c h n o l o g y,():肖同强,李化敏,王桂生,等复杂结构大断面硐室围岩稳定控制研究J采矿与安全工程学报,():X I A OT o n g q i a n g,L IH u a m i n,WAN G G u i s h e n g,e ta l S t u d yo ns u r r o u n d i n gr o c ks t a b i l i t yc o n t r o l i nl a r g es e c t i o nc h a m b e rw i t h c o m p l e x s t r u c t u r eJ J o u r n a lo f M i n i n g&S a f e t yE n g i n e e r i n 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