高层建筑附属裙房地基基础不均匀沉降加固方法研究.pdf

Jun.20232023年6 月Structural EngineersVol.39,No.3第3 9 卷第3 期师程构结高层建筑附属裙房地基基础不均匀沉降加固方法研究陈昌清1 3张偌涵？刘玉康1.3张瑞云1.3，*（1.石家庄铁道大学土木工程学院，石家庄0 5 0 0 4 3；2.河北睿临建筑科技有限公司，石家庄0 5 0 0 3 1；3.石家庄铁道大学道路与铁道工程安全保障省部共建教育部重点实验室，石家庄0 5 0 0 4 3）摘要要某高层建筑附属裙房地基基础与主体结构之间发生了相对沉降，上部结构出现开裂。为了消除地基基础下沉，结合高层附属裙房结构特点，分析了高层建筑附属裙房产生不均匀沉降的原因，提出了“室外人工挖孔灌注+基础下方土体注浆”的综合地基基础加固止沉况的方法，给出了详细的加固方案和加固计算思路。对加固后地基基础进行沉降观测，对加固效果进行了分析。结果表明，“室外人工挖孔灌注桩+基础下方土体注浆”的综合加固方案是可行的。提出的地基加固方案对类似工程具有参考价值。关键词桩基础，地基基础加固，植筋，注浆，不均匀沉降Study of Strengthening Method for Uneven Settlement of Foundationfor Podium Attached to High-Rise BuildingCHEN Changqing1.3ZHANG Ruohan?LIU Yukang.l3ZHANG Ruiyun.3.*(1.College of Civil Engineering,Shijiazhuang Tiedao University,Shijiazhuang 050043,China;2.Hebei Rui LinConstruction Technology Co.,LTD.,Shijiazhuang 050031,China;3.Key Laboratory of Roads and Railway EngineeringSafety Control,Shijiazhuang Tiedao University,Ministry of Education,Shijiazhuang 050043,China)Abstract Relative settlement occurred between the foundation of a podium attached to high-rise building andthe main structure,leading to cracking of the superstructure.In order to eliminate foundation settlement,thecauses of uneven settlement by combining with the structural characteristics of the podium attached to high-rise building were analyzed,and a comprehensive foundation reinforcement method of cast-in-place pile byartificial digging hole on outdoors+soil grouting under foundation was proposed.In addition,the method andreinforcement calculation thinking were given in detail.Then,settlement observation of the reinforcedfoundation was performed,and the reinforcement effect was analyzed.The results show that it is feasible toadopt the method of cast-in-place pile by artificial digging hole on outdoors+soil grouting under foundation.The foundation reinforcement method can provide a reference for similar engineering cases.Keywordss pile foundation,foundation reinforcement,planting reinforced bar,grouting,uneven settlement收稿日期：2 0 2 2-0 4-1 5作者简介：陈昌清（1 997-），男，硕士研究生，主要研究方向为工程结构评估与加固。E-mail：c h e n c q 0 8 2 2 1 6 3.c o m。联系作者：张瑞云（1 96 5-），男，博士，教授，主要研究方向为工程结构评估与加固、现代结构设计理论等研究。E-mail：181结构工程师第3 9 卷第3 期结构加固与改建0引言由于建筑工程的复杂性，结构设计、施工等各种原因引起的失误，造成建筑物基础发生沉降，导致上部结构被破坏，影响其使用功能。所以，有必要对出现沉降的地基基础进行加固，需要研究合理有效的加固方法。目前，国内在解决建筑物沉降和地基基础加固方面积累了大量的经验，以较小的造价解决工程中所存在的建筑物沉降，避免了经济损失。已有对于既有建筑不均匀沉降的研究表明：采用新加桩基对结构沉降起到了明显的加固作用 1-3 。朱彦鹏等 4 以某高层建筑不均匀沉降为例,采用了“增补筱板+外部筱板外扩+锚杆静压桩”的地基基础加固方法,利用锚杆静压桩布置位置、数量及施工时间差异对基础承载力进行调整，以达到地基基础加固止沉的目的。范明明等 5 以岩溶地区的高层建筑结构为例，提出了“锚杆静压桩+地层注浆加固+稳压基础脱换”的综合加固方法。然而，由于工程的复杂性和地质条件的多样性，以及既有结构使用中的一些具体情况，在不均匀沉降加固中，仍然存在许多需要研究的问题。锚杆静压桩或锚杆静压桩加注浆的形式在施工过程中振动和噪音较小，对周围环境影响小，桩人土后形成桩-土共同作用，提高地基的承载能力，对于结构沉降起到遏制作用 6 。但对于高层建筑附属裙房独立基础而言，采用锚杆静压桩的加固方式将会存在一定的困难，即目前商店正常营业，若施工时影响到商户运营，商户的货品要搬离，还要停止营业，将产生很大损失，需要建设方给予其大量经济补偿，这是建设方难以接受的。所以选择锚杆静压桩加固方案并不现实。因此，需要提出一种容易施工、工期快、安全可靠、造价低、不影响商店正常营业的加固方法。基于已有成果，本文提出一种“室外人工挖孔灌注桩+基础下方土体注浆”的综合加固方法，并成功实施。对加固后的桩基沉降进行了沉降观测，数据显示该方案加固效果是可靠的。1工程概况本工程主体为高层建筑，地下1 层、地上1 2层,基础形式为筱板基础,基础埋深7.4 3 m，筱板基础厚度1.0 m，结构形式为钢筋混凝土剪力墙结构。附属裙房地上1 层，高度为3.2 7 m，结构形式为钢筋混凝土框架结构，基础形式为独立基础,基础埋深为1.5 m,独立基础坐落于基坑回填土之上，基坑回填土厚度为6.0 m。设计要求用2：8 灰土回填至设计标高，压实系数不小于0.96，承载力特征值不小于1 2 0 kPa。裙房独立基础与主体筏板基础分开，但附属裙房框架梁与主体结构相连。同时，高层建筑住宅的阳台与附属裙房顶板为同一标高位置。高层建筑及附属裙房平面图如图1 所示，裙房与主体结构剖面示意图如图2 所示高层建筑(剪力墙结构)7.4303940DB1.5003.270附属裙房（框架结构）33003.6003.0003.00033003.70032注：实线部分为高层建筑，标高为-7.4 3 0 3 9.2 4 0 m；虚线部分为附属裙房，标高为-1.5 0 0 3.2 7 0 m图1 高层建筑及属裙房平面（单位：mm）Fig.1Floor plan of high-rise building and attached podium(Unit:mm)182StrengtheninandRetrolStructuresStructural EngineersVol.39,No.313.270高层建筑附属裙房框架结构二层地面框架梁一层地面0.000-1.500地圈梁独立基础地下室外墙基坑示意图筱板基础-6.4301-7.4301500115003000C图2裙房、主体结构剖面示意图（单位：mm）Fig.2 Profile diagram of high-rise building and attachedpodium(Unit:mm)2不均匀沉降分析2.1裂缝形式通过对裙房的梁柱及地面、主体结构阳台的现场调查，裙房框架梁与主体结构相连接的节点处出现严重的斜裂缝。斜裂缝位置如图3 所示。主体结构2 层的阳台有比较明显的沉降，同时地面面砖有清晰可见的裂缝，导致商铺及阳台存在诸多使用不便，引起住户的不满三层地面斜裂缝位置3.270框架柱主体结构图3斜裂缝位置示意图Fig.3Diagram of diagonal cracks2.2不均匀沉降原因分析通过对附属裙房与主体结构形式、裂缝、室内外调查、外部周围环境及设计图纸综合分析，造成附属裙房不均匀沉降的原因主要有以下两个方面：（1）主体结构与附属裙房分两次进行施工，在主体结构施工结束后并经过一段时间，其沉降趋于稳定后，再在回填土上进行附属裙房施工。但裙房基础与主体基础形式不同，且两者独立。裙房基础位于基坑回填土上，基坑回填时，土的压实度未达到规范要求，导致附属裙房与主体结构的沉降不一致，从而造成附属裙房上部结构的开裂。（2）在开挖基础后发现下方土体湿度较大，原因是排水系统设置不合理，导致排水管道发生泄漏，基础下方土体有进水现象，使得下方土体松软，从而导致裙房基础不均匀，沉降速度加快。3基础加固方案研究3.1加固方案现场勘查和检测表明，地基基础沉降量较大，结构已严重开裂。根据裙房不均匀沉降原因分析，发现基坑回填土压实度不足及进水现象是造成裙房产生沉降的主要原因，因此需对基础下方回填土进行加固。但目前存在的问题是周围商户搬离存在较大困难，同时商户搬离也会造成附近居民生活不便利，经过反复思考，提出以下三种加固方法供比较选择3.1.1注浆加固注浆加固在砂土、人工填土、粉质黏土、粉土等地基基础加固中比较常见，通过对压实度不足的土体进行注浆加固，从而达到提高地基承载力的目的,以减少结构的不均匀沉降 7 。在前期的设计图纸分析中发现，基础下方处于基坑回填土上，预想采用注浆加固方法。但实地勘察后发现在本次加固前，地基已进行过两次注浆加固，从加固效果来看并未达到地基基础加固的目的。主要是由于注浆加固时，只是在基础周边打孔设置注浆管进行注浆加固，而浆液没有明确的流动方向，未注到基础下方土体，而是流动到其他土体相对松软处，基础下方地基土并未得到有效加固。3.1.2锚杆静压桩锚杆静压桩施工属于挤密桩工艺，适用于土质比较软的建筑物地基，通过预加压的方式使得桩基具有足够的承载能力，从而达到抵抗上部荷183结构加固与改建结构工程师第3 9 卷第3 期载的目的,加固效果比较明显，但在施工过程中垂直度较难控制。同时，在本工程中采用锚杆静压桩存在一定的局限性：采用锚杆静压桩施工工艺必须让商户闭门并挪走部分货品，才有更大的空间施工，但就目前而言，商户搬离对于甲方会造成较大的经济损失，也对周围住户在生活上造成诸多不便。3.1.3室外人工挖孔灌注桩+基础下方注浆室外人工挖孔灌注桩+基础下方土体注浆的综合基础加固止沉的方法具有四方面的优点。一是在本次加固前，已采用过静压注浆加固法，但就从加固效果来看,并未达到地基基础加固的目的。汲取之前的加固经验，静压注浆加固法采用的是对地基基础下方土体进行针对性的注浆加固，使得注浆具有明确的方向，提高地基基础承载力。二是为了维护商户的正常运营，考虑在独立基础侧面做人工挖孔灌注桩，将桩基础坐落在稳定的持力层上，使得桩土共同作用，分担上部荷载，从而达到地基基础加固的目的，同时方便施工，减少了大型机械的使用，保证了灌注桩的质量。避免了桩底预留杂土造成后期结构沉降。三是由于灌注桩位于基础侧面，为了使桩基承担全部上部荷载,独立基础与桩基通过牛腿进行连接。四是在方案设计时,考虑到牛腿与柱基连接较为单一，导致承载能力不足，为了使基础与桩基更好地连接，桩基与基础侧面设置桩承台，并采取一些措施使连接处更加牢固。经过分析几种方法的优缺点，同时依据工程的实际情况，将采用“室外人工挖孔灌注桩+基础下方注浆”方法对高层建筑附属裙房地基基础实施加固。具体的加固方案介绍如下（图4、图5）：（1）在柱基侧面采用桩长为9.5 m的人工挖孔灌注桩，桩底部坐落于原状土上，同时桩基采用植筋的方式与独立基础进行有效的连接。(2）在基础侧面开挖桩孔过程中，在柱下独立基础正下方水平开挖注浆孔，水平深度1.2 m，垂直间距1.5 m，共埋设四道注浆管。待桩基浇筑完成后进行压力注浆加固，使得注浆具有明确的方向性，达到有效加固基础下方土体的目的。桩基与独立基础连接方法介绍如下：（1）桩承台与基础侧面连接时，在柱基侧面植人U形钢筋，同时U形钢筋从桩承台腰筋两侧原柱下独立基础100400100框架柱00t桩牛腿00L室外人工挖孔灌注桩桩承台室外人工挖孔灌注桩0061800图4 基础加固平面示意图（单位：mm）Fig.4Floor plan schematic of foundation reinforcement(Unit:mm)-0.500独立基础-0.900牛腿部位-1.100室外人工挖孔灌注桩桩承台室外人工挖孔0009=t00s灌注桩注浆管1200桩底-10.000图5牛腿与柱基顶面连接及注浆加固示意图（单位：mm）Fig.5Schematic of connection between corbel and surfaceof foundation and grouting reinforcement(Unit:mm)穿过，植筋间距为1 5 0 mm，植筋深度1 0 0 mm，使得桩承台与基础侧面的新旧混凝土有效粘结，共同受力、共同变形。（2)桩牛腿与柱基的新旧混凝土界面凿毛，但考虑到牛腿宽度仅有6 0 0 mm，新旧混凝土的粘结能力不足，不能承担更大的荷载。基于上述考虑，在本工程中牛腿与基础顶面采用倒U形钢筋植筋方式进行连接。（3）桩牛腿与框架连接时，采用在柱两侧面植人U形筋，同时，牛腿受力钢筋从U形钢筋里面穿过，从而形成了销键连接方式，保证了良好传力。3.2加固计算为了验证加固方案的安全性与可行性，在进184Strengthening and Retrofitting of StructuresStructural EngineersVol.39,No.3行加固计算时，首先需考虑荷载传递途径：上部荷载框架梁框架柱基础牛腿桩基及桩承台持力层，然后对基础荷载及各加固构件承载力（桩基承载力、柱基与新加桩的连接部位)进行计算。同时，由于桩基位于基础侧面，故桩基顶部荷载是偏心荷载，故在进行桩基配筋计算时需考虑桩基受力特点，避免对桩身上部造成破坏。3.2.1柱下独立基础荷载计算柱下独立基础承受来自上部结构的恒荷载、活荷载，其中上部结构恒荷载包括柱自重、梁自重、屋盖部分自重（屋面板、构造层包含屋面保温层、防水层）墙体自重。裙房非承重墙未单独做基础，而是砌筑于地圈梁上，地圈梁锚固框架柱上，非承重墙采用加气混凝土砌块。经计算得知，基础承受恒荷载为2 7 2.6 kN，活荷载为4 9.3 kN，故轴力为4 2 8 kN,弯矩为5 5 6 kNm。3.2.2桩基承载力及配筋计算依据建筑桩基技术规范（JGJ942008）8 中5.3.5-1 及5.3.5-2 可知，各土层极限侧阻力标准值：填土为2 0 kPa；粉质黏土为5 3 kPa；细砂为55kPa细砂极限端阻力标准值为1 5 0 0 kPa。单桩竖向极限承载力特征值R=Q/2=764kN。故外部荷载的比值为5 6.0 2%，由此说明桩基承载力是安全可靠的。进行桩基配筋计算考虑到独立基础下方土体将进行注浆处理，提高了地基承载力，假设柱独立基础承担1/3 荷载而桩基础承担2/3 荷载，故轴力为3 1 2 kN，偏心弯矩为4 0 5 kNm。依据文献 9-10对桩基础进行配筋计算得知，选用1 2 根直径20mm的钢筋满足要求。3.2.3柱基与新加桩连接计算原柱下独立基础所承受荷载向桩基础传递形式主要分为三部分：桩承台与柱基侧面植筋连接部分；牛腿与柱基倒U形连接部分；柱侧面销键联接部分。其他连接部分作为承载力安全储备。（1）桩承台与柱基侧面植筋连接部位所承担的承载力。文献 1 1 对采用植筋连接的新旧混凝土的抗剪性能进行试验研究，提出了如下承载力公式：V.=0.666 3f.bh+1.026 9f,A(1)式中：V为新旧混凝土界面抗剪强度；f为混凝土抗拉强度值；b为新旧混凝土界面宽度；h为新旧混凝土界面高度；f,为钢筋抗拉强度设计值；A.为植筋面积。本文中，混凝土采用C30,f=1.43MPa,基础宽度1 8 0 0 mm，边缘高度4 0 0 mm。钅钢筋采用HPB300,f=270MPa,直径为8 mm，共1 2 根U形钢筋，A.=1207.2mm,锚固深度1 5 0 mm。（2）牛腿与柱基采用倒U形（图4)连接部分所承担的承载力。依据规范 1 2 1 5.2.2 条计算。其中：U形钢筋采用HPB300，直径为1 2 mm，共3 根倒U形钢筋，锚固深度3 5 0 mm。（3）柱两侧混凝土与桩的连接所传递的承载力，如图4 所示。其中：销键联接部位混凝土采用C30,U形钢筋采用HPB300,直径8 mm,在框架柱两侧分布，共6 根U形钢筋。锚固深度1 5 0 mm，销键联接部位高度为4 0 0 mm，宽度为4 0 0 mm。销键联接部位剪力依据公式（1)计算。经计算得知，柱基侧面连接部位剪力为946kN，牛腿与柱基连接部位剪力为1 4 2 kN，销键连接部位剪力为4 7 2 kN，故柱基与新加桩连接承载力为1 5 6 0 kN。外部荷载与柱基与新加桩连接承载力的比值为2 7.4%，说明此加固方案的连接承载力是安全可靠的。4加固施工附属裙房结构加固施工步骤如下：（1）灌注桩人工挖孔：在基础侧面开挖桩孔，采用人工挖孔开挖到持力层，然后采用洛阳铲在基础底部桩孔壁垂直开挖注浆孔，孔径1 0 0 mm，将PVC管作为注浆管置人，如图6 所示38U钢筋，水平植入框架柱内，植筋深度8 0 mm-0.500-0.900牛腿部位-1.100销键连接部位12#20桩承台8150灌注桩牛腿与柱基连接（倒U形钢筋连接）桩注浆管-10.000水平距离1.2 m，垂直距离1.5 m，共4 根图6 人工挖孔灌注桩配筋示意图Fig.6Schematic of reinforcing steel bar of cast-in-placepile by artificial digging hole on outdoors185结构工程师第3 9 卷第3 期结构加固与改建（2）桩承台：验桩孔无误后，置人桩钢筋笼进行浇筑，但浇筑混凝土时须注意注浆管不得脱落并预留出悬臂牛腿搭接长度。在置人桩承台钢筋之前，对基础侧表面进行凿毛，如图7 所示。3258150独立基础$81505#2000t2d1222510005#20600图7 桩承台与基础连接示意图Fig.7Schematic of connection between pile-capandfoundation（3）牛腿：桩基与牛腿处钢筋采用绑扎连接，搭接长度为3 5 d。同时，悬臂牛腿与基础顶面连接时，牛腿与基础连接时采用凿毛，并植入3 根倒U形钢筋，植筋深度3 5 0 mm，使得两处新旧混凝土连接更加牢固；牛腿与柱连接时，使用结构胶将牛腿上下两排内侧钢筋全部植人柱内，牛腿边缘钢筋位于柱两侧，柱两侧分别植入3 根U形钢筋（销键联接部位），并将U形钢筋与牛腿边缘钢筋绑扎，如图6、图8 所示，然后进行浇筑。4#20中间2 2 0 植筋锚入柱内1 0 0 mm两侧2 2 0 在柱的两侧00900t$81502虫1 28150420600中间2 2 0 植筋锚入柱内1 0 0 mm两侧2 2 0 在柱的两侧图8 牛腿与柱连接示意图Fig.8Schematic of connection between corbel and column（4）基础下方注浆：灌注桩部分加固完毕后，对基础下方松散填土进行注浆，注浆水泥采用P.S32.5级硅酸盐水泥，水灰比为0.7，注浆压力0.5MPa。在注浆设备下，使得浆液完全向基础下方松散土层扩散，使其慢慢失去流动能力，形成水泥土混合物，待水泥土混合物具有一定强度后，与桩基础同时发挥作用，达到地基基础加固的目的。施工完成后，在四根框架柱上分别布置沉降观测标,对加固后的基础进行为期一年的沉降观测，是否会达到预期效果。5加固效果对加固后的基础进行了为期一年的沉降观测，裙房现场实测沉降值如图9所示。由沉降观测结果可知，附属裙房加固效果良好，达到了预期的加固目的。时间0D1-1-D2D3D4一2-4图9累计沉降量-时间曲线Fig.9Cumulative settlement versus time curve由图9可知，2 0 2 0 年8 月地基基础沉降出现了一定的沉降波动，主要是由于在施工完成后，静压注浆对基础下方土体产生一定的扰动，从而造成裙房基础沉降出现一定的波动。但此后沉降值一直趋于稳定状态，起到了良好的加固效果，且使得裙房基础沉降速率满足规范要求 1 3 6结论本文针对常见的高层住宅建筑附属裙房，分析了其发生沉降的原因，提出了止沉的方案和措施，得出以下结论：（1）由于裙房建筑位于主体结构的基坑填土范围内，施工时要特别注意回填土的施工质量。当裙房进深较小时，也可以将裙房建筑的基础与主体结构基础设为一体，从主体结构上挑出，避免出现不均匀沉降。（2）由于注浆加固地基的方法中浆体流动方向不明确，加固效果不确定。本文采用了“室外人工挖孔灌注桩+基础下方土体注浆”的综合加固方法，既避免了加固施工对商铺营业的影响，又使地基土得到了有效加固，达到了较好的经济价值和社会效果。（3）后期的沉降观测结果表明，本文所采用的加固方法较好地达到了预期目的。186Strengthening and Retrofitting of StructuresStructural EngineersVol.39,No.3参考文献1 岑政平，楼东浩，叶军，等,某桩基工程加固设计实例及动态监测分析 J.结构工程师，2 0 1 4,3 0（4）：131-136.Cen Zhengping,Lou Donghao,Ye Jun,et al.Reinforcement design of a pile foundation project andits dynamic monitoringJ.Structural Engineers,2014,30(4):131-136.(in Chinese)【2 耿庆和，张波，董磊磊，等.某住宅楼桩基加固设计及研究 J.结构工程师,2 0 1 5,3 1（6)：1 8 5-1 8 9.Geng Qinghe,Zhang Bo,Dong Leilei,et al.Design andresearch on the reinforcement of pile foundations of aresidential buildingJ.Structural Engineers,2015,31(6):185-189.(in Chinese)3 王振峰，马克生.地震荷载下刚性桩复合地基变刚度调平前后的性状分析 J.工程抗震与加固改造，2015,37(2):64-69,74.Wang Zhenfeng,Ma Kesheng.Character analysis ofbalance and imbalance of varying rigidity of rigid pilecomposite foundation under seismic load J.Earthquake Resistant Engineering and Retrofittin,2015,37(2):64-69,74.(in Chinese)4 朱彦鹏，王海明，杨奎斌，等.桩基础高层建筑纠倾加固方法及工程实践 J.建筑科学与工程学报，2018,35(3):87-94.Zhu Yanpeng,Wang Haiming,Yang Kuibin,et al.Rectifyingandstrengtheninggmethodforpilefoundation of high-rise building and engineeringpractice J.Journal of Architecture andCivilEngineering,2018,35(3):87-94.(in Chinese)【5 范明明，裴向军，王文臣，等.岩溶地区某高层建筑物不均匀沉降地基基础加固案例分析 J.土木工程与管理学报,2 0 2 1,3 8(1):1 6 3-1 6 8,1 8 2.Fan Mingming,Pei Xiangjun,Wang Wenchen,et al.Case study on foundation reinforcement of a high-risebuilding with uneven settlement in karst area J.Journal of Civil Engineering and Management,2021,38(1):163-168,182.(in Chinese)【6】徐醒华，付兆明，伍锦湛.锚杆静压桩在建筑物基础加固中的应用 J.建筑结构，2 0 0 4,3 4（1 2）：2 2-2 3.Xu Xinghua,Fu Zhaoming,Wu Jinzhan.Application onstatic bolt-pile reinforcement for foundation of buildingJ.Building Structure,2004,34（1 2）:2 2-2 3.（i nChinese)7 刘挺，尹文哲，卜永红.坑式静压桩用于建筑物不均匀沉降的加固研究 J.建筑结构，2 0 2 1,5 1（2 2）：131-134,140.Liu Ting,Yin Wenzhe,Bu Yonghong.Research onReinforcement of building uneven Settlement with Pitstatic pressure pile J.Building Structure,2021,51(22):131-134,140.(in Chinese)8 中华人民共和国住房和城乡建设部.建筑桩基技术规范：JGJ94一2 0 0 8 S.北京：中国建筑工业出版社,2 0 0 8.Ministry of Housing and Urban-Rural Construction ofthe Peoples Republic of China.Technical code forbuilding pile foundations:JCJ942008 S.Beijing:China Architecture&Building Press,2008.（i nChinese)9常生福.圆形截面钢筋混凝土受弯构件正截面承载力的简化计算 J.中国港湾建设，2 0 1 0(2)：1 5-1 7.Chang Shengfu.Simplified calculation for bearingcapacity of R.C.flexural members with round sectionJ.China Harbour Engineering,2010(2):15-17.(inChinese)10中华人民共和国住房和城乡建设部.混凝土结构设计规范：GB500102010S.北京：中国建筑工业出版社,2 0 1 0.Ministry of Housing and Urban-Rural Construction ofthe Peoples Republic of China.Code for design ofconcrete structures:GB 500102010 S.Beijing:China Architecture&Building Press，2 0 1 0.（i nChinese)11】邢强.新旧混凝土界面的连接方法及受力性能研究D.西安：西安科技大学，2 0 1 2.Xing Qiang.Research on the connecting method andmechanical behavior of bond-interface new and oldconcrete D.Xi an:Xi an University of Science andTechnology,2012.(in Chinese)12中华人民共和国住房和城乡建设部.混凝土结构加固设计规范：GB503672013S.北京：中国建筑工业出版社，2 0 1 3.Ministry of Housing and Urban-Rural Construction ofthe Peoples Republic of China.Design code forstrengthening concrete structure:GB 503672013S.Beijing:China Architecture&Building Press,2013.(in Chinese)13中华人民共和国住房和城乡建设部.建筑物地基基础设计规范：GB500072011S.北京：中国建筑工业出版社,2 0 1 1.Ministry of Housing and Urban-Rural Construction ofthe Peoples Republic of China.Code for Design ofBuilding Foundation:GB 500072011 S.Bejing:China Architecture&Building Press，2 0 1 3.（i nChinese)