平煤股份矿山医疗救护中心综合楼大体积混凝土专项施工.docx

工程名称：平煤股份矿山医疗救护中心综合楼工程

大体积混凝土专项施工方案

审批单位：
建设单位
监理单位

施工单位：
项目经理
技术经理
编制人

编制单位：平煤神马建工集团有限公司
土建处第十二项目部
2013年5月16日

会 签 栏
总办室：
安检科：
质量科：
生产科：
机电科：

目 录
一、编制依据 1
二、工程概况 1
三、施工部署 1
四、施工准备 3
五、砼拌制、供货 6
六、混凝土运输 8
七、混凝土浇筑 8
八、砼养护 11
九、试块留置 11
十、泵送作业 11
十一、大体积砼温度裂缝控制验算及测温 13
十二、质量保证措施 22
十三、安全文明施工 24

一、编制依据
1.《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204－2002，
《建筑工程施工质量验收统一标准》 GB50300-2001
《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ3-2002
《大体积混凝土施工规范》 GB50496-2009
2．中平能化建工集团土建处培新街高层住宅1#、2#楼施工图；
二、工程概况
平煤股份矿山医疗救护中心综合楼项目位于平顶山市主干道矿工路中段总医院院区东部，总建筑面积为7.36万平方米，其中地上21层，建筑面积6.62万平方米，地下2层，建筑面积0.74万平方米，结构形式为框架结构。建设单位为平煤神马集团总医院，设计单位为中煤科工武汉设计研究院、中南建筑设计院股份有限公司，监理单位为河南兴平工程管理有限公司，施工单位为平煤神马建工集团土建处。
该项目筏板基础尺寸为94.3×34.8m，设两条横向后浇带，筏板厚度为1.6m，局部加厚部位1.8m，基础混凝土设计强度等级为C45，抗渗等级P8，混凝土约为5600立方米；此基础属于大体积混凝土。为了确保此基础混凝土浇筑质量，本基础全部采用商品混凝土。
三、施工部署
1、劳动力（人员）安排
为保证基础底板混凝土的连续浇筑，浇筑时配备一个浇筑小组，具体人员配备如下（其他工种配合）：

管理人员安排表
序号
带班人员
技术员
施工员
材料员
安/质检员
1
宋灿灿
周俊华
刘成吉
杨建平
马海潮
2
高海生
苗天来
曹庆伟
张光辉
张九延
3
马继承
梁光辉
刘成吉
杨建平
杨福建
施工队伍人员配置
序号
工 种 名 称
人员数量
备 注
1
现场总指挥
1人

2
泵车处放料
4人

3
浇筑点放料
4人

4
振捣手
8人

5
找平、抹光、压实
12人

6
铺模
2人

7
护筋
2人

8
电工
2人

9
泵管紧急修理机工
2人
商品混凝土厂家配备
10

总人数
37人

2、机械、车辆配备
商品混凝土厂家现场配备两台混凝土汽车输送泵，每台汽车泵每小时最大混凝土输出量60 m³。
混凝土泵的实际平均输出量Q1=Qmax·α1·η=2×60×0.85×0.7=72.24 m³，
混凝土泵配置的数量（以24小时完成布料计算）：
N2=Q/（Q1·T）=1750/（72.24×24）=1.001（组），现场拟配置的两台混凝土汽车泵，可满足施工要求。
3、技术管理安排
1) 对混凝土振捣手上岗前进行技术交底，交底目的必须让每位参加大体积混凝土底板浇筑的人员知道：砼的浇筑量，浇筑时间，浇筑流水线，浇筑振捣的技术要求，质量要求，各岗位人员的职责，各岗位人员的配合。
2) 混凝土浇筑过程中安排专人负责商品混凝土供货验收。（坍落度16-18cm，供货小票）并填写浇灌记录。
3) 项目经理、技术负责人到场参与协调、指挥大体积砼浇筑，工长、质检员、技术员深入施工一线，跟踪监督、检查现场的施工状况。
4) 设4人专职负责大体积砼浇筑后的养护、测温工作，发现控制温差值超过指标，及时反馈到项目部，并采取措施，降低混凝土温升和温降的梯度，降低混凝土中心温度和表面混凝土温度差，降低混凝土表面温度和大气环境温度差。
四、施工准备
1、技术准备
a、编制基础底板大体积混凝土浇筑施工方案，并对班组作业人员交底。
b、对大体积混凝土进行温控计算，做好防止混凝土产生裂缝的技术准备措施。
c、混凝土由于水泥的水化热，致使混凝土体内产生很高的温度，但又不易散发，导致混凝土体内部与表面产生很大的温差。当温差超过一定临界值时，会使混凝土体产生裂缝，降低混凝土的强度，从而影响结构物的质量。
大体积混凝土原材料要求
　　1）、在保证混凝土强度等级的前提下，减少水泥的用量，以控制水化热。
　　2）、使用水化热较低的硅酸盐水泥、矿渣水泥、粉煤灰水泥等。
大体积混凝土浇筑的质量控制要点
　　1）、合理分层分块浇筑，控制其每次浇筑的几何尺寸，加快混凝土散热速度。
　　2）、控制水化热。
　　3）、降低混凝土入模温度。
　　4）、控制混凝土体的内外温度。
d、为保证混凝土施工质量，本工程混凝土分三段进行浇筑，详见下图：其中I块混凝土浇筑量约为1700m³，II块混凝土浇筑量约为2200m³，III块混凝土浇筑量约为1700m³，先施工I块，再施工II块、最后浇筑III块。

e、混凝土浇筑泵车位置

2、生产准备
a、基础底板钢筋隐检合格，预留洞、预埋管、线、加强筋复核无误，墙柱插筋位置正确，固定牢靠。
b、基础模板必须加固牢固，局部防止混凝土侧压用木方或钢管加固。
c、在施工作业面铺置人员脚手马道。
d、在底板钢筋马凳腿上设置分层浇筑厚度标志红色漆线。
e、备足20支ZN-70型高频低噪插入式振捣棒，功率1.5KW，振幅1.2mm，振动频率200HZ，并配备20个配套电机，满足工程施工。
f、备好作业面振动棒机连接电源箱及夜间施工电源。
g、掌握天气预报，备足遮盖防雨布。
h、现场将运输通道清理到位，无障碍物，通知各材料供应商不要有车辆肆乱入场供货。
j、将养护覆盖材料运到基坑内（一层薄膜，三层棉毡）备用。
k、泵车停机点及主要行车通道提前清理干净障碍物。
l、备好通讯联系的无线对讲机，备好砼泵送放料的指挥旗（下料点专人挥旗，举红旗，停止下料，举蓝旗，下料）。
3、应急准备
1）该基础砼属大体积砼整板基础，在砼施工过程中必须确保砼一次浇筑成型，避免出现施工冷缝，以防在砼浇筑过程中出现停电问题，我项目部与供电系统协调备置一台功率为150千瓦的柴油发电机，以满足现场出现停电时，满足现场施工供电要求。
用电计算：现场考虑4盏照明设备，1千瓦/每盏，7支插入式振动棒，1.5千瓦/支，地泵一台，90千瓦。90+（1×4+1.5×7）×1.5=111.75KW。
2）该基础砼总量为1350m³，必须确保砼连续浇筑，考虑到当地气候及现场环境，以防在浇筑过程中，出现六级及以上大风天气，或砼供货商出现不能及时供货，致使砼浇筑不得不暂停施工，暂停时间超过砼初凝时间，使得砼形成不可避免的施工缝时。在砼不能确保连续浇筑后，将现场已经浇筑的砼进行充分振捣，将浇筑的砼形成一个整体平面，并在砼表面上做插筋处理，插筋采用Ф12螺纹钢筋，间距为1000mm，梅花型布置，锚入砼内和外漏长度不小于38d。等恢复施工后，保证上下层砼有更好的连接。
五、砼拌制、供货
1、供货技术指标
本工程基础筏板混凝土强度为C45防水混凝土,抗渗等级为S8。根据厂家多年大体积砼供货生产经验，及项目部的施工技术设计，混凝土供货技术指标如下：
1）水泥采用P.O42.5级硅酸盐水泥（360kg/m3），该数据建议使用，仅供参考。
2）石子采用5～25mm的碎石，砂采用中砂。砂、石料的杂质含量：石子含泥量≤1％，砂含泥量≤3％。
3）掺加缓凝剂，控制混凝土初凝时间在搅拌后8小时左右，以延缓混凝土中水泥的水化反应热产生速度。
4）水灰比控制在0.38左右，砂率控制在40%左右,坍落度控制在16-18cm，入泵前的坍落度损失每小时不大于30mm;
掺加粉煤灰及减水剂，减水率≥12％，以改善砼和易性，混凝土的泌水性能要求：10秒时的相对压力泌水率S10小于40%。
5）掺加UEA微膨胀剂，以控制混凝土后期收缩裂缝。
6）混凝土碱含量符合《预防混凝土工程碱集料反应技术管理规定》（京TY5-99）及《地下工程防水技术规范》(GB50108-2001)。总碱量(Na2O当量)≤3 kg/ m3。
6）混凝土拌合水采用生活用水，水使用前应进行水质化验，合格后方可使用。
2、混凝土供货速度
应满足现场一台汽车泵及一台固定泵混凝土布料的要求，每小时混凝土供应量≥100m3，最少使用混凝土运输罐车的车辆数为10辆。
3、供货验收
在混凝土施工过程中，现场安排一名混凝土坍落度检测人员，并验收每车小票，查看混凝土强度等级、浇筑部位填写是否正确，是否填写了出厂时间，进场时间要签证，并随时抽检砼坍落度。
按照规范要求,混凝土拌合物在运输后如出现离析,必须进行二次搅拌,当坍落度损失后不能满足施工要求时,采取加入原水灰比的水泥浆或掺加减水剂进行搅拌,严禁直接加水。
若混凝土搅拌质量及工作性能严重不符合现场的要求，一律退回搅拌站作报废处理。
六、混凝土运输
商品混凝土供货采用汽车式运输搅拌车，平均每车运输量10m3，总方量1700m3，加上润管砂浆一车，供货总车次约171次，每小时供货总车次7～8次。
混凝土供货车的工作要点如下：
（1） 要检查混凝土运输车的行经路线，如架空管线高度及厂门口的净高和净宽，要设法排除各种路障，以利混凝土运输搅拌车的通行。
（2） 每车混凝土运送时间一般控制不得超过0.5h。
（3） 在混凝土运送过程中，搅拌筒应低速（2～4r/min）转动，到达工地后，搅拌筒应以8～12r/min的转速转动2～3min。待搅拌筒停转后，再使筒反转卸料。
（4） 反转卸料速度为6～8r/min。在出料及卸料部位附近工作时，应特别注意安全，以免发生意外。使用接长料斗溜槽时，切勿将手伸入溜槽连接处。对沾在进料斗、搅拌洞口、搅拌筒拖轮等处的混凝土应及时冲洗干净。在铲除混凝土结块时，必须先使发动机熄火，停止搅拌筒转动。
七、混凝土浇筑
1、浇筑施工工艺流程
布置砼汽车泵砼供货验收开机、泵送砂浆、润管分别浇筑两个区域第一层砼振捣循环作业二次振捣砼表面第一次赶平、压实、抹光砼表面二次赶平、压实、抹光砼及时覆盖保温保湿养护砼测温监控
2、混凝土浇筑顺序及方法
基础底板浇筑一个浇注小组施工，现场布置两辆47m汽车输送泵，沿基础自西向东分层浇筑混凝土。为了避免砼在强度生成过程中因为砼的收缩徐变而产生砼裂缝。砼的浇筑采取分层浇筑方式（即设置成台阶形），上、下层之间错开长度控制在9～10m，依次循环进行砼浇筑，以避免出现通缝。第一层浇筑厚度500mm，第二层浇筑厚度500mm，第三层浇筑厚度500mm，第四层浇筑厚度100mm或400mm，进行浇注。在浇筑上一层混凝土应在下一层混凝土初凝前对其进行浇筑覆盖，以免产生冷缝。在振捣上一层混凝土时，振动棒插入下一层混凝土5cm左右，振捣密实。底板振捣采用斜坡式分层振捣，台阶式斜面由泵送混凝土自然流淌而成，坡度控制在1：3左右，振捣工作从浇筑层的底层开始逐渐上移，以保证分层混凝土间的施工质量。
混凝土在振捣过程中宜将振动棒上下略有抽动，使上下混凝土振动均匀，每次振捣时间以20～30秒为宜，（砼表面不再出现气泡、泛出灰浆为准）。振捣时，要尽量避免碰撞钢筋，管道预埋件等。振捣棒插点采用行列式的次序移动，每次移动距离不超过混凝土振捣帮的有效作用半径的1.25倍，一般振动棒的作用半径30-40cm。振捣操作要“快插慢拔”，防止混凝土内部振捣不实；要“先振低处，后振高处”，防止高低坡面处混凝土出现振捣“松顶”现象。混凝土浇筑的斜面分层如下图所示：

单层砼浇筑量为430m3，每小时浇筑量为100m3，单层浇筑时间约为5小时，为保证
砼浇筑过程中不出现冷缝，整个浇筑过程必须连续施工。需在砼中掺加缓凝剂，使得砼在8个小时内不能达到初凝状态，以保证砼浇筑质量。
采用一次性连续浇捣方案，分层厚度标志在底板钢筋马凳腿上刷红色漆。振捣工作从浇筑层的底层开始逐渐上移，以保证分层混凝土间的施工质量。混凝土在振捣过程中宜将振动棒上下略有抽动，使上下混凝土振动均匀，每次振捣时间以20～30秒为宜，（砼表面不再出现气泡、泛出灰浆为准）。振捣时，要尽量避免碰撞钢筋，管道预埋件等。振捣棒插点采用行列式的次序移动，每次移动距离不超过混凝土振捣棒的有效作用半径的1.25倍，一般振动棒的作用半径30-40cm。振捣操作要“快插慢拔”，防止混凝土内部振捣不实；
3、钢筋防止移位措施
采取定点下料，对称振捣的措施防止混凝土将钢筋推离设计位置。底板上筒壁及柱插筋采用定位箍控制竖向筋的间距，竖筋外套PVC管防止水泥浆污染，浇筑现场安排专人看护。
4、泌水处理
大体积混凝土浇筑、振捣过程中，容易产生泌水现象，泌水现象严重时，可能影响相应部分的混凝土强度指标。为此必须采取措施，消除和排除泌水。一般情况下上涌的泌水和浮浆会顺着混凝土浇筑坡面下流到低处。施工中根据施工流水，大部分泌水可集中排到一处或几处，然后用潜水泵等方法抽排掉，局部少量泌水采用海绵吸除处理。
5、表面防裂施工技术要点
大体积泵送混凝土经振捣后表面水泥浆较厚，容易引起表面裂缝，首先，要求在振捣最上一层混凝土时，控制振捣时间，注意避免表层产生太厚的浮浆层；在浇捣后，必须及时用2m长刮尺，将多余浮浆层刮除，按施工员测设的标高控制点，将混凝土表面刮拍平整。有凹坑的部位必须用混凝土填平，在砼收浆接近初凝时，混凝土面进行二次抹光，用木搓全面仔细打抹两遍，既要确保混凝土的平整度，要把其初期表面的收缩脱水细缝闭合，在砼收浆凝固施工期间，除了具体施工人员外，不得在未干硬的混凝土面上随意行走，同时收面时要防止砼表面出现“假缝”现象，收浆工作完成的面,同步及时覆盖一层塑料膜,防止表面混凝土脱水,另外再覆盖三层保温棉毡养护大体积混凝土。
6、混凝土浇捣须注意的部位
A.电梯深坑浇筑
电梯深坑的底板混凝土应先下料振捣，待坑壁混凝土浇筑时，底部不致返浆，振捣操作应分层振捣，分层厚度0.5cm。
电梯井深坑在混凝土浇筑过程中，容易出现井筒移位、跑模的质量病，为防止模板移位，除支模时采用外顶内撑的固定方式支模，一定要注意在井筒模周边对称下料，对称振捣，禁止一侧混凝土一次浇筑到顶。
B.框架柱根部
柱基应是混凝土下料振捣密实的重点部位，操作工应防止漏振、欠振。
八、砼养护
本工程基础属大体积混凝土，基础保温经理论计算结合公司多年来在大体积混凝土施工方面的成熟经验，基础顶部由上到下采取二层棉毡+一层塑料膜保温措施，混凝土浇捣完毕后十二小时内覆盖，在必要情况下在筏板顶部砌筑一皮砖砌体，进行蓄水养护。混凝土养护、测温设专人负责，且做好记录。另外，为严格控制大体积混凝土的内外温差，不大于25℃，保证养护时间符合要求，掌握内部温度变化情况，防止有害裂缝的出现，必须对基础混凝土进行测温。
混凝土强度达到1.2Mpa之前，不得上料、上机具、上脚手、模板、钢筋、支架等。
基础底板保温养护期间，应加强现场安全防火管理，施工区严禁烟火，确保保温措施自始至终起到养护作用，严禁随意掀开保温材料。　在保温养护期间，因后续工作（如放线等）需要，必须揭开保温层时，只宜局部进行，并且在工作完成后，及时覆盖，以确保砼整体质量。
九、试块留置
试块制作必须设标养试块以及同条件养护试块，试块按照超过1000 m3 连续供应的大体积混凝土，每200 m3 制作一组标养试块，抗渗试块每单位工程不得少于3组，同条件3组。具体试块留置方法执行《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002第7.4.1要求规定。
见证试块：混凝土试块有30％为见证试块，浇筑前书面通知监理工程师配合做好见证试块证。
试块制作后，初期在现场标养室养护2～3天后，转交试验室标养。标养室温度为20±3℃，相对湿度为90％以上的环境条件。同条件试块应锁在现场钢筋笼中，放在现场与结构位置同条件养护。
十、泵送作业
1、泵送程序
a泵机端操作程序：
试泵泵管内输送水以润管输送砂浆润管打开阀上料，开动混凝土泵将砼泵入输送管道混凝土泵送到作业点连续作业泵送结束停止喂料停机清洗
b浇筑端操作程序：
用料斗接浆（试泵期间）正式浇筑，专人指挥放料。
2、泵送操作要求：
a、泵送前的准备：
在混凝土泵送前，做好混凝土泵的保养和检查工作，主要有检查混凝土泵液油压箱及布料杆液压油箱的高度是否符合要求，检查油路系统有无泄漏现象，检查水箱中的水量和水泵的工作性能，并按使用说明书的规定对各部位进行润滑。
正式泵送前，应试泵和对管道进行润滑，试泵符合要求后，方可使用，试泵通过泵水检查，确认管路中没有异物，管路畅通且无漏浆现象后，用水泥浆或1：2的水泥浆进行润管，试泵时的水及稀浆应用料斗承接，严禁注入模内，润滑用的水泥浆可以注入模内，但应分散布料，严禁集中一处浇筑。
b、泵送及作业中的检查
开始泵送时，混凝土泵处于慢速、匀速并随时可能反泵的状态。泵送应先慢后快，逐步加速，待混凝土泵的压力和各系统工作情况正常，各系统运转顺利后，再按正常速度进行泵送。
泵送应连续进行，如可能出现供料跟不上时，应减慢泵送速度，以保证管路中的混凝土处于流动状态，或采用慢速间歇泵送，若不得不中断时，其中断时间不得 超过混凝土从搅拌至浇筑完毕所允许时间（初凝时间），否则，必须对泵机和管道进行清洗。当采用慢速间歇泵送时，应每隔4～5min进行四个行程的正、反泵。
在泵送作业中，要经常注意检查料斗里的砼料充盈情况，不允许出现完全空泵的情况，以免空气进入泵内，形成气锤，影响泵机的使用寿命，防止活塞处于干磨状态。要注意检查水箱中的水位，检查液压系统的密封性，拧紧有漏泄的接头。发现有骨料卡住料斗中的搅拌器和堵塞现象时（泵机停止工作，液压系统压力达到安全极限），应立即进行短时间的反泵。若反泵不能消除堵塞时，应立即停泵，查找堵塞部位并加以排除。
c、泵送后的清洗：
泵送作业即将结束时，应提前一段时间停止向料斗内供料，以便管道中的混凝土能完全得到利用。泵送完毕后，必须认真做好泵机及管路的清洗工作。清洗时产生的废浆、废水，应排入沉淀池，进行搅拌分离处理，以防结块，沉淀池定期清捞。
十一、大体积砼温度裂缝控制验算及测温
大体积砼温度控制计算
1.1 砼浇筑块体的温度
1.1.1砼的最大绝热温升
Th=mc·Q/c·ρ·(1-e-mt)
式中： Th——混凝土的最大绝热温升（℃）；
Q——水泥28d水化热，查表得水泥28天水化热Q=375kj/kg；
mc——每立方米混凝土水泥用量（kg/m3），mc=360kg；
c——混凝土比热，取0.97kj/(kg·K)；
ρ——混凝土密度，取2400（kg/m3）；
t——混凝土的龄期(d)取3、6、9、12、15、18、21；
e——为常数，取2.718；
m——系数，随浇筑温度改变，取：0.340（浇筑温度约15℃）。
则：
Th3 =375×360/{0.97×2400×（1-2.718-0.340×3) }=90.69℃
Th6 =375×360/{0.97×2400×（1-2.718-0.340×6) }=66.66℃
Th9 =375×360/{0.97×2400×（1-2.718-0.340×9) }=60.84℃
Th12 =375×360/{0.97×2400×（1-2.718-0.340×12) }=58.99℃
Th15 =375×360/{0.97×2400×（1-2.718-0.340×15) }=58.35℃
Th18 =375×360/{0.97×2400×（1-2.718-0.340×18) }=58.12℃
Th21 =375×360/{0.97×2400×（1-2.718-0.340×21) }=58.04℃
1.1.2 混凝土中心计算温度
T1（t）= Tj+Th·ξ(t)
式中：T1（t）——t龄期混凝土中心计算温度（℃）；
Tj——混凝土浇筑温度(℃)，取15℃;
ξ(t)——t龄期降温系数，查表计算得：
对2.0m混凝土板：ξ(3)=0.480；ξ(6)=0.450；ξ(9)=0.370；
ξ(12)=0.28；ξ(15)=0.20；ξ(18)=0.14 ；ξ(21)=0.11；
T1（3）= 15+ 90.69×0.480=58.53℃
T1（6）= 15+ 66.66×0.450=44.99℃
T1（9）= 15+ 60.84×0.370=37.51℃
T1（12）= 15+ 58.99×0.28=31.52℃
T1（15）= 15+ 58.35×0.20=26.67℃
T1（18）= 15+ 58.12×0.14=23.14℃
T1（21）= 15+ 58.04×0.11=21.38℃
由上可知：混凝土内部温度在养护21天后温度约可降至30～35℃间，考虑现在日平均气温在0～8℃间，因此混凝土养护时间约需21天。
1.1.3 混凝土表层（表面下50～100mm处）温度
1、保温材料厚度
δ=0.5h·λx(T2-Tq)Kb/λ(Tmax-T2)
式中：δ——保温材料厚度（m）；
λx——所选保温材料导热系数[W/(m·K)]，查表得棉毡λx=0.05；
T2——混凝土表面温度（℃）；
Tq——施工期天气平均温度，取5（℃）；
λ——混凝土导热系数，取2.33W/(m·K)；
Tmax——计算得混凝土最高温度（℃）；
计算时可取T2-Tq=15～20℃，取平均值为17.5℃；
Tmax-T2=20～25℃，取平均值为22.5℃；
Kb——传热系数修正值，采用在易透风保温材料上下各铺一层不易透风材料，Kb=1.3～2.0， 根据场地实际情况，取1.5。
δ=0.5h·λx(T2-Tq)Kb/λ(Tmax-T2)
=0.5×1.4×0.05×17.5×1.5/2.33×22.5≈0.02米
则实际采取三层棉毡、一层塑料膜保温保湿养护，即可保证1.6m厚混凝土筏板的控裂要求。
1.1.4 混凝土表面模板及保温层的传热系数:
β=1/[Σδi/λi+1/βq]=1/[0.02/0.05+1/23]≈2.25
式中：
β——混凝土表面模板及保温层等的传热系数[W/(m2·k)]；
δi——各保温材料厚度，保温材料选用岩棉，厚度为0.02（m）；
λi——各保温材料导热系数，岩棉为0.05[W/(m·k)]；
βq——空气层的传热系数23[W/(m2·k)]；
1.1.5 混凝土虚厚度：
h’=k·λ/β=(2/3)×2.33/2.25=0.69米
式中：
h’ ——混凝土虚厚度（m）;
k ——折减系数，取2/3；
λ——混凝土导热系数，取2.33[W/（m·k];
1.1.6 混凝土计算厚度：
H=h+2h’=1.4+2×0.69=2.78米
式中：
H——混凝土计算厚度（m）；
h——混凝土实际厚度（m）；
1.1.7 混凝土表层温度：
T2(t)=Tq+4·h’(H-h’)[T1(t)-Tq]/H2;
式中：
T2(t) ——混凝土表面温度（℃）；
Tq——施工期间大气平均温度，取5（℃）；
h’ ——混凝土虚厚度，取0.84米（m）;
T1(t) ——混凝土中心温度（℃）；
T2(3)=5+4×0.69×（2.78-0.69）×[58.53-5]/2.782=44.95℃
T2(6)= 5+4×0.69×（2.78-0.69）×[44.99-5]/ 2.782=34.85℃
T2(9)= 5+4×0.69×（2.78-0.69）×[37.51-5]/ 2.782=29.3℃
T2(12)= 5+4×0.69×（2.78-0.69）×[31.52-5]/ 2.782=24.79℃
T2(15)= 5+4×0.69×（2.78-0.69）×[26.67-5]/ 2.782=21.17℃
T2(18)= 5+4×0.69×（2.78-0.69）×[23.14-5]/ 2.782=18.54℃
T2(21)= 5+4×0.69×（2.78-0.69）×[21.38-5]/ 2.782=17.22℃
1.1.8 混凝土内平均温度：
Tm(t)=[ T1(t)+ T2(t)]/2
Tm(3)= [58.53+44.95]/2=51.74℃
Tm(6)= [44.95+34.85]/2=39.9℃
Tm(9)= [37.51+29.3]/2=33.4℃
Tm(12)= [31.52+24.79]/2=28.16℃
Tm(15)= [26.64+21.17]/2=23.90℃
Tm(18)= [23.14+18.54]/2=20.84℃
Tm(21)= [21.38+18.22]/2=19.8℃
1.2 温度应力的验算
1.2.1 单纯地基阻力系数CX1（N/mm3）; CX1=0.01～0.03，取0.03。
1.2.2 桩的阻力系数CX2（N/mm3）
CX2=Q/F
Q=2E.I[Kn.D/(4E.I)]3/4
=2×2.8×104N/mm2×1.26×1010×[1×10-2N/mm3×400mm/(4×2.8×104N/mm2×1.26×1010)]3/4
=2.74×104N/mm
F=1.95×106mm2
CX2=1.41×10-3 N/mm3
1.2.3 大体积混凝土瞬时弹性模量：
E(t)=E0 (1-e-0.09t)
式中：
E(t) ——t龄期混凝土弹性模量（N/mm2）；
E0 ——28t混凝土弹性模量（N/mm2），C40混凝土为3.25×104；
E ——常数，取2.718；
t——龄期（d）;
E(3)= 3.25×104×(1-2.718-0.09×3)=0.769×104
E(6)= 3.25×104×(1-2.718-0.09×6)= 1.356×104
E(9)= 3.25×104×(1-2.718-0.09×9)= 1.804×104
E(12)= 3.25×104×(1-2.718-0.09×12)=2.146×104
E(15)= 3.25×104×(1-2.718-0.09×15)= 2.407×104
E(18)= 3.25×104×(1-2.718-0.09×18)= 2.607×104
E(21)= 3.25×104×(1-2.718-0.09×21)= 2.759×104
1.2.4 地基约束系数
β(t)=[(CX1+CX2)/h·E(t)]1/2
β(t) ——t龄期地基约束系数（1/mm）；
h ——混凝土实际厚度（mm），为1.4米；
CX1 ——单纯地基阻力系数(N/mm3)，取值0.03；
CX2 ——桩的阻力系数（N/mm3），1.41×10-3 N/mm3；
E(t) —— t龄期混凝土弹性模量（N/mm2）；
β(3)=[0.031/（1400×0.769×104）]1/2=5.36×10-5
β(6)=[0.031/（1400×1.356×104）]1/2=4.04×10-5
β(9)=[0.031/（1400×1.804×104）]1/2=3.51×10-5
β(12)=[0.031/（1400×2.146×104）]1/2=3.21×10-5
β(15)=[0.031/（1400×2.407×104）]1/2=3.03×10-5
β(18)=[0.0313/（1400×2.607×104）]1/2=2.91×10-5
β(21)=[0.033/（1400×2.759×104）]1/2=2.83×10-5
1.3 混凝土干缩率和收缩当量温差：
1、混凝土干缩率：
εY(t)= ε0Y (1-e-0.01t)M1·M2····M10
εY(t)——t龄期混凝土干缩率；
ε0y ——标准状态混凝土极限收缩值，取3.24×10-4;
M1·M2····M10——各修正值；
查表得：M1=1.25；M2=0.93；M3=1.00；M4=0.91；M5=1.00；M6=0.96；M7=1.00；M8=0.86；M9=1.00；M10=0.86；
εY(3)=3.24×10-4×(1-e-0.01×3)×0.75=0.072×10-4
εY(6)=3.24×10-4×(1-e-0.01×6)×0.75=0.142×10-4
εY(9)=3.24×10-4×(1-e-0.01×9)×0.75=0.209×10-4
εY(12)=3.24×10-4×(1-e-0.01×12)×0.75=0.275×10-4
εY(15)=3.24×10-4×(1-e-0.01×15)×0.75=0.338×10-4
εY(18)=3.24×10-4×(1-e-0.01×18)×0.75=0.400×10-4
εY(21)=3.24×10-4×(1-e-0.01×21)×0.75=0.460×10-4
2、收缩当量温差
TY(t)= εY(t)/α
式中：
TY(t) ——t龄期混凝土收缩当量差（℃）；
α ——混凝土线膨胀系数，1×10-5(1/℃);
TY(3)= 0.072×10-4/ 1×10-5=0.72℃
TY(6)= 0.142×10-4/ 1×10-5=1.42℃
TY(9)= 0.209×10-4/ 1×10-5=2.09℃
TY(12)= 0.275×10-4/ 1×10-5=2.75℃
TY(15)= 0.338×10-4/ 1×10-5=3.38℃
TY(18)= 0.400×10-4/ 1×10-5=4.00℃
TY(21)= 0.460×10-4/ 1×10-5=4.60℃
1.4 结构计算温差（一般3天划分一个区段）
⊿Ti=Tm(i)-Tm(i+3)+TY(i+3)-TY(t)
⊿Ti——i区段结构计算温差（℃）；
Tm(i)——i区段平均温度起始值（℃）；
Tm(i+3)——i区段平均温度终止值（℃）；
TY(i+3)——i区段收缩当量温差终止值（℃）；
TY(t)——i区段收缩当量温差起始值（℃）；
⊿T3=51.74-39.9+1.42-0.72=12.54℃
⊿T6=39.9-33.4+2.09-1.42=7.17℃
⊿T9=33.4-28.16+2.75-2.09=5.9℃
⊿T12=28.16-23.9+3.38-2.75=4.89℃
⊿T15=23.9-20.84+4.00-3.38=3.68℃
⊿T18=20.84-19.8+4.60-4.00=1.64℃
1.5 各区段拉应力
σi=E(——)i·α·⊿Ti·S(——)i·｛1-1/ch(β(——)i·L/2)｝
式中：
βi——i区段平均地基约束系数；
L ——混凝土最大尺寸（mm）；（建议设置后浇带）
ch——双曲线余弦函数；
σ3=（0.769+1.356）×104×1×10-5×12.54×（0.57+0.52）×0.25×｛1-1/ch[(5.36+4.04) ×10-5×30000/2]｝=0.38
σ6=（1.356+1.804）×104×1×10-5×7.17×（0.52+0.48）×0.25×｛1-1/ch[(4.04+3.5) ×10-5×30000/2]｝=0.23
σ9=（1.804+2.146）×104×1×10-5×5.9×（0.48+0.44）×0.25×｛1-1/ch[(3.5+3.21) ×10-5×30000/2]｝=0.18
σ12=（2.146+2.407）×104×1×10-5×4.89×（0.44+0.41）×0.25×｛1-1/ch[(3.5+2.91) ×10-5×30000/2]｝=0.14
σ15=（2.407+2.607）×104×1×10-5×3.68×（0.41+0.386）×0.25×｛1-1/ch[(3.03+2.91) ×10-5×30000/2]｝=0.10
σ18=（2.607+2.759）×104×1×10-5×1.64×（0.386+0.368）×0.25×｛1-1/ch[(2.91+2.83 ) ×10-5×30000/2]｝=0.047
1.418
1.6 到指定期混凝土内最大应力：
σmax=[1/(1-ν)]Σσi
σmax —— 到指定期混凝土内最大应力（N/mm2）;
ν —— 泊桑比，取0.15；
σmax=[1/(1-ν)]Σσi
=[1/（1-0.15）] ×（0.38+0.23+0.18+0.14+0.10+0.047）=1.27
1.7安全系数
K=ft/σmax=1.50/1.27=1.18≥1.15
因此，采取的措施满足抗裂要求。
式中：
K——大体积混凝土抗裂安全系数，应≥1.15；
ft——到指定期混凝土抗拉强度设计值，取1.50（N/mm2）。
（二）温度测试
为控制混凝土内外温差，避免温差裂缝，在混凝土浇筑完后，应及时测温并随时将结果反馈。为保证和减少测温的误差，测温由专人负责。
1、测温点布置
根据对称的特点，底板测温区的测点布置成对角线“X”形。共布置 6组测点。测温管平面间距约10m ，竖向间距约为550mm，顶、底两个测温点距底板、顶板面各1500mm。此外大气中布设２个测温点，以比较混凝土表面温度与大气温度之差。每组测温管长度分别为1600mm、1250mm、700mm，管上口露出底板表面150mm左右。整个测温系统是按有线线系统布置的，底板上所有的数据采集器都用一条数据总线串联起来，统一由数据适配器供电。办公室用一台式电脑和数据采集器，通过电脑软件，监测测温传感器的实时数据。（见下图）

2、温度控制指标及测温频率
　温度监控指标如下：
　内外温差：小于２５℃
降温速度：小于１～１.５℃／ｄ
揭开保温层时的温差：小于１５℃
监测周期与频率如下：
混凝土浇注结束后4天：每4小时测一次
混凝土浇注结束后5～15天：每8小时测一次。
混凝土浇注结束后16天：每24小时测一次
当内外温差小于15℃时 ，停止测温
十二、质量保证措施