现浇楼盖设计问答.doc

第11章 钢筋混凝土现浇楼盖设计常见问题解答
1．什么是钢筋混凝土现浇楼盖？钢筋混凝土现浇楼盖有那些优缺点？
答：钢筋混凝土现浇楼盖是指在现场整体浇筑的钢筋混凝土楼盖。
钢筋混凝土现浇楼盖的优点是：整体刚性好，抗震性强，防水性能好，结构布置灵活，所以常用于对抗震、防渗、防漏和刚度要求较高以及平面形状复杂的建筑。钢筋混凝土现浇楼盖的缺点是，由于混凝土的凝结硬化时间长，所以施工速度慢，而且耗费模板多，受施工季节影响大。
2．现浇楼盖按楼板受力和支承条件的不同，可分为哪几种类型？
答：现浇楼盖按楼板受力和支承条件的不同，可分为：肋形楼盖、井式楼盖和无梁楼盖。
3．肋形楼盖由哪些构件组成？
答：肋形楼盖由板、次梁、主梁（有时没有主梁）组成。
4．肋形楼盖荷载传递的途径如何？
答：肋形楼盖荷载传递的途径都是板→次梁→主梁→柱或墙→基础→地基。
5．四边支承的肋形楼盖为简化计算，设计时如何近似判断其为单向板还是双向板？
答：四边支承的肋形楼盖为简化计算，设计时近似判断其为：
l2/l1≥3时，板上荷载沿短方向传递，板基本上沿短边方向工作，故称为单向板，由单向板组成的肋形楼盖称为单向板肋形楼盖；
l2/l1≤2时，板上荷载沿两个方向传递，称为双向板，由双向板组成的肋形楼盖称为双向板肋形楼盖。
2<l2/l1<3时，板仍显示出一定程度的双向受力特征，宜按双向板进行设计。
值得注意的是，上述分析只适用于四边支承板。如果板仅是两对边支承或是单边嵌固的悬臂板，则无论板平面两个方向的长度如何，板上全部荷载均单向传递，属于单向板。

6．什么情况下形成井式楼盖？井式楼盖有何特点和适用？
答：当房间平面形状接近正方形或柱网两个方向的尺寸接近相等时，由于建筑美观的要求，常将两个方向的梁做成不分主次的等高梁，相互交叉，形成井式楼盖。这种楼盖可少设或取消内柱，能跨越较大的空间，适用于中小礼堂、餐厅以及公共建筑的门厅，但用钢量和造价较高。
7．什么情况下使用无梁楼盖？无梁楼盖有何特点和适用？
答：当柱网尺寸较小而且接近方形时，可不设梁而将整个楼板直接与柱整体浇筑或焊接形成无梁楼盖。此时，荷载将由板直接传至柱或墙。无梁楼盖的特点是房间净空高，通风采光条件好，支模简单，但用钢量较大，常用于厂房、仓库、商场等建筑以及矩形水池的池顶和池底等结构。
8．现浇楼盖的设计步骤如何？
答：现浇楼盖的设计步骤：
（1）结构布置：根据建筑平面和墙体布置，确定柱网和梁系尺寸。
（2）结构计算：首先根据建筑使用功能确定楼盖上作用的荷载；计算简图；根据不同的楼盖类型，分别计算板梁的内力；根据板、梁的弯矩计算各截面配筋，根据剪力计算梁的箍筋或弯起筋；其中内力计算是主要内容，而截面配筋计算与简支梁基本相同。
（3）根据计算和构造要求绘制施工图。
9．简述单向板肋形楼盖进行结构布置的原则。
答：进行结构布置时，应综合考虑建筑功能、使用要求、造价及施工条件等，来合理确定柱网和梁格布置。其布置原则如下：
（1）使用要求
一般来讲，梁格布置应力求规整，梁系尽可能连续贯通，梁的截面尺寸尽可能统一，这样不仅美观，而且便于设计和施工。但是，当楼面上需设较重的机器设备、悬吊装置或隔断墙时，为了避免楼板直接承受较大的集中荷载或线荷载，应在楼盖相应位置布置承重梁；如果楼板上开有较大洞口时，应沿洞口周围布置小梁。
（2）经济考虑
根据设计经验，经济的柱网尺寸为5～8m，次梁的经济跨度为4～6m，单向板的经济跨度则是1.7～2.5m，荷载较大时取较小值，一般不宜超过3m。
（3）在混合结构中，（主次）梁的支承点应避开门窗洞口，否则，应增设钢筋混凝土过梁。
（4）为增强建筑物的侧向刚度，主梁宜沿建筑物横向布置。
10．什么是计算简图？计算简图的内容包括哪些？
答：在内力分析之前，必须把结构构件简化成既能反映实际受力情况又便于计算的力学模型，这个力学模型即为计算简图。其内容包括确定支承条件、计算跨度和跨数、荷载分布及其大小。
11．简述单向板肋形楼盖（弹性理论计算方法）计算简图的确定。
答：单向板肋形楼盖计算简图的确定：
（1）支承条件
对单向板肋梁楼盖的板，可沿板短跨方向取出1m宽的板带作为计算单元，代表整个板的受力状态。
板支承在次梁上并与次梁浇筑成整体，若不考虑次梁对板转动的约束影响（由此引起的误差可用折算荷载和调整支座截面的弯矩、剪力设计值给予适当弥补），该板带可进一步简化为一支承在次梁上的多跨连续板，次梁为板的铰支座。
同样，忽略主梁对次梁转动的约束影响，次梁也可视为支承在主梁上的多跨连续梁。
主梁若支承在砖柱上，支承应视为铰支；主梁若与钢筋混凝土柱现浇在一起，其计算简图应根据梁柱线刚度比确定，即如果主梁的线刚度比柱的线刚度大很多（梁柱线刚度比≥5），此时柱对主梁的转动约束不大，则主梁可视为铰支于柱上的连续梁，否则梁柱将形成框架结构，主梁应按框架横梁计算。
（2）计算跨度
计算跨度是指计算内力时所采用的跨长，即计算简图中支座反力之间的距离。
板或梁采用铰支座，但实际上支承都有一定的长度，有时还比较大，内力计算时必须考虑。按弹性方法计算内力时，多跨连续梁和板的计算跨度一般取相邻两支座中心间的距离；对于边跨，当一端简支时，因支承长度较大，还应另求，然后二者中取小值作为计算跨度。
（3）跨数
对于五跨和五跨以内的连续梁（板），跨数按实际计算。跨数超过五跨时，由于两侧边跨对中间跨内力影响已很小，因此在跨度长相差不超过10%、且各跨截面尺寸及荷载相同的情况下，一般按五跨等跨连续梁（板）计算，即除每侧两跨外，所有中间跨均按第三跨计算。
（4）荷载计算
由于板通常取1m宽的板带进行计算，这样，1m2上的荷载就是板带跨度方向单位长度上的荷载；次梁除自重（包括其上粉灰）外，还承受左右两侧各半跨板传来的均布荷载，因此次梁承受的也是均布荷载；而主梁除自重（包括其上粉灰）外，还承受次梁传来的集中力，前者与后者相比影响较小，所以为简化计算，可将主梁自重也折算成集中荷载，折算集中荷载的个数及作用点位置与次梁传来集中荷载的相同，长度等于次梁间距的一段主梁自重，即为每个折算集中荷载的值。在计算板传给次梁、次梁传给主梁以及主梁传给墙、柱的荷载时一般可忽略板、梁自身的连续性，按简支梁计算。
内力计算时，恒荷和活荷将分开考虑。
（5）折算荷载
设计计算中一般采用增加恒荷和减小活荷的办法来近似考虑次梁对板和主梁对次梁约束的影响，即用调整后的折算恒荷载g’、折算活荷载q’代替实际的恒载g、活荷载q。
根据理论分析及实践经验，折算荷载按下述规定取值：
板： （11-1）
次梁： （11-2）
需要注意的是，主梁荷载不进行折算。这是因为主梁与柱整体连接时，如果柱刚度较小，柱对梁的约束作用很小，可以忽略其影响；若柱刚度比较大，则应按框架计算结构内力。
12．什么是荷载的不利组合问题？
答：连续梁（板）所受荷载包括恒载和活载，其中，恒载的作用位置是不变化的，而活载在各跨的分布则是随机的。因此在计算连续梁（板）内力时，应考虑活荷载如何布置会使结构各截面内力最不利。即活载布置在哪几跨，与恒载组合后，会在某一指定截面产生最大内力，这就是荷载的不利组合问题。
13．各截面活荷载最不利布置的原则如何？
答：各截面活荷载最不利布置的原则：
a求某跨跨内最大正弯矩时，应在该跨布置活荷载，同时两侧每隔一跨布置活荷载；
b求某跨跨内最大负弯矩（即最小弯矩），应在两邻跨布置活荷载，然后每隔一跨布置活荷载；
c求某支座截面的最大负弯矩，应在其左右两跨布置活荷载，然后两边每隔一跨布置活荷载；
d求某支座左、右截面的最大剪力，应在其左右两跨布置活荷载，然后两侧每隔一跨布置活荷载。
14．如何得到弯矩包络图与剪力包络图？弯矩包络图与剪力包络图的作用如何？
答：任一截面可能产生的最不利内力（弯矩或剪力）等于恒载在该截面产生的内力加上相应截面在活荷载最不利布置时产生的内力。设计中，不必对构件的每个截面进行计算，只需对若干控制截面（跨中、支座）进行设计。因此，将恒载的弯矩图分别与各控制截面最不利活荷载布置下的弯矩图迭加，即得到各控制截面最不利荷载组合下的弯矩图。将它们绘在同一图上，其外包线即形成弯矩包络图。它表示各截面可能出现的正负弯矩的最不利值。同理可得剪力包络图。
弯矩包络图是计算和布置纵筋的依据，剪力包络图是计算横向钢筋的依据。

15．按弹性理论，结构计算时M、V的取值如何？
答：按弹性理论，结构计算时M、V的取值
按弹性理论计算连续梁的内力时，计算跨度是取支座中心线间的距离，计算所得最大内力值就在支座中心处。因此，在设计现浇肋形楼盖时，应考虑支座宽度的影响，支座计算内力应按支座边缘取用。支座边缘处的内力可按下式计算：
均布荷载：

集中荷载：

其中 M、V—支座中心的弯矩、剪力设计值；
V0—按简支梁计算的支座剪力；
b—支座宽度。

16．为什么要采用考虑塑性内力重分布的计算方法？
答：在进行钢筋混凝土连续梁、板设计时，如果采用上述弹性理论计算的内力包络图来选择构件截面及配筋，显然是偏于安全的。因为这种计算理论的依据是，当构件任一截面达到极限承载力时，即认为整个构件达到承载能力极限状态。这种理论对于脆性材料结构和塑性材料的静定结构来说是基本符合的，但是对具有一定塑性的超静定连续梁、板来说，就不完全正确，因为当这种构件某截面的受拉钢筋达到屈服进入第Ⅲ阶段，只要整个结构是几何不变的，它就仍有一定的承载力，仍然可以继续加载。只不过在其加载的全过程中，由于材料的塑性性质，各截面间内力的分布规律会发生变化，这种情况就是内力重分布现象。

17．什么是钢筋混凝土连续梁破坏阶段内力重分布的主要原因？
答：钢筋混凝土连续梁内塑性铰的形成，是结构破坏阶段内力重分布的主要原因。

18．塑性铰与理想铰的区别有哪些？
答：塑性铰与理想铰的区别：
（1）塑性铰是单向铰，仅能沿弯矩作用方向，绕不断上升的中和轴产生有限的转动；而理想铰能沿任意方向不受限制地自由转动。
（2）塑性铰能承受一定的弯矩，即截面 “屈服”时的极限弯矩Mu≈My；而理想铰不能承受任何弯矩。
（3）塑性铰有一定长度；而理想铰集中于一点。

19．通过一矩形等截面两跨连续梁为例，分析其内力重分布的过程，我们可以得到哪些结论？
答：通过一矩形等截面两跨连续梁为例，分析其内力重分布的过程，我们可以得到以下结论：
（1）钢筋混凝土超静定结构“破坏”的标志不是某个截面的“屈服”（出现塑性铰），而是形成几何可变体系。
对于静定结构，若某一截面出现塑性铰，结构成为可变体系，意味着此时已到达承载能力极限状态；而在超静定钢筋混凝土结构中，由于存在多余约束，某个截面形成塑性铰，对整个结构来讲只是减少了一个多余联系，减少了一次超静定次数，并不表示结构丧失继续承载能力。只要结构是几何不变体系，则可继续加载，直到其它截面陆续出现塑性铰，结构成为可变体系而宣告破坏。
（2）在结构达到破坏状态时，结构各截面的内力分布和塑性铰出现前按弹性理论计算的内力分布不同。也就是说，随着荷载的增加，塑性铰陆续出现，结构的内力将随之重新分布，明显的内力重分布主要为塑性铰的影响，故称为“塑性内力重分布”。
内力重分布是指截面间内力的关系而言的。钢筋混凝土多跨连续梁每形成一个塑性铰，内力将发生一次较大的重分布。
（3）若设计中利用“塑性内力重分布”，可以节约材料，充分发挥结构的潜力。
（4）超静定结构的塑性内力重分布，在一定程度上可以由设计者通过控制构件各截面的极限弯矩来掌握。
按塑性内力重分布理论计算，解答不是唯一的，内力可随配筋比的不同而变化，只不过这时只满足平衡条件，转角相等的变形协调条件不再适用了。从而超静定结构的塑性内力重分布在一定程度上可以由设计者通过改变构件各截面的极限弯矩来控制。
这样带给我们的好处是：第一，弹性理论计算的一般规律是支座弯矩远大于跨中弯矩，若按此弯矩配置钢筋，必将使支座钢筋拥挤，施工不便。如果利用结构内力重分布的特性，减小支座处极限弯矩，就可以克服上述缺点，简化配筋构造，方便混凝土浇捣，从而提高施工效率和质量。第二，在钢筋混疑土连续梁中可以通过控制截面的配筋来控制塑性铰出现的早晚和位置。
（5）考虑内力塑性重分布的计算方法能更正确地估计结构的承载能力和使用阶段的变形、裂缝值。
在钢筋混凝土超静定结构设计中，截面配筋计算是以钢筋屈服后的第三阶段的应力状态为依据，即截面计算已充分考虑了材料的塑性性质；而用弹性理论进行结构内力分析却没有考虑材料的塑性性质。也就是说，“以破坏阶段为依据的截面计算与以弹性理论为基础的结构内力分析是互不协调的”。因此考虑材料的塑性性质来分析结构内力更符合实际，同时也消除了内力分析与截面计算的矛盾。

20．什么是“内力的完全重分布”？为什么说“实现内力的充分重分布是有条件的”？
答：钢筋混凝土连续梁在荷载作用下能够按预期的顺序出现塑性铰，并按照选定的调幅值形成破坏机构，其承载能力达到预计的极限荷载，这称为“内力的完全重分布”。
由于钢筋混凝土不是理想的弹塑性材料，塑性铰的转动能力是有限度的，如果内力重分布的幅度过大，完成内力完全重分布过程所需要的截面塑性转角超过了该截面塑性铰本身允许的转动能力，则结构在未形成预期的破坏机构前，先出现的塑性铰截面会由于混凝土达到其极限压应变而压碎，导致结构破坏。因此，实现内力的充分重分布是有条件的。

21．按内力塑性重分布计算钢筋混凝土超静定结构时，应遵循那哪些基本原则？
答：按内力塑性重分布计算钢筋混凝土超静定结构时，应遵循下列基本原则：
（1）受力钢材宜采用HRB335级和HRB400级热轧钢筋；混凝土强度等级宜在C20～C45的范围内；
（2）弯矩调幅不宜过大，应控制调整后的截面极限弯矩M调不小于弹性理论计算弯矩Me的75%，即M调≥0.75M弹。
调幅值愈大，该截面形成塑性铰就越早。为了防止因调幅值过大，使构件过早的出现裂缝和产生过大的挠度而影响正常使用。因此根据试验研究，应控制下调的幅度不大于25%。
（3）调幅截面的相对受压区高度ζ不应超过0.35，也不宜小于0.10；如果截面配有受压钢筋，在计算ζ时，可考虑受压钢筋的作用。
调幅越大要求截面具有的塑性转动能力也越大。而对截面几何特征一定的钢筋混疑土梁来说，其塑性铰的转动能力主要与配筋率有关——随受拉纵筋配筋率的提高而降低。而配筋率ρ可由混凝土受压区高度x反映，对于单筋矩形截面受弯构件，。因此，ζ值直接与转动能力有关。ζ>ζb为超筋梁，受压区混凝土先压坏，不会形成塑性铰，在塑性设计中应避免使用；ζ<ζb为适筋梁，可以形成塑性铰。ζ值越小，塑性铰的转动能力越大。因此，为了保证在调幅截面能形成塑性铰，并具有足够的转动能力，要相应地限制配筋率ρ，或含钢特征值ξ。试验表明，当时，截面的塑性转动能力一般能满足调幅25％的要求。
（4）调整后的结构内力必须满足静力平衡条件：
连续梁、板各跨两支座弯矩的平均值加跨中弯矩，不得小于该跨简支梁跨中弯矩的1.02倍，即（MA＋MB）/2＋Ml≥1.02M0；同时，支座和跨中截面的弯矩值均不宜小于M0的1/3。
（5）构件在内力塑性重分布的过程中不发生其他脆性破坏，如斜截面受剪破坏，锚固破坏等，这是保证内力塑性充分重分布的必要条件。
为此，应将按《规范》中斜截面受剪承载力计算所需的箍筋面积增大20%。增大的区段为：当为集中荷载时，取支座边至最近一个集中荷载之间的区段；当为均布荷载时，取距支座边为1.05h0的区段。同时，配置的受剪箍筋ρsv＝Asv /bs > 0.3 ft/ fyv ，以减少构件斜拉破坏的可能性。

22．工程中最实用的考虑内力塑性重分布的计算方法是什么方法？什么是弯矩调幅法？
答：工程中最实用的考虑内力塑性重分布的计算方法是弯矩调幅法。
弯矩调幅法简称调幅法，它是在弹性弯矩的基础上，按照上述原则，根据需要适当调整某些截面的弯矩值，通常是对那些弯矩绝对值较大的截面弯矩进行调整，然后，按调整后的内力进行截面设计和配筋构造，是一种实用的设计方法。

23．如何用弯矩调幅法计算等跨连续梁、板的内力？
答：等跨连续梁、板在荷载作用下，考虑内力塑性重分布后各控制截面的内力，可按下式计算：
均布荷载： （11-1）
（11-2）
承受间距相同、大小相等的集中荷载时， （11-3）
（11-4）
式中：g、q —分别为沿梁、板单位长度上的永久荷载、可变荷载设计值；
G、Q—分别为一跨内集中永久荷载、可变荷载设计值之和；
l0—计算跨度，按教材表11-6 确定；
ln—净跨，各跨取各自的净跨；
α—梁、板的弯矩系数，分别按教材表11-2 、1-5确定；
β—梁的剪力系数，按教材表11-4确定。
需要说明的是：
a．若跨度差别小于10%的不等跨连续梁、板，仍可用上式计算，只不过支座弯矩应按两跨的较大计算跨度计算，跨中弯矩仍取本跨的计算跨度。
b．表11-2、11-5中弯矩系数α的适用于q/g=1/3～5的等跨连续梁（板），对于少于五跨的等跨连续梁、板，也可采用表中的α。
c．按塑性理论计算时，由于连续梁、板的支座边缘截面形成塑性铰，故计算跨度应取两支座塑性铰之间的距离。因此，对两端与梁（柱）整体连接的梁、板，其计算跨度应取净跨长；对一端与梁（柱）整体连接、另一端支承在砖墙的梁、板，其计算跨度应取此端的塑性铰截面（支座边缘）至另一端支座中心线之间的距离，如表11-6所示。
采用净跨后，由式（11-1）～（11-4）所得支座处的截面内力，就是支座边缘处的内力，可由此直接计算所需纵筋数量。
d．次梁对板、主梁对次梁的转动约束作用，以及活荷载的不利布置等因素，在按弯矩调幅法分析结构时均已考虑。因此计算时不需再考虑折算荷载，直接取用全部实际荷载g+q。
e．由于内力系数是按均布荷载或间距相同、大小相等的集中荷载作用下考虑塑性内力重分布以后的内力包络图给出的，所以对承受上述荷载的等跨或跨度相差不大于10%的连续梁、板，不需再进行荷载的最不利组合，一般也不需再绘出内力图。

24．内力塑性重分布方法的适用范围如何？
答：内力塑性重分布方法的适用范围：
按塑性内力重分布法计算结构内力，虽然可以节约钢材，但在使用阶段钢筋中应力较高，构件的裂缝开展较宽，变形较大。因此《规范》规定下列情况下，只能用弹性理论计算内力：
1）直接承受动荷载作用的结构构件；
2）裂缝控制等级为一级或二级的结构构件，如水池池壁；
3）处于重要部位而又要求有较大强度储备的结构构件。

25．简述连续单向板的截面设计与构造要求。
答：连续单向板的截面设计与构造要求
1）计算要点
a.确定计算简图
取单位板宽为计算单元，并根据板的刚度、类型和构造确定板的厚度；根据板的构造及用途确定板的自重和使用荷载。
b.内力分析
一般按塑性内力重分布方法计算内力。
《规范》规定：对四周与梁整体连接的单向板，其中间跨的跨中截面及中间支座，计算弯矩可减少20%，其它截面不予降低。
c.配筋计算
根据各跨跨内及支座截面的弯矩计算各部分钢筋数量。在选配钢筋时，应考虑跨中及支座钢筋的直径和间距相互协调，以利施工。板的经济配筋率约为0.3～0.8%。
由于板的宽度较大，且承受的荷载较小，因此，对于一般工业与民用建筑楼盖,仅混凝土就足以承担剪力，从而设计时可不进行抗剪承载力验算。
2）构造要求
关于单向板的混凝土强度等级、保护层厚度等要求，已如前述。下面对板的配筋构造要求加以说明：
a．板厚
由于板的混凝土用量占整个楼盖的50%～70%，因此从经济角度考虑，应使板厚尽可能接近构造要求的最小板厚，同时为了使板具有一定的刚度，要求连续板的板厚满足表11-7的要求。
钢筋混凝土梁、板截面尺寸 表11-7
构件种类
截面高度h及跨度l比值
附 注
悬臂板
简支单向板
两端连续单向板

单向板h不小于下列值：
一般屋面： 60mm
民用建筑楼面： 60mm
工业建筑楼面： 70mm
行车道下的楼板：80 mm
多跨连续次梁
多跨连续主梁
单跨简支梁

梁的高宽比（h/b）
一般取2.0～3.0
并以50 mm为模数
b．受力钢筋
（a）直径：常用钢筋直径为6、8、10、12 mm。对于支座负弯矩钢筋，为防止施工中易被踩弯，宜采用较大直径（一般不小于8 mm）。
（b）间距：板中受力钢筋的间距，一般不小于70 mm；当板厚h≤150mm时，不宜大于200mm；当板厚h>150mm时，不宜大于1.5 h，且不宜大于250mm。
板中承受正弯矩的钢筋，可随弯矩的减小而部分切断或弯起，但至少要保留跨中受力钢筋截面面积的1/3伸入支座，其间距不应大于400nm。同时,下部正钢筋伸入支座的锚固长度不应小于5d，d为下部正钢筋的直径。
（c）配筋方式
有弯起式配筋和分离式配筋两种（图11-19）。前者支座承受负弯矩的钢筋由支座两侧的跨中钢筋在距支座边缘l0/6弯起1/2～2/3来提供。弯起钢筋的角度一般为300，当板厚大于120mm时，可采用450。当弯起钢筋不足以抵抗支座负弯矩时，则应另加直钢筋。弯起式配筋锚固较好，可节约钢筋，但施工复杂。常用于板厚≥120 mm或经常承受动载的情况。而分离式配筋则是在跨中和支座全部采用直筋，单独选配。其特点是，构造简单，施工方便，但用钢量比弯起式多，整体性差。
为便于施工，设计时不论采用那种配筋方式，都应注意相邻跨中及中间支座钢筋直径和间距的互相配合，一般宜使它们的间距相同而直径不同，直径不宜多于两种。
（d）弯起点或截断点
连续板中受力钢筋的弯起点和截断点一般应按弯矩包络图及抵抗弯矩图确定。但在各跨荷载相差不大的情况下，相邻跨相差不超过20%时，亦可按图11-19所示的构造要求来处理。其中，a值当q/g≤3时取L0/4；当q/g>3时取L0/3。q、g、L0分别为恒载、活载设计值及板的净跨。

（a）弯起式配筋 （b）分离式配筋
图11-19 钢筋混凝土连续板受力钢筋的两种配筋方式
c.板中的构造钢筋
连续单向板除了按计算配置受力钢筋外，通常还应布置3种构造钢筋，分别是：
（a）分布钢筋：分布钢筋是与受力钢筋垂直分布的钢筋。单向板中单位长度上分布钢筋的截面面积不宜小于单位宽度上受力钢筋截面面积的15%，且不宜小于该方向板截面面积的0.15%；分布钢筋的间距不宜大于250mm，直径不宜小于6 mm。对集中荷载较大的情况，分布钢筋的截面面积应适当增加，其间距不宜大于200 mm。
（b）嵌固墙内的板面附加钢筋：由于墙的约束作用，板在墙边会产生一定的负弯矩，使板面受拉开裂（见图11-20），因此在板伸人墙端的上部单位板宽内，应配置不少于5Φ8的构造钢筋（包括弯起钢筋），其伸出墙边的长度不应小于l1/7（l1为单向板的跨度）。
对两边均嵌固在墙内的板在受荷后，简支的角部会翘离支座，当这种翘离受到墙体的约束时，板角上部就会产生与墙边成450的裂缝，所以在板角应双向配置上述构造钢筋，以阻止裂缝的扩展，钢筋伸出墙边的长度不小于l1/4。
见教材图11-20 板嵌固在承重砖墙内时的板面裂缝分布及上部构造钢筋
需要注意的是，上述构造钢筋（包括弯起钢筋），若沿受力方向配置，其截面面积不宜小于该方向跨中受力钢筋截面面积的1/3；若沿非受力方向配置，则可根据实践经验适当减少。
（c）垂直主梁的板面附加钢筋：在单向板的长向支座（主梁）处，靠近主梁的板面荷载将直接传递给主梁，因此产生一定的负弯矩，使板与主梁相接处产生板面裂缝，为此，《规范》规定，应在板面沿主梁方向每米配置不少于5Φ8的构造钢筋，而且按每米计，其截面面积不应小于受力钢筋截面面积的1/3，这些钢筋伸出主梁梁边的长度不宜小于l0/4（弯直钩）（l0为板的计算跨度）。

26．简述次梁的截面设计与构造要求。
答：次梁的截面设计与构造要求：
1）计算要点
a.确定计算简图
按表11-7确定次梁的截面尺寸，并计算作用在次梁上的荷载。在计算板传给次梁的荷载时，可忽略板的连续性，次梁两侧板跨上的荷载各有一半传给次梁，作为次梁的荷载（图11-21）。
b.内力计算
次梁一般按塑性理论方法，根据式（11-1）～（11-4）计算内力。
c.配筋计算
按正截面受弯承载力确定纵向受拉钢筋时，应当注意，在整体式肋梁楼盖中，板与次梁共同工作，因此板可作为次梁的翼缘。这样，跨中截面在正弯矩作用下，板位于受压区，应按T形截面计算；而支座附近的负弯矩区，翼缘位于受拉区，按矩形截面计算（图11-22）。
按斜截面受剪承载力计算箍筋和弯起钢筋用量时，若荷载、跨度较小，一般可只配置箍筋；否则，宜在支座附近设置弯起钢筋，以减少箍筋用量。
截面尺寸满足表11-7时，一般不必作使用阶段的挠度和裂缝宽度验算。
d.选择构造钢筋
2）构造要求
次梁的一般构造要求可参见第四章。需要说明的是，次梁中纵向受力钢筋的弯起与截断，原则上应按弯矩及剪力包络图确定。但对相邻跨度相差不超过20%，且均布活载与恒载的比q/g≤3的次梁，可按图11-23确定。
见教材图11-23 次梁的配筋构造。

27．简述主梁的截面设计与构造要求。
答：主梁的截面设计与构造要求：
1）计算要点
主梁的计算要点与次梁基本相同，需要注意的是：
a.在计算内力时一般不宜考虑内力塑性重分布，应按弹性理论计算。这是因为主梁是主要承重构件，需要有较大的强度储备，而且对使用荷载下的变形及裂缝的要求较高。
b.在计算主梁支座截面配筋时，要考虑由于板、次梁和主梁负弯矩钢筋的相互交叉，主梁的纵筋必须放在次梁纵筋的下面，致使主梁的有效高度h0有所降低（见教材图11-24）。当主梁支座负弯矩钢筋为单排时：h0＝h- (50~60) mm；当钢筋为两排时：h0＝h- (70~80) mm。
2）构造要求
主梁除了应满足第四章的一般构造要求外，还应注意以下问题：
a.主梁的配筋应根据内力包络图，通过作抵抗弯矩图来布置；
b.附加横向钢筋
在主次梁交接处，应设置附加横向钢筋（箍筋或吊筋），用来承受由次梁作用于主梁截面高度范围内的集中荷载F（见教材图11-25）。附加横向钢筋宜优先选用箍筋，布置在长度为S（=2h1+3b）的范围内，且第一道附加箍筋离次梁边50 mm。
附加横向钢筋的面积可按下式计算：
（11-5）
式中：F—两侧次梁传给主梁的集中荷载设计值；
m—在宽度S范围内的附加箍筋个数；
n—同一截面内附加箍筋的肢数；
Asv1—附加箍筋的单肢截面面积；
fyv—附加钢筋的抗拉强度设计值；
Asb—附加吊筋的截面面积；
α—附加吊筋弯起部分与梁的轴线夹角，一般为450，当梁高>800 mm时，采用600。
显然，若集中力F全部由附加箍筋承受，则所需附加箍筋的截面面积为：
（11-6）
在选定附加箍筋的直径和肢数后，即可根据算得S范围内附加箍筋的根数m。
若集中力F全部由附加吊筋承受，则其截面面积为
（11-7）
当吊筋的直径选定后，不难求出吊筋的根数。