钛合金窄间隙激光填丝焊接工艺及接头组织性能分析_方乃文.pdf

，.，.基金项目：国家重点研发计划（）；黑龙江省头雁行动计划能源装备先进焊接技术创新团队资助（）；新型钎焊材料与技术国家重点实验室开放课题（）（），（），（）：.钛合金窄间隙激光填丝焊接工艺及接头组织性能分析方乃文，黄瑞生，武鹏博，尹立孟，龙伟民，徐 锴，曹 浩，邹吉鹏 哈尔滨焊接研究院有限公司，哈尔滨 重庆科技学院冶金与材料工程学院，重庆 郑州机械研究所有限公司新型钎焊材料与技术国家重点实验室，郑州 采用自主研发的 系钛合金药芯焊丝为填充金属，进行 钛合金板窄间隙激光填丝焊接工艺实验，研究激光功率、摆动参数、焊接速度和送丝速度等工艺参数对焊缝成形的影响规律；借助高速摄像系统研究焊接过程羽辉及等离子体特性，并对获得的焊接接头组织性能进行分析。研究结果表明：采用激光功率 、圆形摆动模式、摆动频率 、摆幅 、焊接速度 、送丝速度 的工艺参数组合下得到的焊缝成形良好，无明显外观缺陷；当焊丝末端与液态熔池接触距离为 时，过渡方式为液桥过渡，可以实现焊丝熔化金属向熔池的稳定、有序过渡；该焊接工艺获得的 厚 钛合金板窄间隙激光填丝焊接头组织性能良好。关键词 钛合金 激光填丝焊 工艺参数 焊接接头中图分类号：文献标识码：，；，；，引言（）钛合金为 双相钛合金，具有密度小、比强度高、比刚度大、耐热耐腐蚀、加工性能好等优点，是一种优质的金属结构材料，在航空航天、武器装备、海工等领域具有非常广阔的应用前景，因此受到广泛应用。目前钛合金多采用非熔化极气体保护焊、电子束焊接和激光焊。非熔化极气体保护焊操作简单且成本低，但存在焊接热输入大、焊后变形严重和效率低等问题；电子束焊接需要在真空条件下进行，其设备昂贵，并且焊接构件尺寸受限，因此也制约其大范围推广应用，而激光焊则往往束缚于焊接构件的壁厚和坡口形式，单激光在大气条件下无法实现壁厚较大的构件优质焊接，往往会带来气孔、焊缝凹陷、焊缝成形不良等问题，而激光电弧复合焊接则无法实现窄间隙高效焊接，构件需要加工较大的坡口进行焊接，从而大幅降低了焊接效率。窄间隙激光填丝焊则兼顾焊接热输入小、能量可精准调控、焊缝组织性能易于调控等优点，还可以实现壁厚较大的构件窄间隙优质高效焊接，在厚壁钛合金焊接应用具有巨大优势。国内外学者对钛合金窄间隙激光填丝焊工艺进行了相关研究，王翔宇等实现了 厚窄间隙 钛合金板光纤激光填丝焊并对焊缝缺陷抑制进行了研究，结果表明：激光填丝焊容易产生气孔和侧壁未熔合缺陷，优化焊接工艺可以减少气孔并消除未熔合缺陷。崔冰等进行了 厚窄间隙 钛合金板的激光填丝焊，结果表明：合适的焊接工艺可以实现 钛合金优质激光填丝焊，焊接接头抗拉 强度为 ，达到母材的 。基于上述工艺研究，相关学者又开展了钛合金窄间隙焊接接头的组织性能调控技术研究。谷卫华等分别采用 系钛合金实心焊丝和 系钛合金实心焊丝进行了 钛合金的焊接，结果表明：与 系钛合金焊丝相比，焊丝既含有 稳定元素（）又含有 稳定元素（、），其合适比例的铝当量及钼当量组合使多元合金可以向熔池有效过渡，保证了接头组织为均匀的细针状（）双相组织，使焊接接头具有强度与塑韧性相匹配的综合性能。等采用 实心焊丝作为填充金属对型号为 的 型钛合金进行了激光填丝焊，结果表明：焊接接头组织从熔合区向焊缝区，逐渐由残余 相向 相和 马氏体混合物过渡，且 马氏体含量逐渐增多，但整体硬度分布趋势变化不大。等采用纯钛实心焊丝作为填充金属，研究了 钛合金焊接接头的组织性能，结果表明：焊丝的加入稀释了焊缝金属的成分，使晶内和晶间均出现了 相，析出的晶间 相虽然可以提高接头的强度，但同时也促进了裂纹沿晶界扩展。综上所述，目前国内外学者较多采用窄间隙激光填实心焊丝的焊接工艺和填入不同合金体系的实心焊丝进行接头强韧机制调控。药芯焊丝具有焊接效率高、焊缝成形美观、合金成分易于改进、生产成本较低等优点，已经在不锈钢、高强钢等领域获得了广泛应用，通过在钛合金药芯焊丝中添加有益合金元素来促进晶粒细化、提高熔池金属的流动润湿性以进一步提高焊接接头质量则具有重大的实际应用意义。而截至目前在钛合金药芯焊丝的设计开发、钛合金激光填药芯焊丝工艺及接头组织性能调控方面研究内容较少，鲜有报道。本文针对自主研发设计的 系钛合金金属粉芯药芯焊丝进行窄间隙工艺实验探索，研究了激光功率、摆动参数、焊接速度和送丝速度等对焊缝成形的影响规律，同时借助高速摄像系统研究焊接熔滴过渡特性，获得优化的焊接工艺参数，最终实现 厚 钛合金板窄间隙激光填药芯焊丝优质焊接，为后期钛合金药芯焊丝的开发设计、工艺研究及实际应用提供基础理论数据支撑。实验 实验材料及设备实验材料选用 厚的退火态 钛合金板，填充金属为自主研发设计的 系金属粉芯药芯焊丝，直径为 。母材与药芯焊丝熔覆金属的化学成分见表。焊前对钛合金试板进行打磨和酸洗，在体积占比为（）（）（余量）的酸溶液中浸泡 ，然后用清水冲洗烘干，去除表面油污和氧化物。表 母材及药芯焊丝熔覆金属的化学成分（质量分数，）（，）元素母材 余量熔覆金属 余量 焊接实验所用激光器为 公司生产的 连续型输出光纤激光器，其最大输出功率为 ，焦距为，输出波长为 ，最小光斑直径为 ，采用连续激光且激光前置的输出方式。所用摆动激光头型号为 ，送丝机构为奥地利 公司生产的 型送丝机，上述机构通过悬臂式龙门及 机器人集成并控制焊接过程。实验方法通过单道激光填药芯焊丝工艺模拟研究窄间隙填充焊接过程，设计坡口间隙为 ，坡口深度为 ，工艺实验所用坡口如图 所示；考虑焊接过程中焊接接头的变形及间隙收缩等问题，设计单边 的 形坡口，坡口钝边为、间隙为 ，对接实验所用坡口如图 所示。实验采用 作保护气体，气体压力为 。基于前期的实验数据积累，设计中心参数：激光束采用圆形摆动模式，离焦量为，药芯焊丝与光束夹角为图 工艺实验坡口尺寸示意图 图 窄间隙对接实验坡口尺寸示意图 。其中激光功率、焊接速度、送丝速度及摆动参数等对焊缝成形影响显著，将其确定为变量。工艺实验参数及对接实验参数见表。表 工艺实验参数及对接实验参数 工艺参数焊接参数摆动参数激光功率 焊接速度（）送丝速度（）摆动方式摆动频率 摆动幅度 单变量实验中心参数 圆形 单变量实验参数范围 无摆动、圆形、垂直、无穷形 钛合金窄间隙激光填丝焊接工艺及接头组织性能分析 方乃文等 激光填丝焊接过程示意如图 所示，药芯焊丝位于激光辐照的前沿区域，光丝间距设计为 。在后续的研究过程中将焊丝距工件的高度设定为。以焊接过程关键特征的变化规律为研究基础，分析激光填药芯焊丝焊接过程中的熔滴过渡特征。图 激光填丝焊接过程示意图 结果与分析 焊接参数对焊缝成形的影响规律 激光功率设置焊接速度 、送丝速度 、离焦量、摆动频率 、摆动幅度 ，分别采用 、和 五组激光功率参数进行焊接实验，焊缝表面成形和横截面形貌如表 所示。由表 可知，当激光功率为 和 时，焊缝表面成形不连续，呈现凸凹不平的形貌，因为此时激光能量不足以充分地熔化药芯焊丝形成熔池而凝固成连续的焊缝。当激光功率为 和 时，焊缝表面成形仍不连续，因为此时激光能量过高，而送丝速度略慢，从而与激光功率匹配程度较差，送入熔池的药芯焊丝量较少，最终熔化形成的液态熔池金属难以均匀地铺展填充焊缝。同时也可以发现，唯独在表 激光功率对焊缝成形的影响 激光功率焊缝表面成形横截面形貌 激光功率下获得的焊缝横截面中没有气孔缺陷。因此，选择合理的激光功率与送丝速度的匹配关系对于获得连续、均匀、美观的焊缝至关重要。图 为不同激光功率下熔宽、熔深 和焊缝成形系数（）的关系，随着激光功率的增加，横截面中填充的焊缝金属面积逐渐增大，熔深与熔宽也增大，焊缝成形系数逐渐减少。图 激光功率对熔宽、熔深及焊缝成形系数的影响 ，焊接速度设置激光功率为 、送丝速度为 、离焦量为、摆动频率为 、摆动幅度为 ，分别采用 、和 五组焊接速度进行焊接试验，焊缝表面成形和横截面形貌如表 所示。由表 可知，当焊接速度为 时，焊缝不连续且熔宽分布不均匀，此时焊接速度过慢并与送丝速度不匹配，熔化的药芯焊丝形成过多的熔池金属堆积，从而导致焊缝连续性差。当焊接速度为 时，焊接速度过快，导致焊缝熔化的金属没有充裕的时间进行流动铺展形成焊缝。图 为不同焊接速度下熔宽、熔深 和焊缝成形系数（）的关系曲线，如表 和图 可知，从横截面尺寸和形貌上反映为随着焊接速度的增加，焊缝整体尺寸表 焊接速度对焊缝成形的影响 焊接速度焊缝表面成形横截面形貌 材料导报，（）：图 焊接速度对熔宽、熔深及焊缝成形系数的影响 ，呈减小趋势，焊缝成形系数呈递增趋势。送丝速度设置激光功率为 、焊接速度为 、离焦量为、摆动频率为 、摆动幅度为 ，分别采用 、和 五组送丝速度进行焊接试验，焊缝表面成形和横截面形貌如表 所示。由表 可知，当送丝速度为 时，由于送丝速度较慢，送丝量较少，激光在接触焊丝的瞬间就会发生汽化和蒸发，熔化过程很剧烈，大多数焊丝会以飞溅形式烧损，从而剩余熔化的焊丝过渡到焊缝的过程也会很不稳定，最终获得的焊缝成形较差且不够饱满。当送丝速度为 时，填充量较少导致形成的焊缝不连续且不规则，出现咬边、未焊满等缺陷，特别是当速度达到 和 时，甚至出现了气孔及裂纹等缺陷。因为送丝速度过快，导致送进的药芯焊丝难以在 的功率条件下均匀熔化铺展，气孔也来不及逸出，最终形成气孔缺陷。当焊接速度较快时，钛合金焊缝的冷却速度低于结晶生长速度，同时凝固过程在两侧的柱状晶向焊缝中心位置生长完成，从而在两侧柱状晶相遇凝固时形成空隙，产生凝固裂纹。表 送丝速度对焊缝成形的影响 送丝速度焊缝表面成形横截面形貌 图 为不同激光功率下熔宽、熔深 和焊缝成形系数（）的关系曲线，由表 和图 可知，随送丝速度增加，激光能量更多用于熔化焊丝，因此随着送丝速度的增加，从横截面尺寸和形貌上反映为焊缝整体尺寸呈减小趋势，焊缝成形系数呈递增趋势。图 送丝速度对熔宽、熔深及焊缝成形系数的影响 ，摆动参数设置激光功率为 、焊接速度为 、送丝速度为 和离焦量为，将圆形摆动、摆动频率为 和摆幅为 确定为中心参数，分别开展摆动模式、摆动幅度和摆动频率三个参数的工艺实验。首先采用无摆动、垂直摆动、圆形摆动和无穷摆动四种摆动模式进行焊接实验，焊缝表面成形和横截面形貌如表 所示。由表 可知，无摆动时焊缝表面起伏不平，焊缝连续性及稳定性较差，横截面深度方向上形成的匙孔较深，并且存在较大的气孔缺陷。增加光束摆动之后，激光对熔池产生了搅拌作用，同时使得激光小孔的形状和直径有所增加，匙孔和熔池变得稳定，熔池面积增大，液态熔池金属的铺展流动性提高，并向两侧均匀铺展，有利于匙孔气体的排出。其中垂直摆动、圆形摆动和无穷摆动对气孔的抑制效果较明显，熔宽明显增加，侧壁熔合良好。其中，圆形摆动模式获得的焊缝成形及侧壁熔合情况较好。图 为不同激光功率下熔宽、熔深 和焊缝成形系数（）的关系曲线，由表 和图 可知，表 摆动方式对焊缝成形的影响 摆动模式焊缝表面成形横截面形貌无摆动垂直摆动圆形摆动无穷形摆动钛合金窄间隙激光填丝焊接工艺及接头组织性能分析 方乃文等 无摆动情况下熔深较大，熔宽较小，由于无摆动激光的能量密度集中，光斑作用面积较小，也就造成了焊缝的深宽比较大。而无论激光光束以何种模式进行摆动，在单位时间和单位面积上的激光能量密度均较低，能量不再集中于中部，而向两侧分散，使得熔深变小而熔宽增加。造成这种现象的主要原因是摆动激光热源分布形式时刻在发生周期性的变化，导致激光能量不再聚集于熔池某处位置，焊接热源的分布更加均匀，从而使得焊缝熔宽显著增加，熔深降低。当采用圆形摆动模式、频率为 的摆动工艺时，分别采用 、和 五种摆动幅度进行焊接试验，焊缝表面成形和横截面形貌如表 所示。由表 可知，当摆幅在 时，焊缝表面成形连续性和均匀性都较差，此时熔化的金属未得到充分的铺展，并且出现了不同密集程度的气孔缺陷。图 为不同激光功率下熔宽、熔深 和焊缝成形系数（）的关系曲线，如表 和图 可知，当摆幅在 时，能量集中于焊缝的中部，宏观表现为熔深大，熔宽较小；而当摆幅为 和 时，熔深减小，熔池在横向得到铺展，侧壁熔合较好。其中，摆幅为 时获得的焊缝成形较好。当采用圆形摆动模式、摆幅为 的摆动工艺时，分别采用 、和 五组摆动频率进行焊接试验，焊缝表面成形和横截面形貌如表 所示。由表 可知，当摆动频率在 之间时，焊缝表面成形均匀连续，平滑；而当摆动频率为 和 时，焊缝中部出现棱状凸起，横截面形貌表现为两侧壁略微下凹，在单道多层焊接时容易造成后续焊道出现侧壁未熔合缺陷。分析认为焊接熔池在激光光束的高频率扫描作用下，还未来得及向侧壁流动铺展就已被带到熔池中心区域并迅速凝固，从而在焊缝中部出现棱状凸起的形貌，另外在上述两个摆动频率获得的焊缝中还发现了气孔缺陷。图 为不同摆动参数下熔宽、熔深 和焊缝成形系数（）的关系曲线，由表 和图、可知，摆动频率和摆动方式对焊缝熔深、熔宽影响较小；表 和图 表明，随着摆动幅度的增加，从横截面尺寸和形貌上反映为焊缝整体尺寸呈减小趋势，焊缝成形系数呈增加趋势。通过上述工艺参数实验得出焊接工艺参数的匹配程度对焊缝成形有重要影响。其中焊接速度、送丝速度和激光功表 摆动幅度对焊缝成形的影响 摆动幅度焊缝表面成形横截面形貌 表 摆动频率对焊缝成形的影响 摆动频率 焊缝表面成形横截面形貌图 摆动参数对熔宽、熔深及焊缝成形系数的影响：（）摆动方式；（）摆动幅度；（）摆动频率 ，：（）；（）；（）率的合理匹配对焊缝成形影响最大，摆动激光束的引入能进一步提高焊缝的连续性和均匀性。激光功率、焊接速度、送丝速度和摆动幅度对焊缝成形系数影响较大；其中焊缝成形系数与激光功率相关，焊缝成形系数与焊接速度、送丝速度材料导报，（）：和摆动频率呈正相关；摆动方式和摆动频率对焊缝成形系数影响较小。焊接过程熔滴过渡规律分析为了清晰地观察激光填药芯焊丝焊接熔滴过渡过程，将药芯焊丝送至摆动激光作用区域的前沿进行高速摄像观察分析。激光工艺及焊接工艺采用 节实验得出的最优参数，即激光功率为 、圆形摆动模式、摆动频率为 、摆幅为 、焊接速度为 、送丝速度为 的工艺参数组合。根据前期实验数据分析得出经验，当药芯焊丝位于激光光斑作用前沿，距离试板表面 位置处时，激光填丝焊接过程相对较稳定。因此，本实验将 和 两个极端距离的焊接过程稳定性进行对比，当药芯焊丝距离试板表面 位置时摆动激光填药芯焊丝焊接过程如图 所示。当圆形摆动激光束刚好作用于药芯焊丝上时，如图 所示，焊丝末端瞬间出现了飞溅。该现象的产生可能与药芯焊丝的构成特征有直接联系，当高能量密度激光束辐照在药芯焊丝上时，因为部分合金粉末的熔点高于药芯焊丝外层的钛皮，所以会产生部分药芯滞后于钛皮熔化，即“滞熔”。随着激光束周期性摆动，药芯周围的钛皮率先完成熔化，只残存少量“滞熔”，在熔滴脱离焊丝端部瞬间，摆动激光束辐射到“滞熔”并使其熔化并伴随着飞溅产生。另外，当熔滴落入熔池的瞬间，相当于熔滴从高温环境进入低温的熔池中，对熔池造成强烈的局部加热及冲击作用，使熔池中存在的气体急剧逸出，从而也伴随飞溅产生。当圆形摆动激光束作用到图 中的、和 区域时，熔滴悬垂于焊丝末端，同时由于药芯内部大量离散分布的金属粉末致使焊丝末端熔滴的形成及熔滴受力特征的一致性不易得到有效控制，使羽辉形状呈现出不规则特征。图 摆动激光填药芯焊丝焊接过程 熔滴过渡过程稳定性对焊缝成形的影响较大，光丝相对位置是影响熔滴过渡特性的关键因素，熔滴形成及过渡过程如图 所示。当摆动激光恰好辐照在焊丝末端时，如图 所示，即 区域，熔融液滴会在高能量密度激光的辐照下瞬间汽化并产生一个较强的反冲作用力，该力的存在会导致液滴边缘位置的一部分液态金属脱离熔滴而形成飞溅；当激光摆动至图、区域时，熔滴悬垂于焊丝末端，对熔滴长大而言，图 为一个成长周期，伴随下一个成长周期的到来，焊丝末端熔滴不断长大，如图 所示；当熔滴长大到一定尺寸时，自身重力会大于焊丝与熔滴之间形成的表面张力，熔滴会自然下落至试板表面，如图 所示；随着激光填丝焊接过程的进行，熔池边缘位置不断前移，当该区域与熔滴接触时，熔滴与熔池熔为一体，重复多个周期最终完成激光填丝图 激光填药芯焊丝焊熔滴过渡过程（）（）焊接。从图 也可以看出，随着熔滴过渡个数增加，熔滴过渡时间呈线性增加趋势，这说明焊接过程中的焊丝送进过程、激光摆动熔化焊丝过程以及熔滴过程均呈现出较好的稳定性。从上述分析可以得出结论，当焊丝末端高于试板表面钛合金窄间隙激光填丝焊接工艺及接头组织性能分析 方乃文等 时，熔滴过渡过程虽然处于一种较为稳定的状态，但在自身重力作用下，熔滴过渡会对熔池流动产生一种不可控制的干扰，该扰动过程会对最终的焊缝成形产生不利影响。图 药芯焊丝熔滴过渡个数与时间关系（）（）图 为药芯焊丝位于激光光斑作用前沿，距离试板表面 位置处时的熔滴形成及过渡过程，可以看出在整个激光填丝焊接过程中，焊丝末端和液态熔池始终紧密相连，激光熔化后形成的液态金属均以液桥过渡的方式进入液体熔池来完成焊接过程，该过程中液滴下落后对液态熔池没有图 激光填药芯焊丝熔滴过渡过程（）（）产生冲击力，焊接过程更为稳定，可控性更好。通过高速摄像对焊接过程中熔滴过渡进行观察分析，得出焊丝距试板表面的距离决定焊接过程熔滴过渡方式的结论。当焊丝距试板表面 时，熔滴以液桥过渡的方式平稳过渡到熔池，焊接过程更稳定、焊缝成形更好。钛合金焊接接头组织与性能分析通过工艺优化后进行 厚钛合金板窄间隙激光填药芯焊丝焊接。焊接过程由 道激光自熔打底焊和 道填充焊组成，层间温度控制在 以内。自熔焊采用激光功率为 、焊接速度为 ；基于前期工艺探索，填充焊的焊接参数为激光功率 、焊接速度 、送丝速度 、圆形摆动模式、摆动频率 和摆动幅度 ，药芯焊丝位于激光光斑作用前沿，距离试板表面 位置处。焊接接头形貌如图 所示。焊接接头成形良好，呈银白色，未出现未熔合和裂纹等缺陷。图 厚 钛合金窄间隙焊接接头宏观形貌：（）正面；（）背面；（）截面图 ：（）；（）；（）焊接接头微观组织形貌如图 所示，可以发现，最大晶粒出现在焊缝中心位置，由于焊丝熔化后，焊缝的冷却速度极快，溶质来不及均匀化扩散，属于快速凝结组织，具有典型的铸造组织特征。随着与焊缝中心距离的增加，晶粒尺寸呈逐渐减小的趋势，即焊缝区、粗晶区、细晶区的晶粒尺寸呈递减分布。焊缝区微观组织形貌如图 所示，由若干相互平行的长针状 马氏体布满整个柱状晶，在柱状晶内部相互平行的 马氏体之间还会形成细小的二次 马氏体；如图 所示，粗晶区由针状 马氏体、少量初始 相及魏氏组织构成；如图 所示，细晶区则由少量等轴 相、相及板条状 马氏体组成，焊接接头中的细晶区比粗晶区中的 马氏体长度略小。图 焊接接头微观组织形貌：（）熔合区；（）焊缝区；（）粗晶区；（）细晶区 ：（）；（）；（）；（）材料导报，（）：焊接接头的抗拉强度和冲击性能见表。焊接接头的平均抗拉强度为 ，平均断后伸长率为 ，断裂位置在母材，焊接接头的室温冲击性能为 ，与母材相比提升约。焊接接头拉伸试样断口宏观与微观形貌如图 所示。如图、所示，断口上可以观察到大量由撕裂唇包围的小且深的韧窝，分布均匀，呈微孔聚合韧性断裂，塑性变形较为充分。焊接接头冲击试样断口宏观与微观形貌如图 所示。断口全部由剪切韧窝组成，属于韧性断裂。表 厚 钛合金激光填药芯焊丝力学性能 材料室温抗拉强度 断后伸长率 断裂位置室温冲击性能 钛合金母材、激光填药芯焊丝焊接接头、母材图 拉伸试样及断口形貌：（）低倍断口形貌；（）高倍断口形貌 ：（）；（）图 冲击断口形貌：（）低倍断口形貌；（）高倍断口形貌 ：（）；（）结论（）采用激光功率 、焊接速度 、送丝速度 、离焦量、激光采用圆形摆动模式、摆动频率 、摆动幅度 时，获得的焊缝成形良好，焊缝外观连续均匀、无咬边、裂纹等明显缺陷。（）通过高速摄像观察分析发现焊丝末端与液态熔池接触距离决定了熔滴过渡方式，当此间距为 时，过渡方式为液桥过渡，熔滴向熔池过渡平稳。（）药芯焊丝中有益合金元素的添加和焊接工艺参数的优化，可以有效降低焊缝与粗晶区中 马氏体的长度，有利于提高焊接接头的强度与韧性。获得的 厚钛合金激光填丝焊接头平均抗拉强度为 ，断裂位置在母材，断裂机制为韧性断裂，塑性变形较为充分；焊接接头的室温冲击吸收功为 ，与母材相比焊接接头冲击韧性提升约。参考文献 ，（），（）郝芳，辛社伟，毛友川，等材料导报，（），（），（）黄张洪，曲恒磊，邓超，等材料导报，（），（），（）于振涛，余森，程军，等金属学报，（），（），（）李毅，赵永庆，曾卫东材料导报，（），（），（），（）方乃文，郭二军，徐锴，等中国有色金属学报，（），（），（）吴健文，徐孟嘉，范文艳，等机械工程学报，（），（），（）房卫萍，肖铁，张宇鹏，等焊接学报，（），（），（）王翔宇，巩水利，杨璟，等航空制造技术，（），（），（）崔冰，张华，赵常宇，等材料导报，（），（），（）谷卫华，郭绍庆航空材料学报，（），（），（），（责任编辑 赖 丹）方乃文，博士，高级工程师。年 月于哈尔滨工业大学获得工学学士学位，年 月于哈尔滨理工大学获得工学硕士学位，年 月于哈尔滨理工大学获得工学博士学位。目前主要从事有色轻金属及高氮不锈钢的焊接性研究。发表 及 收录的学术论文 篇，授权发明专利 项。黄瑞生，通信作者，博士，正高级工程师，博士研究生导师。年 月于哈尔滨工业大学获得工学学士学位，年 月于大连理工大学获得工学博士学位。主要从事激光特性研究、有色金属激光焊接工艺技术研究。发表 及 收录的学术论文 余篇，授权发明专利 项。钛合金窄间隙激光填丝焊接工艺及接头组织性能分析 方乃文等