水浸煤体周期应力承载特征研究.pdf

针对地下水库煤柱坝体长期在水浸-周期应力作用下渐进损伤问题，以陕西某矿地下水库工程为背景，通过现场调研、理论分析、实验室实验等方法分析了工作面末采阶段煤柱坝体所受应力环境，探究了周期应力以及水浸对煤体的破坏规律。结果表明：煤柱坝体形成前受采动影响存在诸多次生裂隙，形成以后受水浸以及相邻工作面的采动影响，应力呈多次循环加、卸载特征；煤体单轴压缩时抗压强度为18.4 0 MPa，破断载荷为36.11kN,循环加卸载1、2、3次的破坏载荷分别为35.2 7、2 9.15、2 7.4 5kN，表明周期应力有加剧煤体损伤的作用；随着水浸时间及加卸载循环次数的增加，煤体强度逐渐降低，无水浸加卸载1次条件下煤块强度为17.9 7 MPa，水浸21d加卸载3次时强度为10.7 8 MPa。关键词：水浸煤体；周期应力；承载特性；煤体损伤；煤柱坝体中图分类号：TD741文献标志码：B文章编号：10 0 3-4 9 6 X(2023)08-0179-07Study on periodic stress bearing characteristics of water-immersed coal bodyLIU Xiaofeil,XUE Zongjian,NIU Tengchong?(1.Zhengzhou Coal Industry Group Co.,Ltd.,Zhengzhou 450000,China;2.Zhongyun International Engineering Co.,Ltd.,Zhengzhou 450000,China)Abstract:For the long-term progressive damage of the coal pillar dam body of the underground reservoir under the action ofwater immersion-periodic stress,taking a mine in Shaanxi Province as the engineering background of the underground reservoirproject,the working face was analyzed through field investigation,theoretical analysis and laboratory experiments.The stressenvironment of the coal pillar dam body in the final mining stage,and the damage law of cyclic stress and water immersion to thecoal body were explored.The results show that there are many secondary fissures affected by mining before the formation of thecoal pillar dam,and after the formation is affected by water immersion and the mining of adjacent working faces,the stress ischaracterized by multiple cycles of loading and unloading;the compressive strength is 18.40 MPa,the breaking load is 36.11 kN,and the failure loads of 1,2,and 3 cycles of loading and unloading are 35.27,29.15,and 27.45 kN,respectively,indicating thatthe cyclic stress has the effect of aggravating the coal damage;with the increase of the number of loading and unloading cycles,the coal strength gradually decreases.The coal strength is 17.97 MPa under the condition of one loading and unloading withoutwater immersion,and 10.78 MPa when loading and unloading three times in 21 days.Key words:water immersion coal body;cyclic stress;bearing characteristic;coal damage;coal pillar dam body目前，为了解决我国中西部生态脆弱地区地面水资源短缺与采空区水资源富集但未有效配置的难题，广泛采用煤矿地下水库工程作为协调井下水资源与煤炭资源的合理技术途经 1-3。然而，地下水库煤柱坝体长期受水浸和工作面采动应力的组合影响，其水浸-应力耦合作用下承载特性已成为关乎收稿日期：2 0 2 2-0 8-19责任编辑：庚馨杰作者简介：刘晓飞（19 8 6），男，河南南乐人，高级工程师，本科，从事煤矿水文地质等方面的研究。E-mail：2 7 37 4 2 36 6 q q.c o m:180SafetyinCoalMinesAug.20232023年8 月No.8Vol.54煤砺发全第54 卷第8 期地下水库长期稳定运行的关键问题 4 国内外学者关于煤体水浸受载损伤与裂隙发育问题进行了大量研究。煤体水浸损伤方面，司磊磊等 5 通过实验研究了煤体水浸裂隙发育情况，结果表明：煤体水浸后会发生膨胀变形，微孔隙贯通，从而降低了煤体微孔孔容和比表面积；翟小伟等 6 针对目前研究存在的局限性，提出应加强水分对煤孔隙结构的扩容机理研究，建立不同含水量对煤自燃影响程度的鉴定准则及评价指标。周宏伟等 7 研究了深部煤体注水压力与水浸渗流通道之间的相互关系，阐明了大孔和微裂隙是主导渗水通路，且渗水压力的增大能够加剧煤体的裂隙导通；王刚等 8 探究了煤体孔隙、裂隙双重尺度下的水相渗流规律，构建煤体孔裂隙结构跨尺度的水相渗流模型，通过数值分析和注水实验对模型分析与验证并进一步确定模型的适用范围；煤体损伤演化方面，邵栋梁等 9 基于煤岩样矿物组分和结构特征，在单轴压缩应力条件下揭示了煤岩样承载特性；余伟健等 10 探究了“岩-煤-岩”等不同介质试样单轴抗压强度及加载破坏特征，推演试样的应力损伤规律；唐一博等叫利用衍射等手段研究长期水浸前后烟煤与西曲烟煤的微观结构及自燃特性变化，发煤中矿物组分与含量的差异导致自燃特性变化的幅度也有所不同;LI等 12 研究了岩石孔隙微观结构特征，对比分析了不同孔隙结构对岩石力学性能的影响差异；李振华等 13 分析了裂隙网络二维结构特征，掌握了工作面参数对裂纹扩展发育的影响规律；王振伟等 14 运用应力波传播理论反演了煤岩体内部破坏程度，分析了应力波穿透单个裂隙煤岩体形成的波形特征。综上，以陕西某矿地下水库煤柱坝体工程为工程背景，采用现场实测，实验室实验的方法对煤体水浸周期应力承载特性进行实验研究1工程背景1.1煤层水文地质特征和地下水库概况工作面含水层平均厚度4 5m，单位涌水量平均0.25L/（s m）,垮落带高度为11.9 7 m，导水断裂带高度4 0.9 5m，整个工作面开采区段范围内，导水断裂带均贯通至风化基岩含水层，未波及第2 层含水层，地下水位相对稳定。地下水库即利用井田划分依据和巷道掘进技术将可采煤层分割为多个待采工作面，通过维护回采阶段的预留煤柱，浇筑人工构筑体联合构建了以采空区及覆岩破碎断裂带为储水空间、煤柱坝体和人工坝体为整体构架的工程结构。地下水库工程方案如图1。7750八顶板煤矿地下水库工程人工坝体砼砼（净水）个（疏水砖31409X砖地下水库采空区储水区人工坝体煤柱坝体底板注高分子管措施管1.000.1.000.1.000观测管31409辅回撤通道反水管150050017501.750反水管采空区封闭设计地下水库设计方案人工坝体构建图1地下水库工程方案Fig.1Project plan of underground reservoir由图1可以看出：工作面末采段回撤接续工艺联合预留煤柱坝体、浇筑人工坝体，并配备采空区储水水源的水位监测、渗压监测、水质检测、水流流量等传感器或疏水管路仪器，构建完成已采完备工作面的采空区地下水库工程，以此净化开采污染水体、疏导采空区上方采动基岩裂隙水、缓解采掘空间的水害威胁，达到完善井下井上水资源的回收、循环利用体系。.181:SafetyinCoal MinesAug.20232023年8 月煤砺发全No.8Vol.54第8 期第54 卷1.2煤体微观裂隙发育特征煤体经过地下开挖、工作面开采以及顶板活动等影响，会形成许多微小原生裂隙，这些裂隙在水浸-应力作用下会逐渐发育贯通，为了研究煤柱坝体水浸-应力承载特征，对其原生裂隙发育进行微观实验分析，为了避免开采扰动的影响，取样地点位于距离工作面4 50 m回风巷道。工作面煤体微观结构如图2。层状装陳装服发聚徽发育250（a）放大50 0 倍煤样（h）放大50 0 倍煤样（c）放大10 0 0 倍煤样（d）放大4 0 0 0 倍煤样图2工作面煤体微观结构Fig.2Coal microstructure of working face由图2 可以看出：工作面煤体在放大50 0 倍时，表面裂隙以及孔洞发育明显可见，其中孔洞相对较多，裂隙尺寸较小；在放大10 0 0 倍时，煤体表面层状结构凸显，细小裂隙也能够清晰显现；放大至4000倍时,细观裂隙发育则更为清晰,其中裂隙宽度约为 1 2 m。2工作面采动应力状态2.1工作面周期压力显现特征工作面开采过程中煤柱坝体受工作面采动支承应力的影响，呈周期来压特征，对工作面初采阶段矿压数据进行整理分析，矿压显现云图如图3。平均来压步距14.9 m；平均来压持续7.7 刀顶板淋水支架初次来压周期来压1周期来压周期来压编号直接顶跨落架前漏研155#压力/kN260290135#290320320350115#35038038041095#工41044044047075#47050050053055#35#15#07.812.838.246.462.475.2推进距离/m图3矿压显现云图Fig.3Cloud image of mine pressure development由图3可以看出：直接顶周期来压平均步距为14.9m，顶板持续性淋水；工作面周期压力分布在工作面宽度方向近似符合正态分布，中间位置应力分布相对较大，对应末采阶段停采煤柱作为煤柱坝体，其受工作面周期应力影响，随着工作面的推进其应力增量逐渐增加，封闭之后受水浸以及应力的累积破坏。2.2煤柱坝体应力环境及承载特性工作面末采段动态力学作用造成了回采空间上覆正常基岩的破断、跨落、失稳，逐步形成垮落带和断裂带并向上扩展，贯通至风化基岩含水层；当含水层发生扰动后，在采空区上方产生大流量、广范围182.Safety in Coal MinesAug.20232023年8 月No.8煤砺发全第54 卷Vol.54第8 期的“水源补给点”，最终在煤柱坝体采空区侧构成静态水压侵蚀环境；另一方面煤柱坝体上方覆岩受超前支承压力渐进累积损伤加速衍生了新生裂隙的发育、扩展行为，在煤柱上方覆岩中形成强渗透、远距离水流贯通空间，促成了长期存在的动态渗透威胁，累积形成了多次开采扰动裂隙煤柱坝体及其围岩应力场和渗流场耦合环境。煤柱坝体应力水浸环境如图4。含水层裂隙发育大流量、范围水源补充强渗透、远距离水流贯通覆岩破断裂隙扩展正常基岩采动损伤动态渗透覆岩跨落静态侵蚀煤层底板辅回煤柱坝体巷道累积应力-水浸作用损伤环境水-岩相互作用图4 煤柱坝体应力水浸环境Fig.4Stress immersion environment of coal pillar dam由图4 可以看出：一方面，采动应力叠加影响煤岩体的应变、应力程度和强度特性，从而决定着裂隙介质的水力渗透系数、渗透水压；另一方面，储存水体长时间通过物理、化学和力学作用影响着煤岩体的物理力学特征，两者相互影响，共同决定煤柱坝体稳定性。2.3水浸煤柱坝体渗流损伤因素目前主要存在3种岩体裂隙系统渗流模型 15-16 ：将裂隙煤岩体抽象为由裂隙介质渗流和孔隙介质渗流相混合的双重水量交换模型；将煤岩体看作被相互贯通的正交裂隙系统切分的多个岩块组合体，因裂隙倾斜角度的各异性，假设各方位存在1个裂隙渗透主轴，而相同产状的裂隙组垂直等间距垂直分布于主轴两侧；将煤岩体裂隙抽象为被无限延伸的水平裂隙切割为多个均质岩块（岩块厚度远远大于裂隙宽度），裂隙水流是水平的而岩块水流是垂直的。长期水浸环境裂隙煤柱坝体结构渗流损伤影响因素主要包括以下3个方面：裂隙张开度：代表不同尺寸的原生孔、裂隙；累积损伤度：代表煤柱在工作面开采期间受累积应力的损伤状况；渗透压力：代表煤岩体裂隙渗流方向上水体对单位体积煤柱坝体及其围岩体的压力，包括动水压力和静水压力。3水浸-周期应力实验方案为了模拟煤柱坝体采动过程中受周期循环应力以及水浸的影响，设计进行单轴抗压强度、循环加卸载以及水浸力学承载特性实验探究，3.1单轴抗压测试将实体煤块取样后，利用煤岩样钻机、切割机等装置制备50mmx100mm的标准煤样6 块，并进行自然条件下的薄膜养护，随后贴上试验标签，预先在单个煤样表面粘贴2 个横纵相交的应变片，通过MTS液压伺服单轴压缩试验机，按照0.5MPa/s的加载速率进行载荷输出，直至煤样损伤破坏。煤样单轴压缩载荷-位移曲线如图5。40破坏点35塑性损伤，3011251弹性模量1EE=6.36 GPa1破坏失稳20抗压强度15R=18.40MPa10孔隙压实泊松比u=0.45弹性变形1100.51.01.52.02.53.0位移/mm图5烧煤样单轴压缩载荷-位移曲线Fig.5Load-displacement curves of coal samples underuniaxial compression单轴压缩条件下煤样的破断载荷为36.11kN，综合分析6 组煤样得出其单轴抗压强度为18.4 0MPa，弹性模量为6.36 GPa，泊松比为0.4。3.2煤样循环加卸载选用50mmxL100mm的试件,基于煤样单轴抗压强度和规避力学离散性特征，将试验加卸载峰值载荷设置为极限破坏载荷的50%，即5、10、15kN，每组5个试件，试验机加载速率为30 0 N/s，且每次循环卸载至0.5kN时开始下一步加载循环，循环结束后探究试件的应力循环路径、应力叠加效应，分类统计三级加卸载的能量积聚程度、循环加卸载应力强化效应；最后对损伤煤样进行再次单轴压缩，分析其承载特性。依据试验方案，得到循环加卸载路径分布，加载路径为OA1、O/A O/A 2、O A 3，卸载路径为A,O1、A201、A.0 1。三级循环加卸载路径如图6。.183Safety in Coal MinesAug.20232023年8 月Vol.54煤砺发全No.8第8 期第54 卷5A,(0.87,5.01)1016,A,(1.21,10)1A,(1.65,15)-加载路径（OA,）48-卸载路径（A,O,)12A,(1.40,10)36A,(0.89,5.02)8A,(1.04,5)加载和卸载路径24趋势相加载路径JX-I0,(0.33,0.54)4JX-II12JX-I(0.45,0.54)JX-III0.0(0.35,0.54)卸载路径00.20.40.60.81.000.20.40.60.81.01.21.400.30.6 0.91.21.51.8位移/mm位移/mm位移/mm（a）循环加卸载1次（b）循环加卸载2 次（c）循环加卸载3次图6三级循环加卸载路径Fig.6Three-level cyclic loading and unloading path由图6 可知：单次加载和卸载曲线中的煤体应力路径存在位移偏差且不同卸荷路径之间具有明显的滞后卸荷特征，原因是上一次循环煤样多次损伤且处于累积受压状态，未能完全恢复初始承载特性；对比分析循环2 次、3次的加载和卸载路径，其整体趋势基本相同，且每次载荷施加后均存在明显的裂隙压密阶段；多次循环加卸载过程中加载和卸载曲线形成的点线交接区域构成塑性滞回环，随着循环次数的增加，滞回环面积略有增加，主要原因是煤样发生了累积疲劳损伤。煤岩试件在循环加卸载累积损伤作用后，损伤煤体单轴承载特征如图7。40403029.15.3027.4536.1135.273030损伤1损伤112020120201损伤111011010101损伤2损伤2损伤21101.02.03.001.02.03.001.02.03.001.02.03.0位移/mm位移/mm位移/mm位移/mm(a）单轴压缩损伤(b)JX-I累积损伤(c)JX-II累积损伤(d)JX-II累积损伤图7损伤煤体单轴承载特征Fig.7Single bearing characteristics of damaged coal body由图7 可知：随循环加卸载次数增加，煤样损伤破碎前的载荷波动次数和幅度均有增加的趋势，而单轴压缩作用条件时多数煤样发生受压破坏的载荷陡降效应，说明循环加卸载过程中对整体煤样形成切块损伤，增加了裂隙切割煤样块体间剪切滑移行为；受循环加卸载作用的非弹性各向异性煤样随循环次数的增加，煤样载荷-位移曲线中的“压密阶段”逐渐缩短，呈现出反复应力作用形成的孔隙和裂隙密实现象和累积损伤不可恢复效果；对比单轴压缩时的破断载荷为36.11kN，循环1、2、3次的极限载荷分别为35.2 7、2 9.15、2 7.4 5kN；循环加卸载1次煤样极限破坏载荷的变化幅度较小，而循环2,3次的损伤载荷变化较为显著；经循环加卸载累积损伤后的煤样破断特征主要表现为块状压碎破断，即多次循环加卸载逐步密实内部微观空隙、扩展新生裂隙空间；当再次受单轴压缩时组分结构高度集中、切割块体相互摩擦达到极限载荷后，贯穿型主裂纹连通了次生裂隙，切断了块体胶结联系，3.3水浸煤样力学承载特性使用尺寸为50mmxL100mm的标准试件，先沿用多级循环加卸载累积损伤的应力加载条件对其进行损伤欲加，再构建不同浸水周期（7、14、2 1d)的水浸环境；当损伤煤样达到指定浸水时长后，同样按照2 0 0 N/s的应力加载速率将其压缩至破碎。通过上述实验方案和结果，得出阶梯式递增的循环应力次数以及多种浸水时长下的煤样强度弱化规律，损伤煤样不同条件强度特征如图8。由图8 可知：同一浸水周期条件下，不同循环加卸载次数致使煤样强度呈现“先陡降后稳降”的趋势；随循环次数的递增，浸水周期为0、7、14、2 1d的强度分别为17.9 7、14.8 5、14.14 MPa(0d),16.56、12.6 5、11.85 MPa(7 d),14.79、11.8 4、11.7 8 MPa (14 d),.184SafetyinCoal Mines2023年8 月Aug.2023No.8Vol.54第54 卷煤砺发全第8 期20-JX-I1817.97-JX-II-JX-II16.561614.8514.79-14.271414.1412.6511.841211.8511.7810.8710.7810071421浸水周期d（a）加卸载次数20-0d-14d17.97.-7d-21 d1816.561614.8514.7914-14.1414.2712.651211.8511.8411.7810.8710.7810123循环次数（b）浸水周期图8损伤煤样不同条件强度特征Fig.8Strength characteristics of damaged coal samplesunder different conditions14.27、10.8 7、10.7 8 MPa（2 1d)；对比无损煤样单轴抗压强度，强度变化率最大弱化效果为4 1.4%（循环加卸载3次浸水2 1d)；循环加卸载1次时强度变化率最低为2.3%（浸水7 d），最高为2 2.4%（浸水21d)；而循环2 次时强度变化率的最大值分别为19.3%和4 0.9%；同一循环次数下，不同浸水周期造成煤样强度呈现“逐步降低”的状态；其中循环加卸载1次和2 次的强度变化率走势相似，两者间的差值始终保持在3MPa左右，强度变化率的极值分别为2.3%和2 2.4%（循环1次）、19.3%和37.6%（循环2次);而循环3次的煤样强度弱化趋势在浸水周期为7 14 d期间抗压强度分别为11.8 5和11.7 8MPa，强度变化率差值为0.4%；当浸水周期达到2 1d,煤样强度继续呈下降趋势，降低至10.7 8 MPa，变化率为4 1.4%。可以看出：随着水浸周期以及循环次数的增大，煤样损伤程度逐渐递增，强度逐渐降低。4结语1)微观电镜扫描观测工作面煤体存在较多1 2m的原生、次生裂隙，煤柱坝体受水浸、采动应力的组合影响,是影响其稳定性的关键因素。2)工作面顶板周期来压平均步距为14.9 m，顶板持续性淋水；单轴压缩条件下煤样的破断载荷为36.11kN,单轴抗压强度为18.4 0 MPa，弹性模量为6.36 GPa,泊松比为0.4。3)循环加卸载实验煤体加载应力路径存在位移偏差且卸荷路径具有明显的滞后性，且随着循环次数的增加其能量损耗也相应增大，表明循环加卸载次数的增加对煤体的损伤效果是累积的。4)煤体强度随水浸周期以及循环加卸载次数的增加而降低，最大强度弱化效果为4 1.4%（循环加卸载3次浸水2 1d）；最小弱化效果为2.3%（浸水7d，循环加卸载1次），表明水浸以及周期应力对煤体具有强度弱化作用。参考文献(References):12ZHANG Cun,WANG Fangtian,BAI Qingsheng.Under-ground space utilization of coalmines in China:A re-view of underground water reservoir construction J.Tunnelling and Underground Space Technology,2021,107:103657.2李文平，李涛，陈伟，等.采空区储水-干旱区保水采煤新途径 J.工程地质学报，2 0 14，2 2（5）：10 0 3-10 0 7.LI Wenping,LI Tao,CHEN Wei,et al.Goaf water stor-age-a new way for water preserved mining in arid areasJ.Journal of Engineering Geology,2014,22(5):1003-1007.3许家林.煤矿绿色开采2 0 年研究及进展 J.煤炭科学技术,2 0 2 0,4 8(9):1-15.XU Jialin.Research and progress of coal mine greenmining in 20 years J.Coal Science and Technology,2020,48(9):1-15.4任艳芳.浅埋煤层长壁工作面围岩动态结构及应力特征分析 J.煤炭科学技术，2 0 2 0，4 8（8）：50-56.REN Yanfang.Analysis of dynamic stress characteristicsand surrounding rock structure in shallow-buried long-wall mining faceJ.Coal Science and Technology,2020,48(8):50-56.5司磊磊，席宇君，王洪洋，等.水浸干燥后煤的孔隙结构及瓦斯吸附特性变化规律 J.煤田地质与勘探，2021,49(1):100-107.SI Leilei,XI Yujun,WANG Hongyang,et al.The char-acteristics of pore structure and gas adsorption for wa-ter-immersion coal after dryingJJ.Coal Geology&Ex-ploration,2021,49(1):100-107.6翟小伟，蒋上荣，王博.水分对煤孔隙结构及自燃特性的影响研究现状 J.煤矿安全，2 0 2 0,51（2：38-4 2.ZHAI Xiaowei,JIANG Shangrong,WANG Bo.Research.185Safety in Coal Mines2023年8 月Aug.2023Vol.54煤防发全No.8第8 期第54 卷status of influence of water content on pore structureand spontaneous combustion characteristics of coal J.Safety in Coal Mines,2020,51(2):38-42.7周宏伟，刘泽霖，孙晓彤，等.深部煤体注水过程中渗流通道演化特征 J.煤炭学报，2 0 2 1，4 6（3）：8 6 7-875.ZHOU Hongwei,LIU Zelin,SUN Xiaotong,et al.Evo-lution characteristics of seepage channel during waterinfusion in deep coal samplesJ.Journal of China CoalSociety,2021,46(3):867-875.8王刚，王世斌，李怀兴，等.考虑煤体孔-裂隙介尺度特征的水相渗流演化模型研究 J.岩石力学与工程学报,2 0 2 1,4 0(8):154 7-1558.WANG Gang,WANG Shibin,LI Huaixing,et al.Studyon water phase seepage evolution model consideringmesoscale characteristics of pore and fissure in coalJJ.Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering,2021,40(8):1547-1558.9邵栋梁，王方田.煤岩体结构组分特性及应力损伤机制研究 J.煤矿安全,2 0 2 1,52（12）：1-8.SHAO Dongliang,WANG Fangtian.Structural compo-nents and stress damage mechanism of coal and rockmassJ.Safety in Coal Mines,2021,52(12):1-8.10余伟健，潘豹，李可，等.岩-煤-岩组合体力学特性及裂隙演化规律 J.煤炭学报，2 0 2 1：1-15.YU Weijian,PAN Bao,LI Ke,et al.Mechanical prop-erties and fracture evolution law of rock-coal-rockcombination J.Journal of China Coal Society,2022,47(3):1155-116811唐一博，李云飞，薛生，等.长期水浸对不同烟煤自燃参数与微观特性影响的实验研究 J.煤炭学报，2017,42(10):2642-2648.TANG Yibo,LI Yunfei,XUE Sheng,et al.Experimen-tal investigation of long-term water immersion effecton spontaneous combustion parameters and microscopiccharacteristics of bituminous J.Journal of China CoalSociety,2017,42(10):2642-2648.12LI Huamin,LI Huigui,WANG Kailin,et al.Effect ofrock composition microstructure and pore characteris-tics on its rock mechanics properties J.InternationalJournal of Mining Science and Technology,2018,28(2):303308.13李振华，丁鑫品，程志恒.薄基岩煤层覆岩裂隙演化的分形特征研究 J.采矿与安全工程学报，2 0 10,2 7(4):576-580.LI Zhenhua,DING Xinpin,CHENG Zhiheng.Researchon fractal characteristics of overlying strata crack evo-lution in coal seam with thin bedrockJ.Journal ofMining&Safety Engineering,2010,27(4):576-580.14王振伟，马克，田洪圆，等.煤岩体应力波传播规律及其影响因素的数值分析 J.煤炭科学技术，2 0 19,4 7(6):66-72.WANG Zhenwei,MA Ke,TIAN Hongyuan,et al.Nu-merical analysis on time delay law and its influencefactors of stress wave propagation though cracks J.Coal Science and Technology,2019,47(6):66-72.15钟江城，王子辉，王路军，等.基于CT三维重构的深部煤体损伤演化规律 J.煤炭学报，2 0 19，4 4（5）：1482-1494.ZHONG Jiangcheng,WANG Zihui,WANG Lujun,etal.Characteristics of damage evolution of deep coalbased on CT three-dimensional reconstructionJ.Jour-nal of China Coal Society,2019,44(5):1482-1494.16穆朝民，宫能平.煤体在冲击荷载作用下的损伤机制J.煤炭学报，2 0 17,4 2(8)：2 0 11-2 0 18.MU Chaomin,GONG Nengping.Damage mechanism ofcoal under impact loadsJ.Journal of China Coal So-ciely,2017,42(8):2011-2018.