胶辊砻谷机转子系统机械结构的等效设计方法.pdf

针对胶辊砻谷机转子系统机械结构理论设计方法缺乏的现状,提出了一种充分考虑砻谷产量、稻谷颗粒尺寸的等效设计方法。将砻谷产量等效为稻谷在胶辊上的接触面积,建立砻谷产量、稻谷颗粒尺寸与胶辊尺寸及其转速之间的关系;将胶辊挤压变形等效为稻谷颗粒辊间承受的挤压力,建立辊间挤压力与稻谷颗粒尺寸、胶辊尺寸及物性之间的关系;将辊间挤压力刚化等效为转轴的外载荷,建立砻谷功率与砻谷产量、稻谷颗粒尺寸、胶辊尺寸及物性之间的依存关系。算例表明:当砻谷机设计产量为2.5 t/h,稻谷颗粒长轴 2a 为 9 mm,短轴 2c 为 2.5 mm 时,计算得到的电机功率、胶辊转速等参数与MLGQ(T)25 型胶辊砻谷机吻合良好。因此,该方法可靠、有效,可为胶辊砻谷机的优化设计、性能分析提供理论指导。关键词:胶辊砻谷机;转子系统;等效面积;等效载荷;稻谷中图分类号:TS210.3文献标志码:A文章编号:1673-2383(2023)03-0113-07DOI:10.16433/j.1673-2383.2023.03.015An equivalent design method for mechanical structure of rotor system of rubber roller hullerCHENG Min,CHEN Ruibin,CAO XianzhouSchool of Mechanical and Electrical Engineering,Henan University of Technology,Zhengzhou 450001,ChinaAbstract:With the aim of solving the lack of theoretical design methods for the mechanical structure of the rotor system of the rubber roller huller,a new equivalent design method was proposed,which fully consid-ered the hulling yield and the geometric size of paddy.Firstly,the relationship between the paddy hulling yield,the geometric size of paddy grains and the geometric size of rubber roller and its rotational speed were established by equivalent the paddy hulling yield to the contact area of paddy on the rubber roller.Secondly,the relationship between the rubber roller extrusion force and the physical properties of the paddy and the rubber roller was established by equivalent the extrusion deformation of the rubber roller to the ex-trusion force of the paddy grains between the rubber rollers.Finally,the relationship between the paddy hulling power and the paddy hulling yield,the geometric size of paddy and rubber roller was established by equivalent the extrusion force between the rubber rollers to the external load of the rotating shaft.Mean-while,a method to evaluate the rationality of paddy hulling power by using the rotational power determined by the moment of inertia of rubber roller was established.The design calculation example showed that when the designed paddy hulling yield was 2.5 t/h,the long axis 2a was 9 mm and the short axis 2c was 2.5 mm of the paddy grains,the calculated parameters such as the motor power,the rubber roller speed and the rub-ber roller length were in good agreement with the MLGQ(T)25 of rubber roller huller.Therefore,this method is reliable and effective,and can provide theoretical guidance for the optimization design and per-formance analysis of rubber roller huller.Key words:rubber roller huller;rotor system;equivalent area;equivalent load;paddy河南工业大学学报(自然科学版)2023 年我国是稻米的生产、加工和消费大国1。砻谷作为稻米加工的首道工序,对稻米的加工品质有极大的影响2-3。目前,砻谷工艺中使用比较广泛的脱壳设备是胶辊砻谷机。该机具有脱壳效率高、产量高和糙碎率低等特点,综合工艺性能优越。胶辊砻谷机的主要工作构件是一对富有弹性、并列排布的胶辊。工作时,两胶辊转向相反且具有一定的线速差和辊间挤压力,从而产生挤压搓撕效应,实现稻谷脱壳4。因此,由胶辊、转轴、轴承等零部件构成的胶辊转子系统是制约砻谷产量、砻谷品质和胶辊寿命的核心部件。胶辊砻谷机经过多年的发展,围绕其砻谷工艺效果先后出现了自动松紧辊技术5-6、变频调速与自动换辊技术7-8以及精准喂料技术9-10,使其工作性能日益完善、优越。近年来,研究者开始关注稻谷力学特性及其与砻谷机工艺效果间的制约关系。周显青等11以 5 种粳型和 5 种籼型稻谷为原料,探索砻碾工艺条件对稻谷籽粒力学特性的影响。李阳等12测试了稻谷的弹性模量、破坏力等力学参数,并通过虚拟正交试验得到针对江西籼稻的最优砻谷机工作参数为轧距 1.8 mm、线 速 差 3.9 m/s、快 辊 转 速 1 250 r/min。在此启发下,范雨超等13更加细致地对3 种常见稻谷的挤压峰值力及其结构变化进行研究。然而,上述研究的主要目的是降低砻谷工段的糙米破碎率,而不是从根本上优化设计砻谷机转子系统的机械结构,无法考虑对砻谷产量的影响。而对于砻谷机转子系统机械结构的研究主要集中在对现有型号砻谷机辊筒装置的可靠性分析14、快换辊机构15以及数字化设计的应用研究16。因此,目前针对胶辊砻谷机转子系统机械结构设计仍存在两大问题:一是无法建立砻谷机砻谷设计产量与胶辊的尺寸、物性参数及转速之间的关系,确定胶辊结构;二是无法建立稻谷颗粒尺寸与胶辊砻谷功率之间的关系,确定转轴结构。这两个问题直接影响胶辊砻谷机转子系统机械结构的设计问题。实际上,第一个问题关系砻谷机的砻谷产量问题;第二个问题关系砻谷机胶辊转子系统的稳定运行和能耗问题,二者都会影响砻谷机的工作性能。为此,作者针对胶辊砻谷机转子系统机械结构的两大设计问题,将砻谷产量等效为稻谷颗粒在胶辊上的接触面积,将稻谷颗粒与胶辊间的挤压变形引起的辊间挤压力刚化等效为胶辊转轴上的外载荷,构建了砻谷功率与砻谷产量、稻谷颗粒尺寸、胶辊尺寸及物性之间的函数关系,形成了一种比较简便实用的砻谷机转子系统机械结构的等效设计方法,可为胶辊砻谷机的结构设计、性能分析和工艺优化提供理论指导。1胶辊砻谷机转子系统的结构组成转子系统是胶辊砻谷机极其重要的工作部件,一般由胶辊、转轴、轴承、带轮、固定盘、键等零部件组成,主要有悬臂梁和简支梁两种支撑结构形式4。悬臂梁结构一般搭配辐板式胶辊,重量轻,结构上更易于安装拆卸,用于胶辊较短的小产量砻谷机,但在加工制造工艺上要求转轴悬臂段具有足够的刚度,以避免转轴变形导致胶辊出现大小头现象。简支梁结构一般搭配套筒式胶辊,可用于中高产量的砻谷机。转轴两端可采用性价比高的深沟球轴承进行支撑,运行稳定,故障率低。但由于转轴两端都有轴承座且砻谷负载大,使得简支梁结构的转子系统在设计、制造、安装等方面均比悬臂梁结构复杂、严苛。为此,本文选择简支梁结构形式的胶辊砻谷机转子系统作为研究对象。图 1 为简支梁结构形式的胶辊砻谷机转子系统机械结构示意图。在对砻谷机转子系统进行结构设计时,已知参数主要包括砻谷机的设计产量、稻谷的几何尺寸以及辊间轧距,需要确定胶辊的基本结构、长度及直径,轴承型号,转轴结构,轴段长度、直径、转速以及辊间挤压力等参数,如图 1 所示。根据砻谷工艺可知,一定体积和质量的稻谷在通过两胶辊进行脱壳时,势必与两胶辊表面产生挤压接触。如果求出稻谷与胶辊的总接触面积,即可计算出所需的胶辊表面积,据此即可确定胶辊的基本结构、长度、直径、转速等参数。当稻谷进入两胶辊间,将胶辊变形产生的辊间挤压力转移给转轴及其轴承,据此即可确定轴上载荷以及砻谷功率,完成轴系零部件的设计与选型。2胶辊砻谷机转子系统的等效设计方法2.1稻谷在胶辊上的等效面积稻谷颗粒呈椭圆形、卵圆形和细长形,其宽度和厚度具有一定的差异性4。在建立稻谷颗粒几何模型时,通常用两段圆弧包围形成一近似411第 44 卷第 3 期程敏,等:胶辊砻谷机转子系统机械结构的等效设计方法注:1.转轴;2.辊筒铁芯;3.胶辊;4.螺栓;5.紧定螺钉;6.轴承;7.带轮;8.带轮紧定螺钉。L1为外伸轴段;L2、L4为左、右轴承安装轴段;L3为胶辊安装轴段;L5为套筒安装轴段;L6为带轮安装轴段。图 1胶辊砻谷机转子系统机械结构示意图Fig.1Mechanical structure diagram of rotor system of rubber roller huller椭圆,并定义椭圆的长轴为 2a(mm),短轴为 2c(mm)。该椭圆绕其长轴旋转一周即可得到一椭球体,可作为稻谷颗粒的三维几何模型,此时可认为稻谷颗粒的厚度和宽度相等,均为 2c。根据稻谷进入辊间的状态,可得稻谷颗粒在平面上的投影外接构形为矩形时所占据的几何面积。S0=4ac,(1)式中:S0为单颗稻谷平面投影的矩形构形面积,mm2。在砻谷工艺过程中,假设稻谷以紧密单层排列的理想状态进入两胶辊间。根据砻谷产量和稻谷颗粒质量,可求出每小时加工的稻谷颗粒数(N0):N0=Q 106/m0,(2)式中:Q 为砻谷机产量,t/h;m0为 单颗谷粒质量,g。此时,可根据单颗稻谷占据的几何面积导出砻谷产量所对应的稻谷紧密单层排列所需的面积(Sg,mm2):Sg=N0S0。(3)在实际砻谷喂料过程中,稻谷颗粒之间存在空隙,从而导致稻谷紧密单层排布面积小于稻谷的实际喂料排布面积。假设稻谷实际需求的喂料排布面积为 Sgc,则有Sgc=Sg/,(4)式中:为稻谷紧密单层排列面积的修正系数,即颗粒在胶辊上的铺满率,取值范围 0.20.4。当两胶辊转动时,稻谷与胶辊表面产生挤压接触力。假设胶辊转速为 n(r/min),半径为 R(mm),长度为 Lr(mm),则每小时胶辊转过的挤压接触面积(Sj,mm2):Sj=120RLrn。(5)要想保证砻谷机能够实现设计的砻谷产量,理论上必须保证:Sgc=Sj。(6)将式(1)(5)代入式(6),可得Lr=acQ3Rnm0 105。(7)式(7)建立了胶辊长度、半径、转速等参数与砻谷机产量、单颗谷粒质量及尺寸之间的函数关系。因此,利用式(7)可以确定胶辊的长度、半径以及转速,也可以讨论不同品种稻谷对胶辊尺寸的依存与制约关系。式(7)所表达的计算方法可称为等效面积法,该方法也可为其他农产品脱壳机械设备的设计提供理论计算思路。2.2稻谷入轧引起的辊间挤压力当稻谷进入两胶辊形成的轧区后,胶辊表面由于稻谷的介入而产生变形,从而产生辊间挤压力。辊间挤压力会随着稻谷颗粒在脱壳区空间位置的变化而变化,进而影响砻谷工艺效果4。当稻谷颗粒几何中心与两胶辊中心线重合时,辊间挤压力达到最大值,此时胶辊的变形量也最大,示意图如图 2 所示。Fp为总挤压力(N),A1、A2为胶辊与稻谷颗粒接触区域的临界点,P 为线段 A1A2与胶辊、稻谷几何中心连线的交点,也即是接触区域的中心点。假设两胶辊的轧距为 2e(mm),则此时胶辊的最大变形量(max):max=c-e。(8)图 2稻谷颗粒与胶辊接触挤压变形示意图Fig.2Schematic diagram of contact extrusion deformation of rice grain and rubber roller根据赫兹接触理论17,当稻谷颗粒的椭球体模型与胶辊形成的接触区域近似为圆形时,则有max=3916p2gRE2,(9)式中:pg为稻谷颗粒承受的最大挤压力,N;R为511河南工业大学学报(自然科学版)2023 年胶辊和稻谷颗粒在接触区域上的等效曲率半径,mm,且1R=1R+1c,此时 R 为胶辊接触区域任意法面上的最小曲率半径,c 为稻谷颗粒接触区域任意法面上的最小曲率半径18,也即稻谷颗粒模型的短轴半径;E为稻谷与胶辊的等效弹性模量,MPa,且1E=1-21E1+1-22E2,E1为胶辊的弹性模量,MPa;当胶辊硬度达到 HRC45 60,E1可取8 MPa,1为胶辊的泊松比,取 0.54,E2为稻谷的弹性模量 287.35 MPa,2为稻谷的泊松比,取0.7218-19。由于 E1E2,则 EE1/(1-21)。将式(8)代入式(9),可得稻谷颗粒承受的最大挤压力:pg=4E13(1-21)RcR+c(c-e)3。(10)式(10)基于赫兹接触理论建立了辊间挤压力与稻谷颗粒尺寸、胶辊尺寸及物性参数之间的函数关系。利用该式可以测算出稻谷颗粒随轧距变化产生的挤压力,有助于分析稻谷脱壳过程中的破碎机理问题20-21。假设稻谷均匀紧密排列在胶辊上,则胶辊长度方向上的稻谷颗粒总数 N:N=Lr/2c。(11)由此可以求出因稻谷颗粒进入胶辊轧区导致胶辊表面变形所需的总挤压力:Fp=Npg。(12)此时,该力的方向指向胶辊中心 O,如图 2 所示。如果忽略胶辊的变形,认为胶辊是一种刚度小于稻谷颗粒的刚体,则因胶辊挤压变形产生的辊间挤压力将传递到胶辊转轴上,引起胶辊转子系统载荷的变化。对砻谷机转子系统而言,将胶辊的接触变形等效为辊间挤压力,可以看成是一种最恶劣的砻谷工况,可将此作为转子系统机械结构理论设计的计算依据。2.3胶辊转轴上的等效载荷如图 3 所示,砻谷机工作时,快、慢两胶辊并非水平放置,假设二者的轴心连线 O1O2与水平方向的夹角为,则辊间挤压力 Fp与水平方向的夹角也为。由于两胶辊转速不相等,从而在垂直于辊间挤压力 Fp方向上存在摩擦力 Ft1、Ft2,方向如图 3 所示。由于慢辊上的摩擦力 Ft1是由胶辊挤压力 Fp的作用而产生的,则有图 3胶辊与稻谷颗粒的受力示意图Fig.3Schematic diagram of stress of rubber roller and rice grainFt1=Fpf,(13)式中:f 为胶辊与稻谷之间的摩擦系数。将慢辊 1 的挤压力 Fp分解到水平方向和竖直方向:Fph=FpcosFpv=Fpsin,(14)式中:Fph为水平方向辊间挤压力,N;Fpv为竖直方向辊间挤压力,N。根据图 4 可得慢辊竖直方向上的合力 G:G=Fpv+mg,(15)式中:m 为胶辊质量,kg。如果确定好胶辊几何尺寸,可以进行估算或查相关标准进行确定。根据图 1 作出慢辊转轴的受力情况,如图 4所示。其中,FN1Y、FN1Z为轴承 1 水平和竖直方向上的载荷;FN2Y、FN2Z为轴承 2 水平和竖直方向上的载荷;FQ为慢辊转轴承受的带压力;T1(Nmm)为带轮的扭矩,主要用来克服摩擦力 Ft1产生的摩擦力矩 T1。当胶辊处于平衡时,T1=Ft1R=fFpR。(16)图 4慢辊转轴的受力示意图Fig.4Stress diagram of slow roller shaft由此可得慢辊所需的砻谷功率(P1,kW):P1=fFpRn13 104,(17)式中:n1为慢辊转速,r/min。同理,如果已知快辊转速 n2,亦可确定快辊的砻谷功率 P2。当快、慢辊的砻谷功率确定后,611第 44 卷第 3 期程敏,等:胶辊砻谷机转子系统机械结构的等效设计方法就可根据砻谷功率选择电动机,设计带传动,计算出转轴所承受的带压力 FQ。至此,转轴上的未知参数仅包括两轴承的支反力,仅需列出转轴的力平 衡 和 力 矩 平 衡 方 程 即 可 求 出。根 据快、慢辊转轴的受力情况绘制其剪力图、弯矩图和扭矩图,确定出最大弯矩和扭矩,代入第三强度理论公式即可求出快、慢辊转轴的最小轴径。根据砻谷机工作条件和轴承承受的载荷,亦可确定轴承的型号。然后根据转轴结构的实际需要,利用机械设计的传统计算方法即可完成胶辊砻谷机转子系统的机械结构设计。3设计计算实例为了验证该设计方法的可行性和有效性,现以产量 Q 为 2.5 t/h 的胶辊砻谷机为例进行设计计算。需要脱壳的稻谷暂定为籼稻,长轴2a 取 9 mm,短轴 2c 取 2.5 mm,单粒质量 m0约为 0.025 g22-23。轧距 2e 取 1 mm。修正系数 取 0.2 0.4。参考胶辊设计经验和几何尺寸标准化系列4,如表 1 所示,胶辊直径 D 可取 225mm。对于籼稻,慢辊线速度 v1可取 13 m/s,稻谷与胶辊的摩擦系数 f 取 0.724。表 1胶辊几何尺寸的标准化系列Table 1Standardized series of geometric dimensions of rubber roller系列序号胶辊长度Lr/mm胶辊直径D/mm胶层厚度t/mm铁心外径Dc/mm16315015.0120210022520.0185315022520.0185420022528.5168524022528.5168636022528.51683.1计算快慢辊转速和胶辊长度快慢辊线速差一般可取 2.03.2 m/s4。如果取线速差为 2 m/s,慢辊线速度 v1为 13 m/s,则快辊线速度 v2为 15 m/s。将快慢辊线速度代入n=60v/D 可得,慢辊转速 n1为 1 103 r/min,快辊转速 n2为 1 274 r/min。当 取 0.2 0.4 时,将 a=4.5 mm,c=1.25mm,Q=2.5 t/h,R=D/2=112.5 mm,n1=1 103 r/min,m0=0.025 g 代入式(7),可得 Lr的取值范围为 110.73 221.46 mm。根据表 1 可知,Lr可取 150 mm、200 mm。但为了增加胶辊使用寿命,保证砻谷机产量的可靠性、稳定性,胶辊长度 Lr取 200 mm。3.2计算稻谷颗粒的挤压力和胶辊承受的总挤压力将 R=112.5 mm,c=1.25 mm,e=0.5 mm,E1=8 MPa,1=0.5 代入式(10),可得稻谷颗粒的挤压力 pg=10.27 N。将 pg=10.27 N,Lr=200 mm,c=1.25 mm,=0.25 代入式(12),可得胶辊承受的总挤压力Fp=205.42 N。3.3计算快、慢辊的砻谷功率将 Fp=205.42 N,f=0.7,R=112.5 mm,n1=1 103 r/min 代入式(17),可得慢辊的砻谷功率 P1=1.87 kW。快辊转速为 1 274 r/min,则快辊的砻谷功率 P2=2.16 kW。由此可得砻谷机转子系统的砻谷总功率 P 为 4.03 kW。3.4砻谷功率验算利用转动惯量计算胶辊稳定运转所需的转动功率,可用来验证利用等效载荷计算得到的砻谷功率的合理性。将胶辊看成具有一定长度的圆筒,计算转动惯量(J,kg mm2):J=mR2。(18)计算胶辊转动所需的力矩(T,N m):T=J,(19)式中:为胶辊转动的角速度,rad/s。计算胶辊转动所需的功率(P):P=Tn/9 550。(20)将 m=8 kg,R=112.5 mm,n1=1 103 r/min,n2=1 274 r/min 代入式(18)(20)可得两胶辊的转动功率分别为 P1=1.35 kW1.87 kW,P2=1.80 kW2.16 kW,总功率 3.15 kW4.03 kW,二者总功率差值约为 0.9 kW。由此可知,两胶辊的转动功率小于砻谷功率,符合工程实际情况,其总功率差值用来进行挤压脱壳。综上可知,利用等效载荷计算出来的砻谷功率是合理的,可以作为确定砻谷机砻谷功率的一种计算方法。3.5选择电动机两胶辊脱壳时所需的最小功率为 4.03 kW,综合考虑联轴器、带传动、轴承的传动效率,取总传动效率为 0.9,则计算功率为 4.5 kW,因此,可以选择 Y2-132S-4 型三相异步电动机。该电机的额定功率 P0=5.5 kW,额定转速 n0=1 440 r/min。3.6胶辊转子系统结构设计由于两胶辊转速不同,首先将额定功率分配711河南工业大学学报(自然科学版)2023 年到快慢辊转轴上,确定图 4 中的扭矩和支承反力,绘制剪力图、弯曲图和扭矩图,确定最大弯矩和最大扭矩,根据第三强度理论确定最小轴径;然后根据轴上零件的定位和安装需求,确定轴段直径和长度。由上述方法可确定图 1 中的胶辊转轴各段的长度和直径,结果如表 2 所示。表 2胶辊转轴的结构尺寸Table 2 Structural dimensions of rubber roller shaft轴段名称长度/mm直径/mm外伸段 L140.039(弹性挡圈卡槽 37.5)左轴承段 L219.540胶辊段 L3430.048右轴承段 L419.540套筒段 L5182.036带轮段 L655.033目前国内 MLGQ(T)25 型胶辊砻谷机产量为2.3 2.5 t/h,功率为 5.5 kW,快辊 转速 1 270 r/min,胶辊规格直径长=255 mm254 mm4,略大于本文设计的胶辊长度(225 mm200 mm),其他动力参数完全吻合,说明本文提供的砻谷机转子系统设计计算方法准确性高,可以用于转子系统机械结构的设计计算,且设计的机械结构更加紧凑,但在实际工程中需注意喂料的均匀性。4结论首先利用稻谷颗粒在胶辊上的等效面积建立了砻谷产量与稻谷颗粒尺寸、胶辊尺寸及转速间的关系;然后利用胶辊的接触变形建立了辊间挤压力与稻谷颗粒尺寸、胶辊尺寸及轧距间的关系;最后刚化转移辊间挤压力,建立了砻谷功率与胶辊外载荷之间的关系,从而建构了砻谷机砻谷产量、稻谷颗粒尺寸与转子系统机械结构之间的内在联系,为砻谷机转子系统的结构设计与零部件选型提供了可靠、准确的计算方法。在实际工程中,只要明确砻谷机的设计产量,结合稻谷颗粒的尺寸参数,即可利用本方法轻松完成胶辊转子系统机械结构的设计计算。未来将以该方法为基础开发胶辊砻谷机转子系统设计计算软件,更好地服务胶辊砻谷机的工程设计。参考文献:1李腾飞,苏毅清,刘丹妮.我国稻米产业的发展 现 状、面 临 困 境 及 应 对 策 略 研 究 J.食品工业,2016,37(10):224-229.2阮竞兰,向光波,程相法.胶辊砻谷机性能参数试验与优化 J.农业工程学报,2011,27(5):353-357.3伍毅,阮少兰.胶辊砻谷机工作参数对稻谷脱壳率的影响 J.粮食与饲料工业,2011(11):1-3.4阮竞兰,武文斌.粮 食机械原理 及应 用 M.北京:机械工业出版社,2017.5曹海军,张远,陈伟超,等.关于砻谷机的自动化研究 J.粮食与食品工业,2017,24(5):83-85.6鲁邦年,郑疆.全自动辊间压力控制砻谷机和室温常温砻谷工艺 J.粮食加工,2010,35(3):64-67.7张士雄,阮竞兰,武照云,等.基于双电机驱动全自动气压胶辊砻谷机的研制与控制系统 设 计 J.粮 食 与 饲 料 工 业,2015(11):5-7.8阮竞兰,伍维维,武照云,等.大型气压全自动 胶 辊 砻 谷 机 关 键 技 术 研 究 与 研 制 J.包装与食品机械,2020,38(5):35-39.9贾乐乐,阮竞兰.胶辊砻谷机振动喂料参数分 析 与 优 化 J.粮 食 与 饲 料 工 业,2014(12):6-9.10 段献起,周鹏云.一种胶辊砻谷机的设计改进方案 J.粮食加工,2019,44(6):68-69.11 周显青,孙晶,张玉荣.砻碾工艺条件对稻米籽粒力学特性的影响 J.河南工业大学学报(自然科学版),2019,40(1):1-7.12 李阳,曹宪周,王明旭,等.基于 ADAMS的胶辊砻谷机砻谷过程仿真及工作参数优化 J.粮食与饲料工业,2019(9):4-7.13 范雨超,杨柳,杨文庆,等.稻谷挤压力学结构特性研究 J.武汉轻工大学学报,2021,40(3):35-41.14 鱼鹏飞.胶辊砻谷机活动辊装置可靠性分析及优化设计 D.郑州:河南工业大学,2021.15 朱爱民,段献起,黄刚.36 型胶辊砻谷机胶辊 快 换 结 构 J.粮 食 与 饲 料 工 业,2012(10):1-2.16 武照云,张海红,阮竞兰,等.基于 Solid-811第 44 卷第 3 期程敏,等:胶辊砻谷机转子系统机械结构的等效设计方法Works 的砻谷机零部件 CAD/CAM 系统研究 J.河 南 工 业 大 学 学 报(自 然 科 学版),2013,34(2):85-88.17 瓦伦丁 L 波波夫.接触力学与摩擦学的原理及其应用 M.李强,雒建斌,译.北京:清华大学出版社,2011:46-54.18 徐立章,李耀明,丁林峰.水稻谷粒与脱粒元件碰撞过程的接触力学分析 J.农业工程学报,2008,24(6):146-149.19 丁林峰,李耀明,徐立章.稻谷压缩试验的接触力学分析 J.农机化研究,2007,29(12):112-115.20 李耀明,王显仁,徐立章,等.水稻谷粒的挤压力学性能研究 J.农业机械学报,2007,38(11):56-59.21 PAYMAN M,BAGHERI I,ALIZADEH M R,et al.Effective parameters of broken rice during paddy hulling using rubber roll huller J.Journal of biological sciences,2006,7(1):47-51.22 乔振先,何志冠,寥进华.水稻子粒的几何特征:粳、糯稻子粒的几何特征 J.江西农业大学学报,1984,6(2):1-10.23 PRABHAKARAN P,RANGANATHAN R,KUMAR V M,et al.Review on parameters influencing the rice breakage and rubber roll wear in sheller J.Archives of metallurgy and materials,2017,62(3):1875-1880.24 郑翠红.胶辊砻谷机性能参数优化设计的研究 D.郑州:河南工业大学,2012.(责任编辑周凤航)(上接第 103 页)21 李心田.引诱多种储粮害虫的引诱剂配方的筛选和缓释技术研究 D.郑州:河南工业大学,2010.22 鲁玉杰,庞佳林,王争艳,等.嗜虫书虱两种食物引诱剂的筛选及实仓诱捕效果评价 J.河南工业大学学报(自然科学版),2019,40(4):89-94.23 姚梦霜,孟建玉,杨昌利,等.草地贪夜蛾热激蛋白 Hsc70 基因克隆、表达谱及对不同环境胁迫的响应 J.植物保护学报,2020,47(4):797-806.24 吕建华,袁良月,张会娜,等.全麦粉和烟草甲信息素提取物对烟草甲的引诱效果研究 J.农业灾害研究,2013,3(8):17-19.25 曾姝静.小麦粉挥发物对赤拟谷盗趋向行为的作用研究 D.郑州:河南工业大学,2018.26 雷剑,张萌,张静珍,等.甘薯小象甲对不同甘薯品种的趋性反应试验 J.中国农学通报,2021,37(32):20-24.(责任编辑周凤航)911