复掺微矿粉对高性能混凝土工作性能的影响.pdf

2023年第6 期（总第40 4期）Number 6 in 2023(Total No.404)doi:10.3969/j.issn.1002-3550.2023.06.027混凝土ConcreteREADY MIXEDCONCRETE预拌混凝土复掺微矿粉对高性能混凝土工作性能的影响李哲(内蒙古建筑职业技术学院，内蒙古呼和浩特0 10 0 7 0)摘要：设计制备了C100高强混凝土，研究了以钢渣-粉煤灰、钢渣-石灰石粉及钢渣-硅灰双掺混合材对C100混凝土工作性的影响。试验结果表明：钢渣-粉煤灰双掺组合可改善混凝土的工作性及静置1h后混凝土的和易性；钢渣-石灰石粉双掺组合能够提高混凝土工作性但对力学性能影响较大，随着钢渣的比例增加，混凝土的初始落度从2 6 0 mm先增加到2 8 0 mm而后逐渐降低到2 7 7、2 7 4、2 7 2 mm,其扩展度也呈现相同的趋势，钢渣比例的增加促使混凝土1h后落度及扩展度损失率先降低后增高但都满足标准要求；钢渣-硅灰双掺组合中，硅灰的增加能够提高混凝土的力学性能但会降低工作性，硅灰掺量在6%以下混凝土的初始和易性良好，静置1h后硅灰掺量在2%时混凝土的和易性良最佳。关键词：复掺微矿粉；高性能混凝土；和易性；力学性能中图分类号：TU528.01Effect of mixed mineral powder admixture on performance of high performance concreteAbstract:Cioo high-strength concrete was prepared and prepared,and the influence of steel slag-fly ash,steel slag-limestone powderand steel slag-silica fume double-admixture on the workability of C100 concrete was studied.The test results show that steel slag-fly ashdouble mixing combination can improve the workability of concrete and the workability of concrete after standing for 1 hour.Thecombination of steel slag and limestone powder can improve the workability of concrete but has a greater impact on the mechanicalproperties.As the proportion of steel slag increases,the initial slump of concrete increases from 260 mm to 280 mm and then graduallydecreases to 277 mm,274 mm and 272 mm.The expansion degree also shows the same trend.The increase in the proportion of steel slagpromotes the slump and expansion loss of the concrete after 1 hour to decrease first and then increase,but all meet the standardrequirements.In the steel slag-silica fume double mixing combination,the increase of silica fume can improve the mechanical properties ofthe concrete but will reduce the workability.The initial workability of the concrete with a silica fume content of less than 6%,and the silicafume content after standing for 1 hour The workability of concrete is best at 2%.Key words:mineral admixtures;high performance concrete;workability;mechanical properties文献标志码：A(Inner Mongolia Technical College of Construction,Hohhot 010070,China)文章编号：10 0 2-3 550(2 0 2 3)0 6-0 13 4-0 6LIZhe的应用9。因此,如何从材料的角度高效地生产超高强度混0引言凝土,还需要进一步的研究。建筑业是世界上分布最广的行业，每年消耗的混凝土作为水泥的环保替代品，矿物掺合料具有低二氧化碳达到了12 0 亿t,水泥的消耗量达到了3 0 亿。据报道，仅排放和低自然资源消耗的特点，因此，矿物掺合料的利用建筑就造成了与能源相关的19%的温室气体排放 2 。目前，对于减少碳足迹，保护全球生态环境，保持资源的可持续为了减少建筑行业对环境造成的负担，低能耗的高性能混发展至关重要，其在2 0 世纪末和2 1世纪初得到了广泛的凝土备受关注。2 0 世纪8 0 年代以来，高强混凝土受到了广应用 10-12 。目前,在水泥和混凝土的生产中使用了许多矿物泛的关注,引发了活性粉末混凝土(RPC)的发展3-5。由于掺合料，如粉煤灰、钢渣、硅灰、粒状高炉矿渣、偏高岭土和RPC的微观结构较为致密和均匀,其最大抗压强度甚至可镍铁矿渣等 13-14。因此，矿物掺合料的利用对于减少碳足以超过2 0 0 MPa4-5。然而，随着建筑业的快速发展，混凝土迹，保护全球生态环境，保持资源的可持续发展至关重要。在抗压强度的同时也要求具有较高的抗弯强度、和易性和研究表明，矿物掺合料不仅适合作为低碳建材，而且对水耐久性，这就导致了超高性能混凝土和超高性能纤维增强泥水化也有复杂的影响,包括化学和物理效应 15-1。物理效混凝土的发展 6-8 。然而，由于可持续发展是当前全球呕待应包括4个方面：细颗粒的填充效应、球形颗粒的滚珠轴解决的问题，各个行业都在努力实现节能,UHPC材料成本承效应、水泥体系的稀释效应和水化产物的非均质成核效高、能耗高、CO2排放高是其典型的缺点，制约了其更广泛应。矿物掺合料的加人对胶凝材料体系有稀释作用。在一收稿日期：2 0 2 2-0 3-14134定的用水量下，由于水泥量的减少，水泥的有效水灰比增加 17,水泥的水化程度增大。矿物掺合料的填充效应是指水泥颗粒间较细颗粒的填充现象,增加基体的填充密度。此外，粉煤灰等完美球形颗粒具有球轴承效应，降低了水泥颗粒的内摩擦，从而提高了鲜浆的流变性能。同时,胶凝材料体系中的矿物掺合料可以作为 C-S-H凝胶和Ca(OH)2的非均相成核和结晶位点,提高水泥的水化程度。另一方面，可以从火山灰效应和自水化效应的角度分析矿物掺合料的化学效应。火山灰反应一般比水泥水化慢。矿物掺合料的初始活性被水泥产生的Ca(OH),激活,生成凝胶填充水泥颗粒之间的孔隙。钢渣中C3S和C,S的存在使钢渣具有胶凝性能 18。根据前人的研究,活性矿物掺合料在早期主要起物理作用，在晚期化学作用更加明显。此外，使用矿物掺合料替代水泥通常会降低水泥水化放热速率，降低初始温升，以防止大体积混凝土开裂 19-2 1。研究表明，在高性能混凝土的生产中可使用的矿物掺合料有很多，如粉煤灰、钢渣、硅灰、粒状高炉矿渣、偏高岭原料SiO,P042.5级水泥82.19粉煤灰9.20硅灰3.33钢渣36.36石灰石粉95.12标准稠度用水量安定性/g131密度细度（45m筛余）原料/(kg/m)粉煤灰2280硅灰2150钢渣2.870石灰石粉2250试验所用细集料和粗集料为天然砂石,集料的基本性能如表4所示，砂的级配分布见表5,粗集料的粒度分布为516 mm。外加剂采用聚羧酸减水剂，减水率为3 7.8%，固含量为2 0%。试验用水为自来水。2试验方案设计与结果2.1试验方案设计研究表明钢渣中C,S和 CS的存在使钢渣具有胶凝性能，钢渣的掺人能够为水泥水化产物提供结晶位点，从而促进水泥的水化。因此，本试验以设计的钢渣-粉煤灰、钢渣-石灰石粉、钢渣-硅灰两两复掺组合方案，参照JGJ/T281一2012高强混凝土应用技术规程对C100混凝土的配合比土和镍铁矿渣等 2-2 3 ,但是都主要注重于单种矿物掺合料对高性能混凝土力学性能的影响，多种掺合料同时使用对其工作性能的影响研究不足。因此,为降低高性能混凝土的生产成本和为我国“双碳”目标的实现提供支持，本研究以粉煤灰、钢渣、硅灰、石灰石粉为复合掺合料研究了其对高强混凝土(HPC)的工作性的影响，旨在探究高掺量复合矿物掺合料HPC在混凝土领域的应用前景。1试验原材料试验所用水泥为PO42.5R级水泥，其化学成分如表1所示,物理性能如表2 所示。粉煤灰为I级粉煤灰,其化学成分如表1所示，粉煤灰的物理性能如表2 所示,其2 8 d活性指数为8 9.0 2%，表观密度2 2 8 0 kg/m。硅灰化学成分如表1所示，物理性能如表2 所示，表观密度2 150 kg/m。钢渣化学成分如表1所示，物理性能如表2 所示,其矿物组成主要是CS、C,S 等。石灰石粉化学成分如表1所示，物理性能如表2 所示。表1原材料化学组成CaoA1,O,2.4019.400.356.560.02/(g/cm)合格3.08表3 44种掺合料基本物理性能比表面积需水比/%/(m/kg)7.53850235005.24208.2366%SO;Fe.O;0.714.241.3155.500.6493.560.2911.8803.65表2 大水泥基本物理性能密度凝结时间/min初凝终凝170220含泥量泥块含量压碎值针片状含量细度原料/%91.1115.287.698.6K,08.990.038.122.560.030.5635.220.04003d27.9表4集料基本物理性能/%/%砂0.6石0.2粒径/mm4.7502.3601.1800.6000.3000.1500.075进行设计。如式(1)所示，确定最终试块力学性能，再依据JGJ/T2812012推荐的高性能混凝土砂率范围为3 5%50%，选取细粗骨料的比例分别为3:7、7:13、2:3、9:11和11:9，根据最佳紧密堆积原理，当细骨料与粗骨料质量比例为9:11,也即砂率为45%时，得到混合骨料最大堆积密度值为18 6 2.5kg/m,测得其表观密度为2 9 13.7 1kg/m。在砂率为45%时依据JGJ/T2812012推荐的C100混凝土水胶比范围为0.2 4 0.2 6，胶凝材料用量550 6 0 0 kg/m，矿物掺135Na,00.080.360.120.040抗压强度/MPa28d50.5/%0一07.8表5天然砂级配分计筛余/%4.216.119.218.530.68.92.5Mgo0.140.950.428.601.03TiO20.632.1800.800抗折强度/MPa3d28d5.88.1/%模数2.71.6一累计筛余/%4.220.339.558.088.697.5100.0累计99.4199.5899.0199.7999.82合料用量为2 5%40%，硅灰用量不大于10%，采用体积法对C100混凝土配合比进行设计具体方法如式（2)（11)。(1)s=(1-p 紧密/p 表观)x100%(2)V=nxV空(3)Va=1-V,(4)WF-UTSWM-UrSWc-UrSaggP细表观P中表观P粗表观W细一W中+W粗W一级-W级+W二级WV111-1+十1-P细P中-P细V永+VWwW十1000Pb475.8WWw+0.38WW=0.240.26W，式中：fa.。混凝土配制强度,MPa;fau.k混凝土设计强度,MPa;8空隙率；P紧密高钛矿渣细骨料紧密堆积密度,kg/m；P表观高钛矿渣细骨料表观密度，kg/m；P浆体体积,m;n浆体富余系数，取1.2 2 8；胶材用量水泥钢渣粉粉煤灰石灰石粉编号/(kg/m)CO650sf-1650sf-2650sf-3650sf-4650Sc-1650Sc-2650Sc-3650SC-4650sg-1650Sg-2650Sg-3650sg-4650$g-5650钢渣-石灰石粉组合对C100混凝土落度的影响如图4所示，由图4可知，相对于基准组CO,钢渣-石灰石粉双掺组合中，随着钢渣的比例从0 增加到8%、16%2 4%3 2%，混凝土的初始落度从2 6 0 mm先增加到2 8 0 mm而后逐渐降低到2 7 7、2 7 4.2 7 2 mm,钢渣比例的增加促使混凝土1h136V空骨料空隙体积,m；Va骨料体积，m;fa.o1.15fau.k骨料一级堆积密实度；骨料二级堆积密实度；Pb-胶凝材料的表观密度,kg/m;Ww-单位立方米混凝土用水量，kg；W单位立方米混凝土胶凝材料用量，kg。(5)2.2结果分析(6)经过配合比设计与试配，钢渣-粉煤灰、钢渣-石灰石粉、钢渣-硅灰两两复掺配合比如表6 所示。(7)钢渣-粉煤灰组合对C100混凝土落度的影响如图1所示,由图1可知,相对于基准组CO,钢渣-粉煤灰双掺组(8)合中，随着钢渣的比例从0 增加到8%、16%、2 4%、3 2%，混凝土的初始落度从2 6 0 mm逐渐增加到2 6 2、2 6 5、2 6 8、270mm,钢渣比例的增加促使混凝土1h后落度损失率(9)先降低后增高但都满足标准要求，当钢渣比例为8%时损失率最低。钢渣-粉煤灰组合对C100混凝土扩展度的影响如(10)图2 所示，由图2 可知，相对于基准组，钢渣-粉煤灰中钢渣粉的占比对其扩展度的影响较大，各掺量下混凝土扩展度都保持在6 40 mm以上，随着钢渣的比例从0 增加到8%、(11)16%、2 4%、3 2%，混凝土的扩展度也呈现出先不断增加的趋势，由图2 可知，与Co组对比,其扩展度由6 45mm增加到6 6 1mm，静置1h后呈现出相同趋势，且损失量较小,由此可得出钢渣-粉煤灰组合中钢渣的掺人可改善混凝土的工作性。混凝土的和易性可以通过其落度和扩展度来表示，如图3 所示，钢渣-粉煤灰组合对C100混凝土和易性影响如表7 所示，混凝土的初始和易性良好，钢渣-粉煤灰的掺入改善了静置1h混凝土的和易性。表6 又双掺配合比设计硅灰外加剂/%1%100060860166024603260860166024603260386036603460326030砂/%/%0032024016080032024016080000000000后落度损失率先降低后增高但都满足标准要求。钢渣-石灰石粉组合对C100混凝土扩展度的影响如图5所示，由图5可知,相对于基准组,钢渣-石灰石粉中石灰石粉的占比对其扩展度的影响较大，各掺量下混凝土扩展度都保持在6 40 mm以上，随着钢渣的比例从0 增加到8%、16%、石/%/(kg/m)08.008.008.008.008.008.008.008.008.028.048.068.088.0108.0水胶比/(kg/m)/(kg/m)742.5907.5742.5907.5742.5907.5742.5907.5742.5907.5742.5907.5742.5907.5742.5907.5742.5907.5742.5907.5742.5907.5742.5907.5742.5907.5742.5907.50.240.240.240.240.240.240.240.240.240.240.240.240.240.24270268266264262260258256254Co图1钢渣-粉煤灰对C100混凝土落度的影响665初始扩展度6601h后扩展度uu/6556506645640635Co图2钢渣-粉煤灰对C100混凝土扩展度的影响s1s1原始sfsl/sf大，黏稠sl/sf0.4,工作性好图3 和易性评定方法(sl-落度，sf-扩展度）表7 钢渣-粉煤灰组合对C100混凝土和易性影响sl-落度sf-扩展度sl/sfsl-落度 sf-扩展度编号(初始）(初始(初始）(1 h后)(1h后)(1 h后)CO260sf-1262sf-2265sf-3268sf-4270280275uu/馨270265260*255元Co图4钢渣-石灰石粉对C100混凝土落度的影响700690680wu/4670660650640630Co图5钢渣-石灰石粉对C100混凝土扩展度的影响24%、3 2%，混凝土的扩展度也呈现出先增加后降低的趋势，由图5可知,与C0组对比,其扩展度由6 45mm增加到695mm而后降低到6 8 5.6 7 8.6 7 2 mm，静置1h后呈现出相+初始落度1h后落度sf-1sf-2钢渣-粉煤灰sf-1sf-2钢渣-粉煤灰s1sf6450.403 16500.403 16530.40586580.40736610.4085Sc-1Sc-2钢渣-石灰石粉初始扩展度1h后扩展度Sc-1Sc-2钢渣-粉煤灰同趋势，损失量较大，由此可得出钢渣-石灰石粉组合中石灰石粉的掺人可改善混凝土的工作性。钢渣-石灰石粉组合对C100混凝土和易性影响如表8 所示,混凝土的初始和易性良好，钢渣-石灰石粉的掺人同样有助于改善了静置1h混凝土的和易性。这可能是因为石灰石粉主要含碳酸J钙是一种惰性掺合料,胶凝性低,对水的吸附量较少,在相同sf-3sf-4sf-3sf-4sfs1/sf小,离析sl/sf255638260640261645263650266652-初始落度1h后落度Sc-3Sc-4Sc-3Sc-4水胶比下惰性掺合料越多混凝土的工作性能将得到提高。表8 钢渣-石灰石粉组合对C100混凝土和易性影响sl-落度sf-扩展度sl/sfsl-落度sf-扩展度编号（初始）(初始）（初始）(1h后)(1h后)(1 h后)CO260Sc-1280Sc-2277Sc-3274Sc-4272在混凝土中，硅灰的掺人一般会对混凝土的填充性能产生不利影响 2 4-2 5,因此标准JGJ/T2812012推荐在高强高性能混凝土中硅灰用量不大于10%。钢渣-硅灰组合对C100混凝土落度的影响如图6 所示，由图6 可知，相对于基准组CO,钢渣-硅灰双掺组合中,随着硅灰的比例从2%增加到4%、6%、8%、10%，混凝土的初始落度从2 6 0 mm先增加到2 6 9 mm而后逐渐降低到2 6 5.2 6 0、2 56.2 53 mm，当硅灰掺量超过6%时混凝土的落度低于基准组。硅灰比例的增加促使混凝土1h后落度损失率先降低后增高但都满足标准要求。钢渣-硅灰组合对C100混凝土扩展度0.399 7的影响如图7 所示，由图7 可知,相对于基准组，钢渣-硅0.406 30.404 70.404 60.408 0sl/sf6450.403 16950.402 96850.404 46780.404 16720.404 8灰中硅灰的占比对其扩展度的影响较大，各掺量下混凝土扩展度都保持在6 40 mm以上，随着硅灰的比例从2%增加到4%6%、8%、10%，混凝土的扩展度也呈现出先增加后降低的趋势,由图7 可知,与C0组对比,其扩展度由6 45mm增加到6 6 5而后降低到6 58、6 50、6 46、6 40 mm，静置1h后呈现出相同趋势，由此可得出钢渣-硅灰组合中硅灰掺量在6%以下可改善混凝土的工作性。钢渣-硅灰组合对C100混凝土和易性影响如表9 所示，硅灰掺量在6%以下混凝土的初始和易性良好，静置1h后硅灰掺量在2%时混凝土的和易性良最佳。硅灰掺人对混凝土和易性的负面影响是因为硅灰的比表面积大，吸水率高，导致浆体稠密。270初始落度1h后落度265Fuu/馨f260255250245Co图6 钢渣-硅灰对C100混凝土落度的影响钢渣-粉煤灰、钢渣-石灰石粉、钢渣-硅灰两两复掺组合对C100混凝土抗压强度的影响如图8 所示，由图8 可知，相对于基准组CO,钢渣-粉煤灰双掺组合中,随着钢渣的比137255274272267266sg-1Sg-22sg-3Sg-4钢渣-硅灰638693680670665$g-50.39970.395 40.40000.39850.4000670660w/650640630Co图7 钢渣-硅灰对C100混凝土扩展度的影响例从0 增加到8%、16%、2 4%、3 2%，混凝土的7、2 8、9 0 d抗压强度均呈下降趋势，表明粉煤灰的活性高于钢渣，其中sf-4组的2 8 d强度为110 MPa达到了设计要求；钢渣-石灰石粉双掺组合中，随着钢渣的比例从0 增加到8%、16%、2 4%、32%，混凝土的7.2 8、9 0 d抗压强度均呈上升趋势，当钢渣掺量超过16%时混凝土抗压强度能够达到设计标准，表明钢渣活性高于石灰石粉，这是因为钢渣中含有水硬性矿物相具有140口7 d28 d 90d12010080604020上表9 钢渣-硅灰组合对C100混凝土和易性影响初始扩展度1h后扩展度sg-1sg-2sg-3sg-4钢渣-硅灰sl-落度sf-扩展度编号(初始）（初始）（初始）(1h后)(1h后)(1h后)CO260Sg-1269Sg-2265Sg-3260sg-5Sg-4Sg-5胶凝性能，而石灰石粉主要为惰性矿物相，不具有火山灰活性；钢渣-硅灰双掺组合中，随着硅灰的比例从2%增加到4%、6%、8%10%，混凝土的7、2 8、9 0 d抗压强度均呈上升趋势，且均能够达到设计标准,这是因为硅灰比表面积大、具有很高的火山灰活性,硅灰的加人优化了混凝土的多孔结构，使材料致密化，此外，硅灰可以与水化过程中产生的游离钙发生反应,从而细化黏合剂和骨料之间的界面。sl/sfsl-落度sf-扩展度6450.403 16650.40456580.402 76500.4000256646253640sl/sf2556382646602606512546450.396 32500.395 32480.399 70.40000.399 40.39386410.39006330.391 803结论本研究依据JGJ/T281一2 0 12 采用体积法对C100高强混凝土配合比进行了设计，并研究了钢渣-粉煤灰、钢渣-石灰石粉、钢渣-硅灰两两复掺对C100混凝土工作性的影响。主要得出以下结论：(1)钢渣-粉煤灰组合中钢渣的掺量增加,混凝土的落度及扩展度都有不同程度的降低，钢渣-粉煤灰的掺入改善了静置1h混凝土的和易性。（2)钢渣-石灰石粉双掺组合中,随着钢渣的比例从0 增加到8%、16%、2 4%3 2%，混凝土的初始落度从2 6 0 mm先增加到2 8 0 mm而后逐渐降低到2 7 7、2 7 42 7 2 mm，其扩展度也呈现相同的趋势，钢渣比例的增加促使混凝土1h后落度及扩展度损失率先降低后增高但都满足标准要求。(3）钢渣-硅灰双掺组合中，随着硅灰的比例从2%增加到4%、6%、8%、10%，混凝土的初始落度从2 6 0 mm先增加到2 6 9 mm而后逐渐降低到2 6 5、2 6 0、2 56、2 53 mm，当硅灰掺量超过6%时混凝土的落度低于基准组。硅灰比例的增加促使混凝土1h后落度损失率先降低后增高但都满足标准要求。与C0组对比,其扩展度由6 45mm增加到6 6 5mm而后降低到6 58.6 50.6 46.6 40 mm出钢渣-硅灰组合中硅灰掺量在6%以下可改善混凝土的工作性。硅灰掺量在6%以下混凝土的初始和易性良好，静置1h后硅灰掺量在2%时混凝土的和易性良最佳。138COsf-1sf-2sf-3图8 双掺矿物掺合料对C100混凝土抗压强度的影响且均能够达到设计标准参考文献：1 ARRIGONI A,PELOSATO R,MELIA P,et al.Life cycle assessmentof natural building materials:the role of carbonation,mixture com-ponents and transport in the environmental impacts of hempcreteblocksJ.Journal of Cleaner Production,2017(149):1051-1061.2 FRIDOLIM,KRAUSMANN,et al.Growth in global materials use,GDP and population during the 2Oth century-science directJ.Ecological Economics,2009,68(10):2696-2705.3 BONNEAU O,VERNET C,MORANVILLE M,et al.Characterizationof the granular packing and percolation threshold of reactive powderconcreteJCement and Concrete Research,2000,30(12):1861-1867.4 HOU D,WU D,WANG X,et al.Sustainable use of red mud in ul-tra-high performance concrete(UHPC):Design and performanceevaluationJ.Cement and Concrete Composites,2021(115):103862.5 LE H V,MIN K K,DONG J K,et al.Electrical properties of smartultra-high performance concrete under various temperatures,hu-midities,and age of concreteJJ.Cement and Concrete Composites,2021(118):103979.6 VIET L H,MIN K K,KIM S U,et al.Enhancing self-stress sensingsf-4Sc-1Sc-2编号(4)钢渣-粉煤灰双掺组合中，sf-4组的2 8 d强度为110MPa达到了设计要求；钢渣-石灰石粉双掺组合中当钢渣掺量超过16%时混凝土抗压强度能够达到设计标准；钢渣-硅灰双掺组合中随着硅灰的比例从2%增加到4%、6%、8%、10%，混凝土的7、2 8、9 0 d抗压强度均呈上升趋势，Sc-3Sc-4sg-1$g-2sg-3sg-4sg-5ability of smart ultra-high performance concretes under compressionby using nano functional fllersJ.Journal of Building Engineering,2021:102717.7 KIM S,LEE N,LEE H K,et al.Experimental and theoretical stud-ies of hydration of ultra-high performance concrete cured undervarious curing conditionsJJ.Construction and Building Materials,2021,278(7):122352.8 TANDAZO C,TU J,GAO K.Research on vibration control for glassfiber reinforced polymer reinforced concrete(CFRP RC)frames sub-ject to seismic loading/JJ.Composite Structures,2020(261):113290.9 HABERT G,DENARIE E,SAJNA A,et al.Lowering the globalwarming impact of bridge rehabilitations by using ultra high per-formance fibre reinforced concretesJ.Cement&Concrete Compos-ites,2013,38(2):1-11.1OJSUN J,CHEN Z.Influences of limestone powder on the resistanceof concretes to the chloride ion penetration and sulfate attackJ.Powder Technology,2018(338):725-733.11AHSAN M B,HOSSAIN Z.Supplemental use of rice husk ash(RHA)as a cementitious material in concrete industryJConstruc-tion&Building Materials,2018(178):1-9.12JS A,PENG Z B.Effects of different composite mineral admixtureson the early hydration and long-term properties of cement-basedmaterials:a comparative studyJ.Construction and Building Materi-als,2021(294):123547.13JGEVAUDAN J P,SANTA-ANAA B,SRUBAR W V.Iron mineraladmixtures improve the sulfuric acid resistance of low-calcium alkali-activated cementsJJ.Cement and Concrete Composites,2020,116(10):103867.14JAWYERS P O,BRITTO B F.Foamed concrete incorporating min-eral admixtures and pulverized ceramics:effect of phase change andmineralogy on strength characteristicsJ.Construction and BuildingMaterials,2020(234):117434.15JLIU Y,ZHANG Z,HOU G,et al.Preparation of sustainable andgreen cement-based composite binders with high-volume steelslag powder and ultrafine blast furnace slag powderJj.Journal ofCleaner Production,2020:125133.16JSUN J,ZHANG Z,HOU G.Utilization of fly ash microsphere powder行业资讯为贯彻落实城乡建设绿色发展、碳达峰碳中和等决策部署中提出的绿色建筑发展要求，山西省住房和城乡建设厅日前印发关于全面推动绿色建筑发展的通知，推动绿色建筑迈向高质量发展的新阶段。通知要求，严格执行绿色建筑建设标准，推动绿色建筑高质量发展，严格执行勘察设计质量管理制度。城镇民用建筑应当按照绿色建筑标准以及建设用地规划条件中确定的绿色建筑建设指标进行建设，公共建筑应当按照一星级及以上等级标准进行建设；超高层、超限高层建筑应当按照三星级等级标准进行建设。鼓励国有资金投资的公共建筑及其他有条件的项目执行二星级以上标准，其他民用建筑按照一星级以上标准进行建设；鼓励绿色建筑按照超低能耗、近零能耗、零能耗、低碳、零碳等要求进行建设。绿色建筑项目要严格落实勘察设计质量承诺制和勘察设计质量终身责任制。通知强调，一星级以上绿色建筑项目应当按照山西省绿色建筑发展条例规定，规范执行一星级及以上绿色建筑专家论证制，明确编制绿色建筑专项设计文件、论证程序、论证内容、论证要求、论证结果、变更要求等内容，保障星级绿色建筑勘察设计质量。通知明确，各级住房和城乡建设主管部门要建立健全绿色建筑监管机制，加强施工质量管控；对绿色建筑专项验收情况进行监督检查，不符合要求的要责令重新组织验收；加大处罚力度，发现相关责任主体存在违法违规行为的，依法依规对责任单位和人员进行处罚。139as a mineral admixture of cement:effects on early hydration and mi-crostructure at different curing temperaturesJ.Powder Technology,2020(375).17ANASTASIOU E,FILIKAS K G,STEFANIDOU M.Utilization offine recycled aggregates in concrete with fly ash and steel slagJ.Construction&Building Materials,2014,50(jan.):154-161.18JMUH A,RC A,STN A,et al.Sustainable natural pozzolana con-crete a comparative study on its environmental performance againstconcretes with other industrial by-products-science directJj.Con-struction and Building Materials,2020(270):121429.19LABBACI Y,ABDELAZIZ Y,MEKKAOUI A,et al.The use of thevolcanic powders as supplementary cementitious materials for envi-ronmental-friendly durable concreteJ.Construction&BuildingMaterials,2017,133(FEB.15):468-481.20JWU Z,SHI C,HE W.Comparative study on flexural properties ofultra-high performance concrete with supplementary cementitiousmaterials under different curing regimesJ.Construction&BuildingMaterials,2017,136(APR.1):307-313.21SHI M,QIANG W,ZHOU Z.Comparison of the properties betweenhigh-volume fly ash concrete and high-volume steel slag concreteunder temperature matching curing conditionJJ.Cons