透水混凝土物理力学性能试验研究.pdf

第 3 6卷第 6 期 2 0 1 0年 1 2月 四川建筑科学研究 S i e h u a n B u i l d i n g S c i e n c e 1 9 5 透水混凝土物理力学性能试验研究 付 立彬 ， 付 晓彦 ， 付培江。 ， 刘 明堂 ( 1 黄河科技学院工学院， 河南 郑州4 5 0 0 0 6 ； 2 郑州市财政局投资评 审中心， 河南 郑 州4 5 0 0 0 6 ； 3 中国建筑第二工程局国际工程事业部， 北京1 0 0 0 5 4 ； 4 华北水利水电学 院信息工程学 院， 河南 郑州4 5 0 0 1 1 ) 摘要： 针对透水混凝土的抗压强度与抗折强度、 劈裂强度之间的相关性 ， 以及孔隙率对它们的影响和无砂透水混凝土与普 通混 凝土的收缩性能进行了试验研究 ； 对透水混凝土与普通混 凝土破 坏 的不 同之处 和对无砂 透水混凝 土与普 通混 凝土 的收 缩特性进 行了分析 。 关键 词 ： 透水混凝土 ； 孔隙率 ； 强度变化关系 ； 塑性和硬化收缩 中图分 类号： T U 3 1 7 3 文献标识码 ： A 文章编号 ： 1 0 0 81 9 3 3 ( 2 0 1 0 ) 0 61 9 5 0 5 An e x p e r i me n t a l s t u d y o n p h y s i c a l a n d m e c h a n i c a l pr o p e r t i e s o f p e r v i o u s c o nc r e t e F U L i b i n ， F U X i a o y a n ， F U P e ij i a n g ， L I U Mi n g t a n g ( 1 C o l l e g e o f C i v i l E n g i n e e ri n g ， H u a n g h e S&T U n i v e r s i t y ， Z h e n g z h o u 4 5 0 0 0 6 ， C h i n a ； 2 Ce n t e r o f t he I n v e s t me n t S y n d i c ， Zh e n g z h o u Mu ni c i p a l Fi n a n c e Bu r e a u， Zhe ng z h o u 45 0 00 6， Ch i na； 3 C a r e e r D e p a r t m e n t o f I n t e r n a t i o n a l E n g i n e e ri n g， C h i n a C o n s t r u c t i o n S e c o n d E n gin e e ri n g B u r e a u L T D， B e ij i n g 1 0 0 0 5 4 ， C h i n a ； 4 De pa r t me n t o f I n f o r ma t i o n En g i ne er i n g， No r t h Chi na Un i v e r s i t y o f W a t e r Co n s e r v a n c y a n d El e c t ric Po we r ，Zhe ng z h o u 45 0 01 1， C h i n a ) Ab s t r a c t ： T h i s p a p e r s t u d i e s t h e c o r r e l a t i o n b e t we e n c o mp r e s s i v e s t r e n g t h， fle x u r al s t r e n g t h a n d s p l i n i n g s t r e n gth o f t h e p e r v i o u s c o n c r e t e， a n d t h e e ffe c t o f p or o s i t y o n t h e s e s t r e ng t h t hr o u g h e x p e rimen t s， a n d s t u d i e s n o f i n e s pe rvi o u s c o n c r e t e a n d c ommo n c o nc r e t e S s h r i nk a g e p r o p e rty I t d i s c u s s e s t h e di ffe r e n c e o f d e s t r u c t i o n b e t we e n o r d i n a r y c o n cr e t e a nd p e r v i ou s c o n c r e t e， a nd n o fine s p e rvi o u s c o n c r e t e a n d c o mmo n c o nc r e t e S s h rin k a g e c h a r a c t e ris t i c i n t h i s pa pe r Ke y wo r d s ： p e rvi o u s c o n c r e t e ； p o r o s i t y ； s t r e n gth c h a n g e； p l a s t i c a n d h a r d e n e d s h rin k a g e 0 引 言 随着改革开放的逐步深人 ， 我 国工业化和城市 化进程不断加快 ， 随之也带来了一系列 的环境生态 问题。现代城市的地表多被钢筋混凝土的房屋建筑 和不透水的路面所覆盖 ， 缺乏呼吸性 、 吸收热量和渗 透雨水的能力。透水混凝 土作为一种新 的环保型 、 生态型的道路材料 ， 它能够增加渗入地表的雨水 ， 缓 解城市地下水资源的短缺 ； 能够促进地表植被生长 、 水分蒸发降低地表温度、 吸声降噪等作用 ， 将对社会 经济及 自然环境的可持续发展做出贡献。因此 ， 作 收稿 日期 ： 2 0 0 9 4 3 4 1 3 作者简介 ： 付立彬 ( 1 9 7 1一) ， 男 ， 河 南信 阳人 ， 讲师 ， 硕 士研究生 ， 研 究方向 ： 建筑结构与工程项 目管理。 基 金 项 目：河 南 省 教 育 厅 2 0 0 9 年 度 自 然 科 学 研 究 项 目 ( 2 0 0 9 B 5 1 0 0 1 3 ) E m a i l 门 b i n 2 0 0 7 1 6 3 c 0 m 为一种环境负荷减少型混凝土， 透水混凝土的研究 开发越来越受到重视。 在 国外 ， 一些发达国家对透水混凝土已经有近 3 O年 的 研 究 。在 美 国 ， 透 水 混 凝 土 一 般 不 含 细 骨 料 ， 称为无砂混凝 土。1 9 7 9年 ， 在美国佛 罗里达州 S a r a s o t a 地区的一座教堂附近， 首次使用无砂多孔混 凝土建成了具有透水性的停车场 ， 并取得了透水性 混凝土的专利 ， 随后美 国的新墨西哥和犹它州将元 细集料混凝土作路面面层材料用于停车区路段 。日 本混凝土工学协会在 1 9 9 41 9 9 5年设立了“ 生态混 凝士研究委员会” ， 以多孔混凝 土为主要课题进行 了研究工作 ， 取得了大量 的成果 并在 国内多个城市 推广应用。在国内， 研究者对透水性混凝土材料 已 经作了一定的研究工作。但对 其系统 的研究还不 多， 远远未达到普通混凝土的程度 J 。 本文围绕透水混凝土的各项力学性能之间的关 l 9 6 四川建筑科学研究 第 3 6卷 系和对各力学性能 的相关性进行初步 阐明， 对不 同 孔隙的无砂透水混凝土和普通混凝土的收缩特性进 行对比分析。 1 试验 1 1 原材 料及性 能 水泥 ： 郑州金龙 4 2 5普通硅酸盐水泥 ， 其物理 性能指标见表 1 。 表 1 水 泥 物理 力学 性 能 Ta bl e 1 Co nc r e t e phy s i c s m e c han i c s c ha r a c t e r i s t i c 粗骨料： 碎石 ， 粒径为 51 0 mm， 表 观密度为 2 8 5 7 k g m ， 堆 积 密 度为 1 6 6 0 k g 1T I ， 含 泥 量 为 0 8 ( 用力学性能试验 ) 。 河卵石 ( 产地 ： 河南巩义) ： 粒径为 51 0 m i t t ， 表观密度为 2 7 3 0 k g m。 ，堆积密度 为 1 6 6 0 k g m ， 含泥量为 0 5 ( 用收缩试验 ) 。 细骨料： 河砂 ( 产地： 河 南信 阳) ， 细度模数 为 2 1 ， 表 观密 度 为 2 6 5 2 k g m ， 堆 积 密 度 为 1 5 2 2 k g m ， 含泥量为 1 。 高效减水剂 ： 萘系高效减水剂 ， 减水率为 2 0 。 矿物掺和料 ： 硅灰 ， 其性能指标见表 2 。 表 2 硅灰 性能指标 Ta bl e 2 S i l i c on c har ac t e r i s t i c gu i de lin e 1 2 试验配合 比设计 透水混凝土配合 比设计原则 ， 是将骨料颗粒表 面用水泥浆包裹， 并将骨料颗粒互相粘结起来 ， 形成 一 个整体， 具有一定强度而不需要将骨料之间的空 隙填充密实。配合 比设计方法 ， 是参照普通混凝土 配合比设计方法中的体积法确定 。本次力学性 能试验所采用的孑 L 隙率为 8 ， 1 5 和 2 5 的透水 混凝土 ， 配合 比见表 3 ； 收缩试验所用混凝 土配合 比 见表 4 。 表 3 透水混凝土力学性能试验配 合比 Ta b l e 3 Per v i O US c o nc r e t e me c ha nics c har a c t e r i s t i c e xp e r i m e n t s r a t e 表 4 混凝土收缩试验配合比 Tabl e 4 Co nc r e t e s hr i n kag e e x pe rime n t s r a t e 序号 水胶此 水泥 河卵石水硅灰 河砂 减水剂 隙翠 透水 1 3 9 0 1 6 7 0 1 0 4 3 0 4 0 2 7 1 2 透水 2 3 1 2 1 6 7 0 9 1 2 4 3 4 0 2 7 2 0 普通 3 9 0 1 6 7 0 1 2 6 3 0 5 1 0 4 0 2 7 2 3 1 3 试 验方 法 1 3 1 力学性 能试验 力学性能试验有抗压强度试验 、 抗折强度试验 和劈裂强 度试验 ， 依据 G B T 5 0 0 8 12 0 0 2 普通混 凝土力学性能试验方法标准 中有关规定进行。 用于抗折强度试验试件 由 1 0 0 m m1 0 0 m m x 4 0 0 mm的钢模成型。每个配合 比成型 3 0块试件， 孔隙率分别为 8 ， 1 5 ， 2 5 。试件成型时分 2层 装模 ， 每层装模 后用直径 为 1 6 m m 的钢筋进行插 捣， 然后分组用平板振动器 均匀振动 ( 同种孔 隙率 的试块 以相同混合料用量来控制 ， 以保证具有相 同 的密实度) 。1 d后拆模 ， 然后标准 养护至 2 8 d龄 期 ， 先测定其抗折强度 ， 每个试件经抗折试验后分成 2个 试块， 一个测定劈裂强 度， 另一个测定抗压强 度， 图 l ， 2为在万能试验机上加荷测试的情况。 图 1 抗折强度试验 Fi g 1 Fl e x ur a l s t r e n gt h e xp e r i m e nts 图 2劈 裂 强 度 试 验 Fi g 2 S plit t i ng s t r e n gt h e x pe r i m e nt s 1 3 2收 缩 试 验 收缩试验分为塑性收缩和硬化收缩 ， 均为连续 测定 ， 采用 1 0 0 m m1 0 0 mm 5 1 5 m m的专用试模 ， 试模端头有孑 L ， 并设有用于装千分表的支架。每个 配合 比做 3个试件 。成型方法为： 首先 ， 在试模 内壁 2 0 1 0 N o 6 付立彬， 等： 透水混凝土物理力学性能试验研究 1 9 7 紧贴 1层硬质光洁塑板 ； 然后再 内衬 1 层塑料薄膜 ， 以避免试模对混凝土收缩的限制 ， 装料时， 在两端预 埋收缩测头； 成型后立 即装上千分表， 使千分表的滑 动杆的端头与试模露出的测头端头刚好接触时 ， 千 分表置零 ， 如图 3所示 。测塑性收缩时， 每隔 2 h一 读数 ， 连续读数至 3 d ， 之后为硬化收缩阶段， 每隔 3 d进行一次读数。 图 3混 凝 土 收缩 试 验 Fi g 3 Con c r e t e s hr i nka ge p r o pe r t y e x pe r i m e nt s 2试验结果分析与讨论 2 1 抗 压强 度与抗折 强度 、 劈裂 强度之 间的关 系 8 ， 1 5 ， 2 5 3种不同孔隙率透水混凝土 ， 每 种孔隙率的抗压强度与抗折强度、 劈裂强度之间的 关系如图 4 6所示， 图中数据点的线性拟合得出的 关系方程式 ， 见表 6 ( 表 中 Q l ， Q 2 ， Q 3分别为抗压强 度、 抗折强度 、 劈裂强 度) 。从 图中可 以看 出， 透水 混凝土的抗折强度和劈裂强度基本都随着抗压强度 的增大而升高 ， 并且不同孔隙率， 其抗压强度和抗折 强度 、 劈裂强度的比值各不相 同。从表 6中线性方 程式来看 ， 同一孔隙率 、 抗压强度与抗折强度关系线 性回归的相关性 ， 较好于抗压强度与劈裂强度关系 的相关性 ； 不同孑 L 隙率 ， 孔隙率越低 ， 其强度关系 的 相关性越好 。 图中各个点的分布较为离散， 这跟透水混凝土 的自身特性有很大 的关系， 透水混凝土的多孔状的 结构， 由于孑 L 隙分布不均 ， 在其受力时 ， 会沿着脆弱 断裂面发生破坏， 这样会使其实际受力表现为脆弱 断裂面的抵抗力， 特别是在试件 的抗折强度试验 和 劈裂强度试验中 ， 表现较为明显。另外 ， 试件成型 时， 每次成型插捣次数 、 用料的多少 ， 都会对其强度 有影响。特别是图 6 ( b ) 中， 2 5 孔隙率的透水混凝 土， 其劈裂强度值随抗压强度值的分布较为离散， 如 果要得出它们的基本线性关系式 ， 就需要更多的试 验数据。 由于透水混凝土内部含大量孔隙而造成其 自身 的缺陷 ， 削弱 了其受力强度 ， 所 以与普 通混凝土相 比， 同种水泥用量 的透水混凝土的强度 比普通混凝 土的强度降低很多_ 3 J 。表5所示为本次试验的抗折 强度和劈裂强度与抗压强度的比值与普通混凝土的 对比情 况。从表 5中可 以看 出， 本 次试验测得 的 8 ， 1 5 ， 2 5 3种不 同孑 L 隙率的透水混凝土 ， 它们 的抗折强度、 劈裂强度与抗压强度 的比值都较普通 混凝土的低 ， 可初步分析为透水混凝土在抗折强度、 劈裂强度时受力的敏感性所致。 表 5 与普通混凝土的对比分 析 Ta bl e 5 Compa r e t o c o mm o n c o nc r e t e 9 8 三7 6 矍s 据 4 3 1 O 2 0 3 0 40 5 0 抗压 强度 MP a f a ) 图 4 8 子 L 隙率的线性 回归关系 Fi g 4 Re l a t i on t r op i c al e q uat i o n o f 8 po r o s i t y 图 5 Fi g 5 3 5 3 三 2 5 2 謦 1 5 1 0 5 1 5 子 L 隙率的线性回归关系 Re l a t i o n t r o pi ca l e qua t i on o f 1 5 p or o s i t y 图 6 2 5 孔隙率的线性 回归关 系和散点 Fi g 6 Re l a t i o n t r o pi ca l e qu at i o n of 2 5po r o s i t y a nd e m a na t i o n 表 6 相同孔隙率强度关系回归方 程 Ta bl e 6 Sa me po r os i t y i nt e ns i t y r e l a t i on t r o pi c a l e q ua t i o n 1 9 8 四川建筑科学研究 第 3 6 卷 2 2 不 同孔 隙率的透水 混凝 土的强 度变化 关系 将不同孔隙率的同种强度 的强度值 ， 按孔隙率 递增的顺序依次连成直线， 如图 79所示 ， 从图中 直线的变化趋势可以看出， 随着孑 L 隙率增大 ， 其抗压 强度、 抗折强度和劈裂强度随之降低。这 3条直线 的下降速率见表 7 ， 可以看出抗压强度值随着孑 L 隙 率下降的速率较大， 抗折强度和劈裂强度随着孑 L 隙 率下降的速率较接近 ， 并且明显小于抗压强度 的下 降速率。 孔隙率 图 7 抗压强度随孔隙率的变化 Fi g 7 Compr e s s i ve s t r e ng t h c ha ng e a dap t t o p or os i t y 孔隙率 ， 图 8 抗折强度 随孔隙率的变化 Fi g 8 Fl e xu r a l s t r e ng t h c hang e a da pt t o po r o s i t y 孔 隙率 图9 劈裂强度 随子 L 隙率的变化 Fi g 9 S pl i t t i ng s t r e ng t h c ha ng e a da pt t o po r o s i t y 表 7 强度 随孔隙率变化情况 Tabl e 7 Ch ang e a da pt t o por os i t y 各强度值随着孔隙率的增大而减小的关系跟透 水混凝土的破坏机理有关 ， 混凝土受力的破坏主要 是 因其胶结材被破坏而引起 ， 在骨料空隙率一定的 情况下 ， 混凝土的孑 L 隙率增大时 ， 其胶结材相应会减 小 ， 这样导致其强度降低。另外 ， 混凝土在受压时 ， 其受力接触面较大 ， 由于 自身的缺陷， 它的强度损失 也较大 ， 所以， 其抗压强度随着孔隙率的增大而减小 的速率较抗折强度和劈裂强度快得多。 2 3无砂 透水 混凝 土 与普 通 混凝 土塑性 收 缩 的 比 较 自然条件下无砂透水混凝土与普通混凝土塑性 收缩如图 l 0所示 。3组混凝土 的制备条件是 ， 透水 混凝土第 1 ， 2组同水胶 比， 不同胶结材用量； 普通混 凝土与透水混凝土第 1组 同胶结材用量 ， 不 同水胶 比， 坍落度相同。由图可见 ， 胶结材用量为 4 2 0 k g ， 孔隙率为 1 2 的透水混凝土第 1 组收缩最大， 胶结 材用量为 3 3 6 k g ， 孔隙率 2 0 的透水混凝土第 2组 的收缩次之， 普通混凝土收缩最小。可见， 在无砂透 水混凝土的塑性阶段 ， 胶结材用量对收缩起主导作 用 ， 而制备普通混凝土在保持与无砂透水混凝土相 同坍落度的条件下 ， 尽管加大了用水量 ， 仍显著降低 了收缩值。 0 20 墨 4 o 墓 一6 0 8 0 1 00 龄期 h 2 1 0 2 2 30 4 2 5 0 5 8 7 2 图 l O 自然养护条件下无砂透水混凝土与普通混凝 土 塑性收缩的比较 Fi g 1 0 Fl a s t i c s h r i n kag e pr ope y c o m p ar e n o fine s p e r v i o us c on c r e t e t o c o mmon c onc r e t e i n n a t ur e mai nt a i n c on di t i 6 n 如 竹 如 如 m 0 乏 爱 付立彬 ， 等 ： 透水混凝土物理力学性能试验研究 1 9 9 2 4 无砂透水混凝土与普通混凝土塑性收缩比较 上节所述 3组混凝土硬化后 73 1 d龄期收缩 如图 1 1 所示。由图可见 ， 硬化后的收缩规律不同于 塑性阶段， 普通混凝土的收缩值变为最大 ， 超过了与 其同胶结材用量的透水混凝土第 1组 ； 相对低胶结 材用量的第 2组收缩值最小。可见 ， 对 于无砂透水 混凝土 ， 在塑性阶段和硬化后阶段的收缩趋势不变 ； 而在透水混凝土和普通混凝土之间， 塑性 和硬化后 阶段有完全不同的变化趋势 ， 这一结论对于透水混 凝土路面施工有重要 的参考价值 J 。 图 l 1 自然养护条件下无砂透水 混凝土与普通混凝土 硬化收缩的比较 Fi g 1 1 Har de ne d s hr i n ka ge pr o pe y c o m p ar e nO fine s pe r v i o u s c o nc r e t e t o c o mm o n c o nc r e t e i n na t ur e mai nt a i n c ond i t i o n 3 结 论 通过对 8 ， 1 5 和 2 5 孔隙率的透水混凝土 试件的抗压强度、 抗折强度、 劈裂强度和对无砂透水 混凝土及普通混凝土的收缩性能试验 ， 初步得如下 结论 ： ( 1 ) 透水混凝土的抗折强度和劈裂强度随着抗 压强度的增大而升高 ， 其抗压强度与抗折强度、 劈裂 强度的比值关系随着其孔隙率的不 同而变化 ； ( 2 ) 随着孔隙率增大， 透水混凝土的抗压强度、 抗折强度和劈裂强度都随之降低 ； ( 3 ) 由于透水混凝土的强度具有对其结构缺陷 敏感性的特点 ， 强度数据 的离散性较 大， 因此 ， 要得 到准确的强度之间关系 ， 还需要通过试验获得更多 的数据 ； ( 4 ) 自然养护条件下 ， 在塑性 阶段 ， 普通混凝土 的收缩较无砂透水混凝土的小 ， 并且 ， 胶结材含量多 的无砂透水混凝土的收缩较大； 在硬化后阶段 ， 普通 混凝土的收缩较大 ， 胶结材含量较少的无砂透水混 凝土收缩越小。 参 考 文 献 ： 1 李铭臻 ， 石云兴 ， 冯乃 谦 新编建 筑工程材 料 M 北京 ： 中国 建筑工业出版社 ， 1 9 9 8 2 孟宏睿 ， 徐建国 ， 陈丽红， 尚建丽 无 砂透水 混凝土的试验研究 J 混凝土与水泥 制品， 2 0 0 4 ( 4 ) ： 4 3 4 4 3 Mig u e l a n g e l P i n d a d o ， A n t o n i o A g u a d o ， A l e j a n d r o J o s a F a t i g u e b e h a v i o r o f p o l y m e r mo d i fi e d p o r o u s c o n c r e t e s J C e m C o n c r Re s ， 1 9 9 9， 2 9： 1 0 7 7 1 0 8 3 4 Un i t e d S t a t e s E n v i ron me n t a l P r o t e c t i o n A g e n c y ， S t o r m w a t e r t e e h n o l o g y f a c t s h e e t p o rou s p a v e me n t Z 1 9 9 9 ( 上接第 1 8 7页) 4 I g a r a s h i S ， e t a 1 A n al y s i s o f c e m e n t p a s t e s a n d m o r t a r s b y a c o m b i - n a t i o n o f b a c k s c a t t e r b a s e d S E M i ma g e a n a l y s i s a n d c alc u l a t i c n s b a s e d o n t h e p o we m mo d e 1 Ce me n t Co n c r e t e Co mp o s i t e s ， 2 0 04， 2 6： 9 7 7 - 9 8 5 5 P a n e 1 ， H a n s e n W I n v e s t i g a t i o n o f b l e n d e d c e me n t h y d r a ti o n b y i s o t h e rma l c al o ri me t r y a n d t h e rma l a n a l y s i s J C e m e n t a n d C o n c r e t e Re s e a r c h， 2 0 0 5， 3 5： 1 1 5 5 - 1 1 6 4 6 L i n F e n g Hy d r a t i o n k i n e t i c s m o d e l i n g o f p o rt l a n d c e me n t c o n s i d e r i n g t h e e ff e c t s o f c u ri n g t e mp e r a t u r e a n d a p p l i e d p r e s s u r e J c e me n t a n d C o n c r e t e R e s e a r c h ， 2 0 0 9 ( 1 ) 7 Mo u l i M， K h e l a fi H， P e rf o r ma n c e c h a r a c t e ri s t i c s o f l i g h t w e i g h t a g g r e g a t e c o n c r e t e c o n t a i n i n g n a t u r al p o z z o l a n J B u il d i n g a n d E n v i r o n me n t ， 2 0 0 6， 4 3： 3 1 3 6 8 V a n B r e u g e l K S i m u l a t i o n o f H y d r a t i o n a n d F o r m a t i o n o f S t r u c t u r e Ha r d i n g Ce me n t Ba s e d Ma t e r i als T h e Ne t h e r l a n d s ： De l f t Un i v e r - s i t y o f T e c h n o l o g y， 1 9 91 9 胡静 ， 水中和 水泥基材料水化与结构发展 的三维 计算 机模 拟方法综 述 J 国外建材科技 ， 2 0 0 4， 2 5 ( 2 )： 1 - 2 1 O 董必钦 ， 马红岩 水泥胶凝材料水化进程及力学特性研究 J 混凝土， 2 0 0 8 ( 5 ) ： 2 3 2 6 1 t T o mo s a w a F D e v e l o p m e n t o f a k i n e t i c mo d e l f o r h y d r a t i o n o f e e me n t ， i n ： F S G l a s s e r ， HJ u s t n e s( E d s ) ， P r o c 1 O t h I n t C o n g C h e mi s t ry o f Ce me n t ， Go t h e n b u r g ， v o 1 1 1 ， 1 9 9 7 1 2 K i B o n g P ar k M o d e l i n g o f h y d r a t io n r e a c t i o n s u s i n g n e u r a l n e t wo r k s t o pr e d i c t t h e a v e r a g e p r o p e r t ie s o f c e me n t p a s t e Ce me n t a n d Co n c r e t e Re s e a r c h， 2 0 0 5， 3 5： 1 6 7 6 1 6 8 4 1 3 P o w e r s T C M e c h a n i s m s o f s h ri n k a g e a n d r e v e r s i b l e c r e e p o f h a r d e n i n g c e me n t p a s t e， P r o c 1 n t S y mp S t r u c t u r e o f Co n c r e t e a n d i t s Be h a v i o u r Un d e r L o a d， C e me n t a n d Co n c r e t e As s o c i a t i o n， L o n d o n， 】 9 6 5 3】 9 - 3 4 4 O 4 m 他 H n 。 一 肇