强夯_排水板联合加固河漫滩吹填料场地基的试验研究与应用.pdf

第 44 卷 第 1 期 2014 年 1 月上 建筑结构 Building Structure Vol 44 No 1 Jan 2014 强夯-排水板联合加固河漫滩吹填料场地基 的试验研究与应用 黄涛， 彭典华 ( 中冶集团武汉勘察研究院有限公司，武汉 430080) 摘要 依据强夯- 排水板联合加固机理， 结合具体工程项目针对长江中下游河漫滩吹填地基特点进行了插塑料排 水板和不插塑料排水板两种情况在不同能级下的强夯试验。通过试验对超孔隙水压力、 夯击次数、 夯沉量、 CPT 值和 地基承载力特征值等进行分析研究， 得到了强夯处理该类地基的一系列参数， 据此对原设计方案进行了补充和优化， 并在原料场地基处理中予以应用。工程实践表明， 通过强夯- 排水板联合处理后的河漫滩吹填地基可以满足料场初 期堆料要求， 并为后期贮矿管理实现最终堆料目标提供保障， 是一种既科学经济又切实可行的地基处理方法。 关键词 强夯;塑料排水板;河漫滩;吹填地基;有效加固深度;浅层平板载荷试验;超孔隙水压力 中图分类号: TU47文献标识码: A 文章编号: 1002- 848X( 2014) 01- 0092- 06 Experimental study and application of combination consolidation of dynamic consolidation and drainage plate in floodplain blow- fill foundation Huang Tao，Peng Dianhua ( Wuhan Surveying- Geotechnical esearch Institute Co，Ltd of MCC，Wuhan 430080，China) Abstract: Based on combination consolidation mechanism of dynamic consolidation and drainage plate，dynamic compaction tests were conducted with different power levels under conditions with or without plastic drainage plate inserted in floodplain blow- fill foundation of a practical engineering project located in middle and lower reaches of Yangtze iver Excess pore water pressure，dynamic consolidation numbers，ramming volume，CPT and fakwere analyzed by tests to obtain a series of parameters in dynamic consolidation Based on above parameters，the original design scheme was complemented and optimized accordingly，which is applied in the rare material foundation treatment The practical application of engineering shows that foundation treatment by the combinations means of dynamic consolidation and drainage plate make the floodplain blow- fill foundation meet the requirements of preliminary stockpiling，and ensure the mine storage to reach the stockpiling goal finally Combination consolidation of dynamic consolidation and drainage plate is a scientific and economic foundation treatment method Keywords: dynamic consolidation;plastic drainage plate;floodplain;blow- fill foundation;effective reinforcement depth; shallow plate static load test;excess pore water pressure 作者简介: 黄涛， 硕士， 教授级高级工程师， 硕士生导师， 注册土木工 程师( 岩土) ， Email:huangtao0815126 com。 0引言 随着我国经济建设的不断发展， 在建设用地日 趋紧张的情况下， 企业为了扩大生产规模， 纷纷将厂 区建在沿江或沿海的漫滩上， 这样既缓解了建设占 用良田又能充分利用便捷的水上交通进行运输， 然 而漫滩多为软弱地层， 只有经过处理后的漫滩场地 才适合建设厂兴港。 强夯法亦称为动力固结法1 ， 在国内外已获得 较广泛的应用。对非饱和土， 强夯产生的冲击能使 颗粒移动， 孔隙中气泡迅速排出或压缩， 孔隙体积减 小， 形成较密实的结构， 称为动力夯实; 对饱和黏性 土， 夯击破坏了土体原有结构并产生裂隙， 引起土体 渗透性增大， 超孔隙水压力消散后土体固结， 称为动 力固结。通过在夯击过程中回填各种散体材料( 如 块石、 碎石等) 并与周围土体共同作用形成复合地 基的方法称为动力置换2 。 河漫滩吹填地基插入塑料排水板后再施加强 夯， 其作用机理主要表现为非黏性土的动力夯实和 黏性土的动力排水固结。本文结合某钢厂原料场地 基处理项目， 通过现场试验， 研究了强夯法在河漫滩 吹填地基中的应用。 1工程概况 拟建场地位于扬州市沿江开发园区， 北邻长江 大堤， 南至长江， 场地原为岸涂滩地和鱼塘， 现已吹 砂冲填， 地面高程一般在 5. 11 7. 83m 之间， 属于 典型长江河漫滩相冲积平原地貌。料场影响深度范 围内主要地层见表 1。 场地拟建约25万m2矿粉堆场， 设5个料条和4条 第 44 卷 第 1 期黄涛， 等 强夯- 排水板联合加固河漫滩吹填料场地基的试验研究与应用 土层分布及主要特征表 1 地层名称分布范围层厚/m土层特征 冲填土全场分布0. 55 5. 55 黄褐色， 主要由粉砂冲填而成， 松散， 局 部稍密， fak=100kPa 粉质黏土场内少见0. 50 2. 30 黄褐色， 粉粒含量稍高， 可塑偏软， fak= 110kPa 1粉质黏土 局部分布0. 35 5. 75 灰褐色夹灰色， 主要为黏性土， 夹薄层粉 砂， 软塑， 局部流塑， fak=100kPa 2粉砂 全场分布0. 45 4. 90 灰色， 局部粉土， 均粒， 饱和， 松散， 局部 稍密， fak=140kPa 3淤泥质粉 质黏土 全场分布0. 30 5. 85 灰褐色夹灰色， 流塑， fak=85kPa 4粉砂 全场分布0. 45 6. 45 灰色， 局部夹粉土， 均粒， 饱和， 稍密， 局 部中密， fak=140kPa 1淤泥质粉 质黏土 全场分布0. 45 4. 70 灰褐色夹灰色， 夹粉土， 流塑， fak=90kPa 2粉砂 全场分布0. 35 5. 70 灰色， 局部夹粉质黏土薄层， 均粒， 饱和， 上部稍密， 下部中密 密实， fak=180kPa 3粉质黏土局部分布0. 40 2. 45灰褐色夹灰色， 流塑， fak=100kPa 1粉砂 全场分布0. 65 6. 55 灰色， 局部夹粉土薄层， 均粒， 饱和， 中 密， 局部稍密， fak=200kPa 2粉砂 全场分布1. 25 8. 05 灰色， 局部夹粉土薄层， 均粒， 饱和， 中密 密实， 局部稍密， fak=220kPa 堆取料机轨道。 拟采用强夯联合塑料排水板加固法 使料条地基承载力达到第一级堆料目标值 140kPa。 通过分级堆料( 贮矿管理) 并借助塑料排水板加固 料条地基， 使得最终堆料目标承载力达 300kPa。 为了确定拟定处理方案的可行性和有效性， 也 为设计施工提供必要的技术参数， 选取场地地层较 差段进行三组对比试验。 2试验设计与施工 2. 1 试验设计 根据岩土工程勘察报告， 选取料场 1#和 2#料条 东段作为强夯试验区， 根据强夯试验能级和塑料排 水板施工安排分为 A， B， C 区三个试验小区， 每个小 区平面尺寸为 25m 25m， 各小区间距不小于 24m。 根据料场初步设计和相关规范3- 5 ， 强夯试验相关 参数见表 2 和图 1。 强夯试验参数表 2 试验 区 点夯夯击能 /( kN m) 强夯设计参数 夯锤重 /t 直径 /m 落距 /m 夯点布 置形式 间距 /m 备注 A 区 1 00017. 62. 47. 3正方形8. 0 8. 0 1 50017. 6 2. 48. 5正方形8. 0 8. 0 1 满 +2 点 +1 满 B 区 1 50017. 6 2. 48. 5正方形8. 0 8. 0 3 00017. 6 2. 4 17. 0正方形8. 0 8. 0 2 点 +1 满 C 区 1 50017. 6 2. 48. 5正方形8. 0 8. 0 1 80017. 6 2. 4 10. 2正方形8. 0 8. 0 2 点 +1 满 注: 1) 试验中先进行不同能级的单点夯试验， 而后对不同小区 进行不同能级组合的 2 遍点夯 +1 遍满夯， 即复合夯; 2) 满夯能级为 1 000kN m， 夯印搭接 1/4 锤径; 3 ) “2 点” 指 2 遍不同能级点夯 ， “1 满” 指 1 遍满夯。 注: B 区和 C 区的夯点布置形式与 A 区一样。 图 1 A 区试验点布置图 为了加快强夯过程中孔隙水的消散以及后期堆 料过程中孔隙水的进一步消散， 土体进一步固结， 在 料条区域施工塑料排水板， 料场地基经贮矿管理后 能达到最终设计承载力。试验区塑料排水板设计长 度为 17. 5m， 正方形布置， 双向间距为 1 000mm。 从图 1 可知， 做单点夯试验时， 以夯点为中心， 正交不同间距布设了地面变形监测标， 以观测强夯 在地面的影响范围; 以夯点为中心， 距离夯点不同埋 深、 不同间距埋设了孔隙水压力测头， 以观测强夯时 沿夯点不同水平和竖向距离时不同土层中孔隙水压 力涨消规律， 确定强夯的间隔时间。具体数值如图 2， 3 所示。 2. 2 试验施工 试验塑料排水板施工采用振动液压插板机， 功 率为 75kW。A 区进行预满夯后塑料排水板难以施 工， 故未进行塑料排水板施工; B 区和 C 区场平后直 接进行塑料排水板施工， 施工正常。塑料排水板施 工完成后， 在各试验区分别进行夯击能为 1 000 kN m( AY13 #夯点) 、 1 500 kNm( BY13 #夯点) 、 1 800kN m( CY13#夯点) 和3 000kNm( BE12#夯 点) 的单点夯试验。单点夯试验后进行首遍点夯试 验， 对 B 区和 C 区铺设 0. 5m 厚细砂后， 再进行第 2 39 建筑结构2014 年 遍点夯试验， 最后进行 1 遍满夯， 待超孔隙水压力完 全消散后进行静力触探和浅层载荷板试验。 3试验结果及分析 3. 1 单点夯试验结果及分析 不同夯击次数和夯击能下， 2. 5m 深处超孔隙水 压力 U 沿水平方向变化曲线见图 2。从图 2 和现 场观测可知， 1 000kNm 夯击能单点夯在夯击过程 中无泛水现象， 夯坑周围 1. 0m 范围内有环向裂隙， 沿夯坑径向影响范围约 5. 5m; 1 500kNm 和1 800 kN m 夯击能单点夯在2击后地面开始泛水， 夯坑周 围 1. 5m 范围内有环向裂隙， 局部有径向裂隙， 沿夯 坑径向影响范围约 8. 0m， 地面主要表现为隆起; 3 000kN m 夯击能单点夯在2击后地面泛水严重， 夯 坑周围 1. 5m 范围内有环向裂隙， 局部有径向裂隙， 周边 6. 5m 范围内局部地面有环向裂隙， 孔隙水从 裂隙溢出( 图 2( d) 中 5. 5m 处 U 较图 2( c) 处的 小) ， 沿夯坑径向影响范围约 10. 0m， 地面主要表现 为沉降。超孔隙水压力随夯击次数增加而增大， 但 增大幅度逐渐减小， 第 6 击时超孔隙水压相对增量 趋于零， 甚至为负增量( 1 500kNm 夯击能) ， 由此 可见强夯能量的累积并不能促使超孔隙水压力的持 续增长， 因而可以说单点累计 6 击为临界击数。高 夯击能作用下， 超孔隙水压力的增大幅度和影响范 围较低夯击能作用下的大， 无论一击或是多击均是 如此。 图 2超孔隙水压力沿水平方向变化曲线 不同夯击次数和夯击能下， 超孔隙水压力沿深 度方向变化曲线见图 3。从图 3 可知， 1 000kNm 夯击能单点夯影响深度约10m， 超孔隙水压力随夯 击次数增加而增大， 第 6 击 U 为 9. 33kPa; 1 500 kN m夯击能单点夯影响深度约12m， 1 4 击超孔隙 水压力随夯击次数增加而增大， 第 4 击 U 为 12. 71kPa， 随后超孔隙水压力随夯击次数增加而减 小; 1 800kN m 夯击能单点夯影响深度约13. 5m， 超 孔隙水压力随夯击次数增加而增大， 第 7 击 U 为 10. 83kPa; 3 000kNm 夯击能单点夯影响深度约 13. 5m， 超孔隙水压力随夯击次数增加而增大， 第 6 击 U 为 21. 68kPa。各能级下点夯后 U 峰值分布 深度为 4. 5 6. 0m， 试验区吹填砂土厚约 4. 5m， 吹 填砂土下为典型河漫滩地貌， 表层为粉质黏土， 其下 为砂土与黏性土交互呈现， 黏性土对夯击能有阻尼 作用， 夯击能在经过黏性土层后能量迅速衰减， 从而 导致在一般夯击能( 3 000kN m) 下由强夯引起的 各击的超孔隙水压力峰值位置比较接近。 图 3超孔隙水压力沿深度方向变化曲线 图 4单点夯夯沉量与夯击数关系曲线 从图 3 中 U 增幅和图 4、 表 3 夯沉量可知， 1 000kNm 夯击能前6 击的夯坑总沉降量小于 50cm， 施工夯击次数 4 5 击为宜; 1 500kNm 和 1 800kN m 夯击能前6击的夯坑总沉降量在 70 49 第 44 卷 第 1 期黄涛， 等 强夯- 排水板联合加固河漫滩吹填料场地基的试验研究与应用 90cm， 施工夯击次数 5 击为宜; 3 000kNm 夯击能 前6击的夯坑总沉降量大于 90cm， 施工夯击次数 5 6 击为宜。 单点夯击沉量/cm表 3 夯击能/( kN m)夯击数12 3456 1 000 单击夯沉量148765. 52 总沉降1422293540. 542. 5 1 500 单击夯沉量211413987 总沉降213548576572 1 800 单击夯沉量26159101211 总沉降264150607283 3 000 单击夯沉量30242113116 总沉降3054758899105 注: 1 800kN m 第7击的夯沉量为 6cm， 总沉降为 89cm。 3. 2 点夯试验结果及分析 A 区满夯后塑料排水板难以施工， 点夯施工未 铺砂垫层直接进行， 每遍点夯( 6 击) 后超孔隙水压 力监测结果见图 5。 图 5 A 区点夯超孔隙水压力与时间关系曲线 从图 5 可知， 在1 000kNm 夯击能点夯后 U 在4. 5m 处达到峰值 18. 5kPa， 7. 5m 处迅速收敛至 0. 65kPa， 14h 后测得 U 小于零， 说明点夯后超孔 隙水压消散很快。第 2 遍1 500kNm 夯击能点夯 后， U 在 4. 5m 处达到峰值 17. 05kPa， 7. 5m 处迅速 收敛至 0. 98kPa， 15. 5h 后测得 U 消散至 1. 95kPa ( 小于 17. 05 20% = 3. 41kPa) ， 即点夯 15. 5h 后 U 消散了 80%以上。 B 区和 C 区在塑料排水板施工完成后铺设 0. 5m 砂垫层后进行点夯施工， 每遍点夯( 6 击) 后超 孔隙水压力监测结果见图 6 和图 7。 从图 6 可知， 在打设塑料排水板的情况下， 1 500kN m 夯击能点夯后 U 在4. 5m 处达到峰值 14. 9kPa， 从 6. 0m 开始收敛， 收敛后 U 在 3. 5kPa 左右( 13. 5m 处) ， 16h 后测得 U 接近零， 说明点夯 后超孔隙水压消散很快。3 000kN m 夯击能点夯后 U 在4. 5m 处达到峰值 18. 78kPa， 从 6. 0m 开始收 敛， 收敛后 U 在 4. 5kPa 左右( 13. 5m 处) 。15h 后 测得 U 基本消散。 图 6 B 区点夯超孔隙水压力与时间关系曲线 图 7 C 区点夯超孔隙水压力与时间关系曲线 对比图 5 和图 6 可知， A 区未打设塑料排水板 1 500kNm 夯击能后 U 峰值为17. 05kPa， 16h 后 U 消散能达 80% 以上; B 区打设塑料排水板1 500 kN m 夯击能下， U 峰值为 14. 9kPa， 16h 后 U 完 全消散。可见打设塑料排水板有利于降低超孔隙水 压力的峰值、 有利于减少超孔隙水压力的消散时间， 同等条件下土体强度增长相对较大。 从图 7 可知， 在打设塑料排水板的情况下， 1 500kN m 夯击能点夯后 U 在6. 0m 处达到峰值 14. 63kPa， 从 7. 5m 开始收敛， 收敛后 U 在 4. 0kPa 左右( 13. 5m 处) ， 13. 5h 后测得 U 小于零， 说明点 夯后 U 消散很快。1 800kNm 夯击能点夯后 U 在6. 0m 处达到峰值 15. 5kPa， 从 7. 5m 开始收敛， 收 敛后 U 在 3. 0kPa 左右( 13. 5m 处) ， 13. 5h 后测得 U 消散至 0. 6kPa( 小于 15. 5 20% =3. 1kPa) ， 即 点夯 13. 5h 后 U 消散了 80%以上。 从图 5 7 可知， 1 500kNm 夯击能点夯后， 未 插塑料排水板的 A 区在 7. 5m 处 U 迅速收敛至 0. 65kPa， 而插过塑料排水板的 B 区和 C 区分别在 6. 0m 和 7. 5m 开始收敛， 在 13. 5m 处收敛为 3. 5 4. 0kPa， 可见塑料排水板有助于强夯动力波向土体 深层传播， 增大强夯加固的影响深度。 表 4， 5 分别为第 1， 2 遍点夯后各区地面沉降。 分析表 4， 5 可知， 3 种夯击能在夯 6 击后， 最后两击 的沉降量均值基本能控制在 10cm 以内， 试验 A 区、 B 区和 C 区复合夯后累计夯沉量实测值分别为 59 建筑结构2014 年 第 1 遍点夯后各区地面沉降表 4 试验区 夯坑累计 沉降/cm 后 2 击夯 沉量/cm 实测值 /cm 夯击能 /( kN m) A 区 46. 85. 215. 01 000 B 区 74. 07. 322. 01 500 C 区 76. 58. 025. 01 500 注: 表中数值均为平均值， 下表同。 第 2 遍点夯后各区地面沉降表 5 试验区 夯坑累计 沉降/cm 后 2 击夯 沉量/cm 实测值 /cm 夯击能 /( kN m) A 区 54. 77. 330. 01 500 B 区 96. 49. 450. 03 000 C 区 67. 87. 835. 01 800 0. 45， 0. 72， 0. 60m。 3. 3 复合夯试验结果及分析 复合夯前后， 分别对试验 A 区、 B 区和 C 区进 行了静力触探试验( CPT) 和浅层载荷板试验原位测 试。图 8 10 为 A C 区强夯处理前后 CPT 曲线， 表 6， 7 分别为 B， C 区强夯处理前后 CPT 值。 图 8 A 区强夯处理前后 CPT 曲线 图 9 B 区强夯处理前后 CPT 曲线图 10C 区强夯处理前后 CPT 曲线 B 区强夯处理前后 CPT 值 表 6 地层名称 fs夯前 /kPa fs夯后 /kPa fs增幅 /% qc夯前 /MPa qc夯后 /MPa qc增幅 /% 吹填土7. 5646. 925211. 878. 37348 粉质黏土46. 5193. 761021. 945. 49183 2粉砂27. 2742. 07542. 834. 2650 3淤泥质粉质黏土23. 3440. 24723. 235. 5973 4粉砂34. 1943. 10264. 465. 7429 C 区强夯处理前后 CPT 值 表 7 地层名称 fs夯前 /kPa fs夯后 /kPa fs增幅 /% qc夯前 /MPa qc夯后 /MPa qc增幅 /% 吹填土19. 7957. 001881. 686. 49286 粉质黏土31. 2249. 40581. 912. 2819 2粉砂50. 2264. 39284. 204. 9317 3淤泥质粉质黏土28. 7334. 44202. 963. 9734 4粉砂31. 3131. 330. 063. 683. 680 ( 1) 静力触探试验结果分析 从图 8 可知， A 区强夯处理有效加固深度为 4. 5m， 处理前后 CPT 平均侧阻力由 16. 48kPa 提高 到47. 79kPa， 提高幅度为190%， 处理前后 CPT 平均 端阻力由 2. 2MPa 提高到 7. 07MPa， 提高幅度为 212%。处理加固地层主要为吹填粉砂层。 分析图 9， 10 和表 6， 7 可知， B， C 区强夯处理加 固地层主要为吹填土( 粉砂) 、 粉质黏土、 2粉 砂、 3淤泥质粉质黏土和部分4粉砂。取强夯处 理前后 CPT 平均值增幅超过 50% 处为强夯的有效 加固深度， 则 B 区强夯处理有效加固深度为4粉 砂层顶， 即加固深度约 10m; C 区强夯处理有效加固 深度为2粉砂层顶， 即加固深度约 5. 0m。可知， B 区强夯处理有效加固深度为 10m ( 主要是3 000 kN m夯击能贡献) ， 为 C 区强夯处理有效加固深度 的一倍， 这说明 B 区的强夯能级组合的处理效果是 优于 C 区的。 ( 2) 浅层载荷板试验结果及分析 试验区浅层平板静载荷试验采用 0. 56m2方形 承压板、 慢速维持荷载的加载方法， 分 10 级加载。 图 11 为地基处理前后 P- S 曲线， 表 8 为浅层载荷板 试验数据。 由图 11 和表 8 可知， 地基在强夯处理前承载力 特征值为 98kPa， 经不同能级的强夯处理后承载力 特征值分别提高了 43%， 57%， 57%， 强夯后地基承 载力均达到设计目标值 140kPa。不同能级强夯处 理后地基的 P- S 曲线差异较小， 原因一是浅层载荷 板面积偏小， 试验影响深度有限; 二是各区强夯能级 差异亦不大。 浅层载荷板试验数据表 8 试验区 地基承载力 特征值/kPa 对应沉降 /mm 极限承载力 /kPa 对应沉降 /mm 夯前986. 9019613. 68 A 区 1407. 6228018. 33 B 区 1548. 3130820. 79 C 区 1548. 4730821. 73 3. 4 强夯加固深度分析 根据超孔隙水压力分布曲线和 CPT 曲线估算 不同能级下强夯的加固深度， 并结合规范 3 推荐值 69 第 44 卷 第 1 期黄涛， 等 强夯- 排水板联合加固河漫滩吹填料场地基的试验研究与应用 图 11地基处理前后 P- S 曲线 给出了本试验场区的强夯加固深度建议值。 由表 2 和表 9 的综合取值反算修正 Menard 公 式的修正系数 ， 分别为 0. 44， 0. 45， 0. 45， 0. 46。 强夯加固深度/m 表 9 依据 夯击能/( kN m) 1 0001 5001 8003 000 备注 图 3 5678单点夯 图 5 766A， 8B， 7C 8. 513点夯 图 8 104. 54. 5 5 510复合夯 规范55. 567 综合取值55. 568建议值 注 : “6A” 表示 A 区的加固深度为 6m， 其他类同。 4结论 ( 1) 1 000， 1 500， 1 800， 3 000kN m 夯击能影响 半径分别为 5. 5， 8， 8， 10m， 夯点间距设计为 8m 比 较合理。 ( 2) 1 000kNm 夯击能点夯击数取4 5 击， 1 500， 1 800， 3 000kN m 夯击能点夯击数取5 6 击 为宜。 ( 3) 复合夯施工间隔时间在 13 16h， 施工塑料 排水板后高夯击能组的超孔隙水压力消散较低夯击 能组的快。 ( 4) 复合夯处理后， 场地地基承载力特征值均 不小于 140kPa， 满足了第一级堆料要求。如果进行 大面积施工时， 建议采用处理效果较好的 B 区夯击 能组合。 ( 5) 强夯的加固深度应结合 U 分布曲线、 CPT 曲线及经验公式综合确定。 参考文献 1 MENAD L， BOISE YTheoretical and practical aspectsofdynamicconsolidation J Journalof Geotechnical Engineering， 1975， 25( 1) : 3- 18 2 周健， 张思峰， 贾敏才， 等 强夯理论的研究现状及最 新技术进展 J 地下空间与工程学报， 2006，2( 3) : 510- 516 3 JGJ 792002 建筑地基处理技术规范 S 北京: 中国 建筑工业出版社， 2002 4 GB 500072002 建筑地基基础设计规范S 北京: 中国建筑工业出版社， 2002 5 CECS 279 2010 强夯地基处理技术规程 S 北京: 中 国计划出版社， 2010 阿塞拜疆巴库 Heydar Aliyev 中心异形网架结构 扎哈哈迪 德 设 计 的 Heydar Aliyev 中心， 是阿塞 拜疆城市巴库的一个新的 标 志 性 建 筑，建 筑 面 积 57 519m2， 占地面积 111 292 m2。它具有流畅的起伏状 曲面外形， 内部包括图书馆、 博物馆和一个会议中心， 不同 的功能区通过连续的外壳连接在一起， 每个功能区都有自 己的独立空间。博物馆面向室外广场， 自然光透过墙面玻 璃直接到达室内。图书馆面向北侧， 在书库和阅览室所在 各层之间用坡道连接。图书馆的首层和博物馆的二层通 过坡道连接， 而一座飞桥跨越图书馆的门厅与会议中心连 接。会议中心布置三个不同规模的会议厅， 每个都有直接 的出入口通向室外广场。通过抬高周围地面， 该建筑外壳 与周围土丘自然融合， 浑然一体。外壳采用 MEO 体系 的螺栓球节点双层网架构成复杂的曲面形状。局部落地 部位受力集中， 采用型钢焊接桁架。壳面覆盖金属屋面 板。( 资料来自 zaha- hadid 网站) 哥本哈根 Dome of Visions 丹麦的哥本哈根港口 Dome of Visions， 点缀着一 个如气泡般的半球透明穹 顶， 它精美的木骨架和透 明外膜与周围各类矩形建 筑形成了强烈的对比， 引 人注目。该建筑是音乐、 舞蹈及其他文化艺术活动青睐的 场所， 外形独特， 在可持续性与环保性上也做了新颖尝试， 如可再生材料的木结构骨架、 透气性良好的透明覆面膜、 室内的绿植花园、 讲究能源使用效率的内部气候调节、 灌 溉及遮光系统等。穹顶的结构由木构件组成短程线形式 的网壳， 网壳节点由钢板焊接， 钢板插入木梁端部并通过 螺栓穿插连接。屋面覆盖材料由数控切割的聚碳酸脂板 组合而成， 分块大小按照标准聚碳酸脂板的尺寸确定， 材 料浪费最少。这些透明薄板如鱼鳞般按相同的方向叠合， 在不使用任何密封胶的情况下起到防风、 防雨的作用， 并 具有透气性。当它出现破损， 会由生产商取回再加工， 成 为全新的产品并再次利用。( 资料来自筑龙网) 79