表观抗剪强度法分析路基复合地基桩身混凝土破坏.pdf

2 0 1 5年第 6期 广 东 公 路 交 通 G u a n g D o n g G o n g L u J i a o T o n g 总第 1 4 1期 文章编号 ： 1 6 7 1 7 6 1 9 ( 2 0 1 5 ) 0 6 0 0 3 4 0 5 表观抗剪强度法分 析路基 复合地基 桩 身混凝土破坏 苗德山 ，刘吉福。 ，石志兵 ( 1 广东交通实业投资有限公司， 广州 5 1 0 6 2 3 ； 2 中国铁建港航局集团勘察设计院有限公司， 广州 5 1 1 4 4 2 ； 3 广州大学土木工程学院， 广州 5 1 0 0 0 6 ) 摘要： 通过离心模型试验得到复合地基路基滑动面和桩身水平土压力， 进而得到潜在滑动面上桩身混凝土先沿 潜在滑动面之外的方向破坏的结论， 并提出桩身混凝土表观抗剪强度的概念， 可以利用混凝土表观抗剪强度分 析桩身混凝土是否破坏。基于潜在滑动面上桩身混凝土应力分析， 分别根据最大拉应力强度准则和莫尔强度准 则推导得到桩身混凝土表观抗剪强度计算公式。分析表明桩身混凝土表观抗剪强度大于混凝土抗拉强度 、 远小 于抗压强度 的0 5倍 。 关键词： 路堤 ；混凝土桩；表观抗剪强度 ；整体滑动；莫尔强度准则；抗拉强度 中图分类号 ：U 4 1 6 1 文献标识码 ： B 0 引言 路堤高度 大 、 软基 深厚 、 工 期 紧 、 工 后 沉 降 要求严格 的软 土地基 路基 通常 采用 C F G桩 、 薄 壁筒桩 、 管桩 等 混 凝 土桩 复 合地 基 j 。混 凝 土桩复合 地基 桩 问土 承担 一定 荷 载 ， 混 凝 土桩 内侧承受 的桩 间土 水平 土 压力 大 于外 侧 ， 混 凝土桩可 能发生倾斜 、 受 弯断 裂 ， 桩身混凝 土可 能剪切破 坏 、 拉裂破 坏 。虽然 桩身混 凝土剪 断 、 拉裂不一 定 导致 路 基滑 塌 ， 但 是工 程 建设 等单 位不但 不会 容许 路 基滑 塌 ， 也 不会 容 许混 凝 土 桩 、 桩 身混凝 土破坏 ， 因此采用 混凝 土桩复合 地 基 的路基不但需要分 析路基 绕流 滑动稳定 性和 路基整体滑 动稳 定 性 ， 而 且需 要 验算 混凝 土 桩 的倾斜破 坏 、 弯 曲破 坏及 桩 身混凝 土 的剪 切 破坏 、 拉裂破坏等 。 对路基复合地基桩身混凝土破坏多采用有 限 元 、 边界元等数值分析方法验算 J 。由于常规工 程勘察报告 中很难提供数值分析所需要的计算参 数 ， 这些方法难以在工程实践中推广应用 。 在对路堤下混凝土桩受力分析的基础上得到 桩身混凝土首先沿潜在滑动面 以外的方 向破坏的 结论 ， 提出表观抗剪强度 的概念 ， 并利用表观抗剪 强度分析桩身混凝土破坏。 1 桩间土对混凝土桩的剪切力 图 1中 C a s e 6 、 C a s e 9分别是坡脚设置单排管 桩 、 全断面设置管 桩时路 基离 心模型滑 动面 _ 8 J ， M5是 C F G桩复合地基路基模 型滑动面 。试验 表明 ： ( 1 ) 整个滑动 面由 34段直线组成 ， 边坡及 其附近滑动面接近水平 ， 滑动面前 、 后两 段分别接 近于被动区和主动区。 ( 2 ) 边坡及其附近软土地基水平位移最大 ， 滑 动面最明显且出现得最早。 图 2是离心模型试验得到的边坡范 围内管桩 内、 外两侧水平土压力差 J 。水 平土压力差 随着 路堤高度的增大而增大。该水平 土压力差必然在 滑动面处对混凝土桩产生较 大的剪 切力 ， 该剪 切 力方向基本平行下卧硬土层 。 在主动土压力 区， 在桩土作用力和 桩间土 自 重的共同作 用下， 桩间土沿滑动面 的剩余 下滑力 对滑动面上混凝土桩产生剪切力 。 因此 ， 不论滑动面中部还是主动土压力 区， 桩 问土对潜在滑动面处桩都产生剪切力 ， 且剪切力 平行于潜在滑动面。 基金项 目 ： 广东省交通运输厅科技项 目( 编号 ： 2 0 1 2 0 2 0 1 3 ) 作者简介 ： 苗德山( 1 9 7 2一) ， 男 ， 江西南昌人， 高级工程师， 从事公路工程建设管理工作。E - ma i l ： 6 1 7 0 6 7 1 5 2 q q c o rn 3 4 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 2 0 1 5年第 6期 广东公路交通 总第 1 4 1期 桩间土对潜在滑动 面处桩身的剪切力在混凝 土单元 B上产生剪应力 。 对应图 5 ( C) 所示的 应力状态 ， 将 图5 ( B) 和图 5 ( C ) 叠加可得到单元 B 的应力状态 ， 见图 5 ( D) 。图 6 ( D) 对应 图 6中的 a 、 b应力点， 以 a 、 b为直径两端点的应力 圆为图 6 中的大圆。当 达到一定数值时单元 B受拉或剪 切破 坏 。 2 3按照最大拉应力强度准则确定表观抗剪强度 当图 6中大应力圆经过 (一 ， 0 ) 单元 B因受 拉开裂而破坏 。 为混凝土轴心抗拉 强度 。很 显然 ， 单元 B破坏方向与滑动面方 向不一致 ， 设其 破坏面倾角为 。 ， 图6 最大拉应力准则确定表观抗剪强度 由图 6可得倾角 d对应的混凝土表观抗剪强 度 ： Ta = , E 0 5 ( f i x + ) Q 5 ( 一 C x ) c o s 2 ( 4 ) 由图6可知 ， 如果路堤荷载全部 由桩 承担 ， 桩 问土对桩没有剪切力 ， 单元 B不会产生拉应力 ， 不 会受拉破坏。 2 4 按照 M o h r 强度准则确定表观抗剪强度 混凝土的内摩擦角 和黏聚力 c 可根据混 凝土单轴抗拉强度、 单轴抗压强度确定 ， 根据图 7 可得到 ： = a r c s i “ J- i t ( 5 ) 冬 (去 + ta ) 式中： 为混凝土轴心抗压强度。 3 6 、 、 图 7 和 c 确定方法 图 5 ( A) 对应的应力 圆为图 8中的小 圆 ， 图 5 ( D) 对应的应力点为图 8中的 a 、 b ， 以 a 、 b两点作 为直径两端点 的应力 圆为 图 8中的大圆 ， 该应力 圆与混 凝 土 强 度包 络线 相 切 时 单 元 B受 剪 破 坏 j 。很显然 ， 单元 B破坏方 向与滑动面方 向不 一 致 ， 设其破坏面倾角为 。根据图 8可得到倾角 对应的混凝土表观抗剪强度为 ： T =R ： 一 0 5 ( 一 ) c o s 2 a ( 7 ) R = C p c 0 十0 5 ( 一 ) s i n g ( 8 ) 式中 ： R 为大应力圆半径 。 f f 。 、 图8 Mo h r 准则确定表观抗剪强度 由图 8可知 ， 即使 路堤 荷载 全部 由桩 承担 ， 桩 间土不对桩产生剪切 力 ， 桩身压应力达 到桩 身 混凝土 轴心 抗压 强度 时 ， 桩 身 混凝 土 也受 剪 破 坏 。 3 参数影响分析 3 1 桩身竖向压应力的影响 桩身混凝土强度等级为 C 2 0的轴心抗拉强度 为 1 5 4 0 k P a ， 轴 心抗压 强度为 1 3 4 0 0 k P a 。 取 0 k P a ， 分别取 6 0 0 0 k P a 、 9 O 0 0 k P a 、 1 2 0 0 0 k P a时， 不 同剪切角度 对应 的桩身混 凝土表 观抗 剪强 度 、 桩身剪应力见图 9 。图中 M T S C为按照最大拉 应力准则 ， MC为按照莫尔准则 。 由图9可知 ： ( 1 ) 随着 增大 ， 桩身混凝土表观抗剪强度和 桩身剪应力均先增大后减小 ， ：4 5 。 时表观抗 剪 强度和桩身剪应力最大。 ( 2 ) 随着 增大， 桩身混凝土表观抗剪强度、 桩身剪应力均增大， 且桩身剪应力逐渐逼近莫尔 准则确定的表观抗剪强度。 ( 3 ) 莫尔准则确定 的表观抗剪强度小于最大 拉应力准则确定 的表观抗剪强度。 ( 4 ) 表观抗剪强度大于抗拉强度 ， 小于混凝 土 抗压强度的 1 2 。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 2 0 1 5年第 6期 苗德 山， 刘吉福 ， 等 ： 表观抗剪强度法分析路基复合地基桩身混凝土破坏 总第 1 4 1期 5 O 0o 4 0 0 0 3 O 0 o 2 0 0 0 l 0 0 o 0 7 00 O 5 0 o0 4 0 00 3 0 0 0 2 0 0 o 1 0 0 0 O 0 3 0 6 0 9 O 。 ( a ) r ， = 6 O 0 0 k P a 图 9 8 0 o 0 6 O0 0 毫 40 0 0 2 o 0 O O 0 3 0 6 O 9 0 n o ( b ) = 9 O 0 0 k P a 剪切面的表观抗剪强度与剪应力 3 2 混凝土强度的影响 取 O k P a ， 取 9 O 0 0 k P a时， 强度 等 级 为 C 2 0 、 C 4 0、 C 6 0 、 C 8 0的桩身混凝土表 观抗剪强度 见 图 1 0 。由图 l 0可知 ： ( 1 ) 随着 增大 ， 桩身混凝土表观抗剪强度先 增大后减小 ， = 4 5 。 时表观抗剪强度最大 。 ( 2 ) 随着混凝土强度等级增大 ， 桩身混凝 土表 观抗剪强度增大 。 ( 3 ) 莫尔准则 确定 的表 观抗剪强度小于最 大 拉应力准则确定的表观抗剪强度。 0 3 0 6 0 9 0 0 3 0 6 0 9 0 。 H 。 ( a ) 最大拉应力准则强度 ( b ) 莫尔准则强度 图 1 O 不同强度混凝土 的表观抗剪 强度 4 利用表观抗剪强度验算桩身混凝土破坏 4 1 桩身混凝土破坏验算的必要性 从表观抗剪强度 的定义及表 观抗剪强度公式 推导过程可 知， 潜在滑动 面上桩身混凝土剪 应力 大于最大拉应力 准则确定 的表观抗 剪强度 时， 桩 身混凝土沿 方 向拉裂破坏 ； 潜 在滑动面上桩身 混凝土剪应力大于莫尔强度准则确定 的表观抗剪 强度时 ， 桩身混凝土沿 方向剪切破坏 。 如果只有潜 在滑动 面上存在较 大剪应力 ， 则 拉裂破坏的桩身混凝土不能沿 方向贯通桩身， 桩身不会断裂。由图 2可 知 ， 潜在 滑动面 附近 的 桩身混凝土均承受较 大剪应力 ， 与潜在滑动 面平 行 的相邻平面内桩身混凝土也可能沿 方 向拉裂 破坏 ， 因此拉裂破 坏的混凝 土可能沿 方 向贯通 桩身 ， 导致桩身断裂。同样道理 ， 剪切破坏 的混凝 土可能沿 方 向贯通桩身 ， 导致桩身断裂。另外 ， 桩身弯矩会在桩身混凝土中形成水平拉裂缝 。 由于上述混凝土桩断裂面与潜在 滑动面方 向 不一致 ， 即使桩身 断裂路 基 也不一 定发 生滑 塌。 桩身混凝土剪切破坏 面、 拉裂破坏面类似 于岩石 中的2组甚至 3组的节理面， 只要其方 向与潜在滑 动面不同， 就不会影 响潜在滑动面上 的抗剪强度 ， 就不会导致路基整体滑动( 图 1 1 ) 。 L 1 图 1 1 潜在滑动面与破坏面 的关系 当破坏的桩身混凝 土贯通桩 身时， 会影 响桩 身弯矩分布； 如果桩身混凝土破 坏面与桩身夹角 大于桩身混凝 土 内摩擦角 ， 会影 响桩身竖 向承载 力。如果 破坏 面倾 向与桩 身水 平土压 力方 向接 近 ， 可能影响桩身水平 土压力大小 和分 布。因此 需要验算桩身混凝土破坏与否。 4 2 桩身混凝土破坏验算方法 由图 1 可知 ， 边坡范 围内地基位移最大 ， 滑动 面最 明显且最早 出现； 另一方面该范 围内滑动面 倾角较小 、 桩顶荷载也较小 ， 桩身混凝土表观抗剪 强度较小 ， 因此边坡 范围内桩身混凝土容易破坏， 7 帅 a P O 。 l l O ： 3 C O 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 2 0 1 5年第 6期 广东公路交通 第 1 4 1期 需验算边坡范围内桩身混凝 土破坏。软土层深厚 时 取 0 。 ， 滑动面位置受下 卧硬土层影响时 取 下卧硬土层顶面倾角。 边坡范围内桩土之间水平土压力可以采用文 献 5 中方法计算， 然后可以计算桩身最大剪应 力。 由于表 观抗剪 强度 随竖 向压应 力增 大而增 大 ， 混凝土桩多承受负摩擦 力 ， 应根据桩 身摩擦力 分布情况确定潜在滑动面处桩身竖 向压应力。为 简化计算 ， 潜在滑动面处竖 向压应力也 可偏 保守 地采用桩顶处竖 向压应力。 预制管桩虽然有 配筋， 但是混凝 土破坏时钢 筋剪切力发挥有 限， 验 算时可偏保 守地 只考虑混 凝土的表观抗剪强度 。 4 3 算例 某段高速公路路面宽 3 2 5 m， 路基高 6 m， 路基 边坡坡率为 1： 1 5 ， 路堤粉质黏土重度为 2 0 0 k N m。 ，黏 聚力 为 3 0 k P a ， 内摩 擦 角 为 2 5 。 。淤 泥 厚 1 4 m， 重度为 1 6 O k N m ， 不排水抗剪 强度平均值 为 1 5 k P a 。下 卧 中粗砂 层 顶 面基 本 水 平。采用 C F G桩复合地基处理 ， 桩 身 C 1 2混凝 土的轴心抗 压强 度 标 准 值 为 8 5 MP a ， 抗 拉 强 度 标 准 值 为 1 1 MP 。桩长 1 7 m， 桩直径为 0 4 m， 单桩极 限承载 力为 7 6 0 k N， 桩 间距 为 2 2 m， 桩 帽边 长为 0 7 m。 由式( 5 ) 、 式( 6 ) 得 =5 0 4 。 ， c =1 5 2 9 k P a ， 取 0 。 ， 取 0 k P a ， 按照文献 5 方法可得到 ， 中性 面 深度为 8 8 6 m， 最大水平位 移为 3 9 5 m m， 软硬交 界面处剪 应力 为 8 1 4 k N， 桩 截 面最 大 剪应 力 为 9 7 2 k P a 。桩身混凝土破坏验算结果 见表 1 ， 表 中 带 号的表观抗剪强度采用莫尔强度准则确定。 表 1 桩身混凝土破坏验算结果 由表 1 可知： ( 1 ) 表观抗剪强度小于现行规 范方法 确定 的 抗剪强度 。 3 8 ( 2 ) 不同位置处桩身混凝土表观抗剪强度不同。 ( 3 ) 由于桩 身截面最大剪应力小于表观抗剪 强度 ， 桩身混凝土不拉裂破坏或剪切破坏。 ( 4 ) 表观抗剪强度小 于抗压强度的 1 2 ， 也小 于按照库仑摩擦理论确定的抗剪强度。 5 结论 ( 1 ) 路堤下桩身竖 向压应力及桩间土对桩 的 剪应力使桩身混凝土先沿潜在滑动面之外的方 向 破坏 。 ( 2 ) 虽然桩身混凝 土破坏不一定导致路基滑 塌 ， 但可能降低 桩承载力 ， 改变桩 身受力 ， 应采 用 表观抗剪强度验算桩身混凝土是否破坏 。 ( 3 ) 按照莫尔强度准则确定的桩身混凝土表 观抗剪强度小于按 照最大拉应力准则确定 的表观 抗剪强度 ， 推荐按照莫尔 准则确定 的表 观抗剪强 度。 ( 4 ) 桩身混凝土表观抗剪强度 随着混凝 土标 号 、 竖向压应力和剪切角度变化 ， 表观抗剪强度大 于抗拉强度 ， 小于混凝土抗压强度的 1 2 。 参考文献 ： 1 朱旭华 ， 舒国明广珠北新围高架桥桥头路基滑 移原因分析 J 中外公路， 2 0 0 6 ， 2 6 ( 4 ) ： 2 7 2 9 2 吴壮佳， 徐小庆，刘吉福路堤下混凝土桩复合 地基沉降监测与分析 J 岩土工程界， 2 0 0 9 ( 3 ) ： 3 7 3 9 3 郑刚，李帅，刁钰软土中无筋刚性桩复合地基 支承路堤的整体稳定实用计算方法 J 中国公路学报， 2 5( 2) ： 91 9 4 陈延河素混凝土桩复合地基在道路桥头软基处 理中的应用 J 广东公路交通 ， 2 0 0 9 ( 1 ) ： 2 O一 2 2 5 刘 吉福 刚性 桩地基路 基稳 定性研究 R 天津 ： 天津大学， 2 0 1 5 6 郑刚， 刘力 ， 韩杰刚性桩加固软弱地基上路堤 的稳定性问题( )一 群桩条件下的分析 J 岩土工程学 报 ， 2 0 1 0 ， 3 2 ( 1 2 ) ， 1 8 1 11 8 2 0 7 田武成， 胡立科 ， 蒋军 某堆料场桩网复合地基失 稳事故分析 J 低温建筑技术， 2 0 1 4 ( 9 ) ： 1 3 51 3 6 8 刘力刚性桩加固路堤稳定分析方法研究 D 天津： 天津大学 ， 2 0 1 0 9 张如三 ， 王 天 明材料 力学 M 北京 ：中 国建 筑工业 出版社 ， 1 9 9 7 1 0 公路软土地基路堤设计与施工技术细则 J T G T D 3 1 0 2 2 0 1 3 S 北京： 中国计划出版社 ， 2 0 1 3 ( 收稿 日期 ： 2 0 1 5 0 9 2 5 ) ( 下转第4 3页) 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 2 0 1 5年第 6期 汤森林 ：复杂地质条件下运营公路边坡支挡结构设计及验证 总第 1 4 1期 找平后 ， 再绑扎钢筋。 ( 3 ) 根据处治后深层位移监测结果得知 ， 该边 坡深层位移 随时间变化 已经 趋于收敛 ， 验证 了该 边坡设计方 案 的可行性 ， 以及相应支挡 结构措施 的合理性与适宜性 ， 该支挡结 构设计及处 治效果 验证方法 ， 可为今后 同类工程提供借鉴。 参考文献： 1 公路路基设计规范 J T G D 3 02 0 0 4 S 北京 ： 人 民交通 出版社 ， 2 0 0 4 2 李海光 新型支档结构设计与工程实例 M 北 京 ： 人 民交通 出版社 ， 2 0 04 3 公路路基施工技术规范 J T G F I O一2 0 0 6 s 北 京 ： 人 民交通 出版社 ， 2 0 0 6 4 罗志强 边坡工程监测技术分析 J 公路 ， 2 0 0 2 ( 5 )： 4 54 8 5 高速公路丛书编委会 高速公路路基设计与施工 M 北京 ： 人民交通出版社， 2 0 0 0 ( 收稿 日期 ： 2 0 1 51 01 0 ) De s i g n a nd Ve r i fic a t i o n o f Re t a i n i n g St r uc t ur e s f o r Hi g h wa y Si de S l o p e s u n d e r Co mp l i c a t e d Ge o l o g i c a l Co n d i t i o n s T ANG Se n l i n ( G u a n g d o n g Hu a l u T r a n s p o r t T e c h n o l o g y C o ，L t d ，Gu a n g z h o u 5 1 0 4 2 0 ) Abs t r a c t ：Cu t t i ng s l o p e s，u n d e r t r a f f i c o p e r a t i o n s b e t we e n 5 a n d 1 0 y e a r s，a s i n flu e nc e d by r o c k s t r uc t u r e s ， s t ruc t u r a l c h a r a c t e ris t i c s o f t h e s ur f a c e po s i t i o n，un d e r g r o un d wa t e r a n d o t he r f a c t o r s wh i c h ma y c a u s e s l o p e d e f o r ma t i o n a nd s t r e s s n e g a t i v e t o t h e s l o p e s t a b i l i t y，wi l l e n c o u n t e r g r e a t l y r e d u c e d s a f e t y f a c t o r s a n d b r i n g s o me s e c u r i t y r i s k s f o r h i g h wa y o pe r a t i o n Be i n g ba s e d o n s l o pe r e t a i n i n g s t ruc t u r e s de s i g n o f a n e x p r e s s wa y，c o mp r e he n s i v e c o mp a r i s o n ha s b e e n c a r r i e d o u t ，a n d t h e f e a s i b i l i t y o f t h e d e s i g n s c h e me ha s b e e n mo ni t o r e d a nd v e r i - fl e d a f t e r t h e t r e a t me n t ， w h i c h c o u l d p r o v i d e r e f e r e n e e for s i m i l a r p r o j e c t s Ke y wo r ds ：c ut t i n g s l o p e；d e s i g n p r o g r a m ；p r o g r a m v e r i fic a t i o n ( 上接第 3 8页) 移护 Ap pl i c a t i on o f App e a r She ar St r e ng t h M e t h o d o n An a l y s i s o f Pi l e Co nc r e t e Fai l ur e o f Co mpo s i t e Fo und a t i o n fo r Em b a nkme n t MI A 0 D e s h a n ， L I U协 ， S H I Z h i b i n g ( 1 Gu a n g d o n g C o mmu n i c a t i o n s I n d u s t r i a l I n v e s t me n t C o ，L t d ，G u a n g z h o u 5 1 0 0 0 0； 2 S u r v e y a n d De s i g n I n s t i t u t e C o ，L t d ，CRCC Ha r b o r Ch a n n e l En g i n e e rin g Gr o u p，Gu a n g z h o u 5 1 1 4 4 2； 3 S c h o o l o f C i v i l E n g i n e e r i n g ，G u a n g z h o u U n i v e r s i t y ，G u a n g z h o u 5 1 0 0 0 6 ) Abs t r a c t：S l i d e s u r f a c e s a n d h o r i z o n t a l e a r t h p r e s s u r e o n p i l e o f c o mp o s i t e f o u n da t i o n for e mba nk me n t c o u l d b e o b t a i n e d t h r o ug h c e n t r i f u g a l mo d e l t e s t s I t h a s b e e n c o n c l u de d t h a t p i l e c o n c r e t e o n p o t e n t i a l s l i d e s u rfa c e f a i l s fi r s t i n d i r e c t i o n d i f f e r e n t f r o m t h a t o f p o t e n t i a l s l i d e s u rf a c e a n d c o n c e p t o f a p p e a r s h e a r s t r e n g t h o f p i l e c o n c r e t e i s p r o p o s e d F a i l u r e o f p i l e c o n c r e t e O ff p o t e n t i a l s l i d e s u r f a c e c a n b e a n a l y z e d b y u s e o f a p p e a r s h e a r s t r e n gth Be i n g b a s e d o n a na l y s i s o f s t r e s s s t a t e o f pi l e c o n c r e t e o n p o t e n t i a l s l i d e s u r f a c e， e q u a t i o n s o f a p p e a r s h e a r s t r e n g t h o f p i l e c o n c r e t e a r e d e ri v e d a c c o r d i n g t o ma x i mu m t e n s i l e s t r e s s c r i t e ri a for f r a c t u r e a n d Mo h r S c r i t e r i a for f r a c t u r e r e s p e c t i v e l y I t h a s b e e n s h o w n t h a t a p p e a r s h e a r s t r e n g t h i s b i g g e r t h a n a x i a l t e n s i l e s t r e n g t h o f c o n - c r e t e a n d f a r l e s s t ha n 0 5 t i me s o f a x i a l c o mp r e s s i v e s t r e n g t h Ke y wo r d s ：e mb a n k me n t ；c o n c r e t e p i l e ；a p p e a r s h e a r s t r e n gth；o v e r a l l s l i d e；Mo h r s c r i t e ri a for f r a c t u r e；t e n s i l e s t r e n gth 4 3 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m