单向板肋梁楼盖课程设计计算书-secret.doc

现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书E 课程设计计算书 E课 程 名 称: 现浇楼盖课程设计 题 目: 现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖学院(直属系) : 年级/专业/班: 学 生 姓 名: 学 号: 指 导 教 师: 开 题 时 间:年月日完 成 时 间:年月日 目 录现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计21设计资料22楼盖的结构平面布置33板的设计33.1荷载33.2计算简图43.3弯矩计算值43.4正截面受弯承载力计算54.次梁设计54.1荷载设计值54.2计算简图64.3内力计算64.4承载力计算64.4.1正截面受弯承载力64.4.2斜截面受剪承载力75.主梁设计75.1荷载设计值75.2计算简图75.3内力设计值及包络图85.3.1弯矩设计值85.3.2剪力设计值85.3.3弯矩、剪力包络图85.4承载力计算105.4.1正面受弯承载力105.4.2斜截面受剪承载力11现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计1设计资料1. 建筑物安全等级：二级；2.建筑物平面尺寸（L1L2）：21.448.5（24号），墙厚370，钢筋混凝土柱300300；3.荷载：1)楼面活载：62）楼面面层：20厚水泥砂浆 3)钢筋混凝土容重：4）楼侧面、楼底粉刷层：15厚混合砂浆 ；4.材料：1）混凝土C30；2）钢筋：受力钢筋用HRB400级钢筋，其余采用HPB300级钢筋2楼盖的结构平面布置主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。主梁的跨度为6.0m、6.0m、6.0m，次梁的跨度为6.0m，主梁每跨内布置两根次梁，两边板跨度为2.4m，中间跨度为2.3m，则l02/l01=6.0/2.3=2.6,按单向板设计。60006000600060006000600060006000700069007000123456789ABCD楼盖建筑平面按跨高比条件，要求板厚h2400/40=60mm,对工业建筑的楼盖板，要求h80mm，取板厚为h=80mm。次梁截面高度应满足h= l0/18l0/12=6000/186000/12=333500mm,b=h/3h/2=166250mm，取b=200mm。主梁的截面高度应满足h= l0/15l0/10=7000/157000/10=466700mm,取h=650mm，b=300mm。3板的设计轴线，的板属于端区隔单向板，轴线的板属于中间区隔单向板。3.1荷载板的永久荷载标准值80mm现浇钢筋混凝土板 0.0825=2kN/20mm厚楼面水泥砂浆面层 0.0218=0.36kN/15mm板底混合砂浆抹灰 0.01517=0.255kN/小计 2.615kN/板的可变标准荷载值 7kN/永久荷载分项系数取1.2，因楼面可变荷载标准值大于4.0kN/，所以可变荷载分项系数应取1.3。于是板的永久荷载设计值 g=2.6151.2=3.138 kN/可变荷载设计值 q=71.3=9.1 kN/荷载总设计值 g+q=12.238 kN/ ，取g+q=12.243.2计算简图次梁截面为200500mm，取板在墙上的支撑长度为120mm，按塑性内力重分布设计，板的计算跨度：边跨：l0=ln+h/2=2400-100-120+80/2=2220mm1.025 ln=2234.5mm，取l0=2220mm中间跨：l0= ln=2300-200=2100mm因跨度差（2220-2100）/2100=5%10%,可按等跨连续板计算，取1m板宽作为计算单元，计算简图如下：3.3弯矩计算值用塑性内力重分布理论计算，则有系数如下： M1=-MB=5.48M2=3.37Mc=-3.86这是对端区隔单向板而言的，对于中间区隔单向板，其Mc和M2应乘以0.8，分别为：Mc=0.8（-3.86）=-3.09 M2=0.83.37=2.703.4正截面受弯承载力计算环境类别为一级，C30混凝土，板的最小保护层厚度c=15mm。板厚80mm，=80-20=60mm；板宽b=1000mm。C30混凝土，=1.0，=14.3kN/；HRB400钢筋，=360N/。板配筋计算的过程于下表:楼面板的配筋计算截 面1B2C弯矩设计值（kNm）5.48-5.483.37-3.86=/（b）0.1060.1060.0650.075=1-0.1130.1130.0670.078轴 线、计算配筋（）=b/269.3269.3159.7185.9实际配筋（）8180=2808180=2806150=1896150=189轴 线计算配筋（）=b/269.3269.30.8159.7=127.80.8185.9=148.7实际配筋（）8180=2808180=2806180=1576180=157*对轴线间的板带，其跨内截面2、3和支座截面的弯矩设计值都可折减20%。为了方便，近似对钢筋面积乘以0.8.计算结果表明，支座截面的均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则；/bh=157/（100080）=0.20%，此值大于0.45/=0.451.43/360=0.18%，同时不小于0.2%，满足最小配筋率。4.次梁设计按考虑塑性内力重分布设计。根据本车间楼盖的实际使用情况，楼盖的次梁和主梁的可变荷载不考虑梁从属面积的荷载折减。4.1荷载设计值由板传来的恒载： 3.142.4=7.54 kN/次梁自重： 250.2（0.5-0.08）1.2=2.52 kN/次梁粉刷： 170.015（0.5-0.08）21.2=0.26 kN/小计 10.32kN/板的可变荷载设计值 q=9.12.4=21.84kN/荷载总计算值 g+q=32.16kN/ 4.2计算简图次梁在砖墙上的支承长度为240mm。主梁截面为300mm650mm，计算跨度：边跨 =+a/2=6000-120-150+120=5850mmMmax故跨内截面均属于第一类T型截面。次梁正截面受弯承载力计算截 面1B2C弯矩设计值（kNm）100.05-100.0565.30-74.63=/（b）或=/（）=0.016=0.162=0.011=0.121=1-0.0160.1780.0110.129=b/或=/591.1657.6406.4476.5选配钢筋（）216+116弯=603318=763214+114弯=461214+116=509计算结果表明，支座截面的均小于0.35；/bh=461/（200500）=0.461%，此值大于0.45/=0.451.43/360=0.179%，满足最小配筋率。4.4.2斜截面受剪承载力斜截面受剪承载力计算包括：截面尺寸的复核、腹筋计算和最小配筋率验算。验算截面尺寸：=-=465-80=385mm，因/b=385/200=1.9254，截面按下式验算：0.25b=0.25114.3200465=332.48N=110.57kN，截面满足要求。验算是否需要按计算配置箍筋0.7b=0.71.43200465=93.093N=110.57N,需按计算配箍筋。采用6双肢箍筋，计算支座B左侧截面。S=1.25/（VBL-0.7b）=1.2521056.6465/（110.57-0.71.43200465）=395.3mm调幅后受剪承载力应加强梁局部范围内将计算的箍筋面积增加20%或箍筋间距减小20%。现调整箍筋间距s=0.8395.3=316mm，取箍筋间距s=250mm。为了方便施工，沿梁长度不变。验算配筋率下限值：弯矩弯矩调幅时要求的配筋率下限为：0.3=0.314.3/210=0.20%。实际配筋率=56.6/（200250）=0.11%0.608/mm，满足。验算最小配箍率：=0.21%0.24=0.16%，满足要求。次梁两侧附加横向钢筋的计算：次梁传来集中力=61.92+131.04193kN，=650-500=150mm，附加箍筋布置范围s=2+3b=2150+3200=900mm。取附加箍筋8160双肢，则在长度s内可布置附加箍筋的排数，m=900/160+1=7排，取m=8排，次梁两侧各布置4排。另加吊筋116，=201，由式2sin+mn=23602010.707+8221050.3=271.3N=193kN，满足要求。因主梁的腹板高度大于450mm，需在梁侧设置纵向构造筋，每侧纵向构造钢筋的截面面积不小于腹板面积的0.1%，且其间距不大于200mm。现每侧配置214，308/（300570）=0.18%0.1%，满足要求主梁边支座需设置梁垫，计算从略。第 11 页共11页