寿光电厂钻孔灌注桩混凝土防盐卤水腐蚀试验研究.pdf

2 0 1 1年 第 1期 (总 第 2 5 5 期 ) Nu mb e r 1 i n 2 01 1 ( To t a l No 2 5 5) 混 凝 土 Co n c r e t e 实用技术 P RACTI CAL T ECHNOL OGY d o i ： 1 0 3 9 6 9 i s s n 1 0 0 2 3 5 5 0 2 0 1 1 0 1 0 3 6 寿光电厂钻孔灌注桩混凝土防盐卤水腐蚀试验研究 姜柏卿 ，曾宪江 ，丁建彤 。 ，白银 ( 1 神华国华寿光发电厂筹建处 ，山东 寿光 2 6 2 7 0 0；2 南京水利科学研究 院 材料结构研究所 ，江苏 南京 2 1 0 0 2 4 ) 摘要： 寿光电厂处于地下水对混凝土具有 中等一 强腐蚀等级的地质 条件 ， 为 了确保该 工程设计桩基的耐久性 ， 需要优选混凝土配合 比。 试验表明， 在 c 1 一 与S O l - 共存的现场地下水环境下， 混凝土受硫酸盐侵蚀的程度比在只有s O 存在的环境中轻微； 所试验的防腐剂对典型的 C 3 5钻孔灌 注桩混凝 土和 C 4 0高性能混凝土的抗 硫酸盐侵蚀性能没有 明显改善 ； 使用抗硫水泥替代普硅水泥并 没有 明显地提高混凝 土抗 硫酸盐侵蚀能力 ； 与典 型的 C 3 5钻孔灌注桩混凝土相 比， C 4 0高性能混凝土具有更好 的抗硫酸盐侵蚀性能。 关键词： 钻孔灌注桩； 高性能混凝土； 硫酸盐侵蚀；防腐剂；抗硫酸盐水泥 中图分类号 ： T U5 2 8 O 1 文献标志码 ： A 文章编号 ： 1 0 0 2 3 5 5 0 ( 2 0 l 1 ) 0 1 0 1 2 4 0 4 Exp er i me nt al r e s e ar c h on su l f a t e r e s i s t an c e o f c as t - i n-pl a c e pi l e c onc r e t e o f Sh ougu ang Po wer pl a n t J I AN GB o q i n g ， Z E NGXi a n -fia n g ， D 1 NGJ i a n t o n g 。 ， B AI Y i n ( 1 Ad mi n i s t r a t i v e Offic e o f S h o u g u a n g P o we r P l a n t ， S h e n h u a Gu o h u a C o ， L t d ， S h o u g u a n g 2 6 2 7 0 0 ， C h i n a 2 Ma t e r i a l s a n d S t r u c t u r e s De p a r t me n t ， Na n j i n g Hy d r a u l i c R e s e a r c h I n s t i t u t e ， Na n j i n g 2 1 0 0 2 4， Ch i n a ) Abs t r ac t ：T he u n d e r g r o u nd wa t e r i n t h e c o n s t r u c t i o n s i t e o f S h o ug u a n g P o we r p l a nt i s c l a s s i fie d a s me d i u m t o h i g h a g g r e s s i v e l e v e l f o r c o n c r e t e T h e mi x p r o p o rti o n o f t h e c a s t - i n p l a c e p i l e c o n c r e t e s h o ul d b e o p t i mi z e d t o e n s u r e i t s d u r a b i l i t y i n s u c h g e o t e c h ni c a l c o n d i t i o n Ac c o r d i n g t o e x p e r i me n t a l r e s u l t s t he a g gre s s i v e e f f e c t o f i n s i tu u n d e r g r o u n d wa t e r wi t h b ot h C1 a n d S Oi o n c o n c r e t e wa s l e s s t h a n t h a t o f p u r e SOs o l u t i o n； T h e a g gre s s i o n r e s i s t a n t a d mi x t u r e s e l e c t e d for t h e t e s t d i d n o t s h o w o b v i o u s i mp r o ve me n t o n t h e s u l f a t e r e s i s t a n c e o f ty pi c a l C3 5 a n d h i【 g h pe r f o r ma n c e C4 0 c o n c r e t e s ； Re pl a c e me n t o f o r d i n a r y P o rtl a n d c e me n t wi t h s u l f a t e r e s i s t a n t c e me n t did n o t i mp r o v e n o t i c e a b l y t h e r e s i s t a n c e n e i t h e r ； C4 0 h i g h p e r f o rm a n c e c o n c r e t e wi t h 5 0 o f fly a s h a n d g r o u n d gra n u l a t e d b l a s t f urna c e s l a g e x h i b i t e d a b e t t e r r e s i s t a n c e t h a n t y p i c a l C3 5 c o n c r e t e Ke y wor d s： c a s t i n - pl a c e p i l e ； h i g h pe r f o r ma n c e c o n c r e t e； s ul f a t e r e s i s t a n c e ； a g g r e s s i o n r e s i s t a n t a dmi x tur e ； s u l f a t e - r e s i s t a n t c e me n t 0 引言 1 研 究现状 拟建神华国华寿光电厂厂址靠近小清河人海口， 为地下卤水 富集区。 由于场地地下水水质受小清河侧渗、 涨潮时小清河回灌、 盐场开采卤水及晒盐水入渗、 大气降水等诸多因素影响， 不同时 间、 地点所取水样的腐蚀 陛分析成果差异也较大。 勘测取样综合分 析表明， 浅层地下水 中S 0 ； 一 含量 2 5 3 0 2 8 6 5 mg m， 对混凝土结构 具有中等一 强腐蚀性 ； 深层地下水中s 0； 一 含量4 5 8 9 5 8 8 4 mg L ， 对混凝土结构具有中等一 强腐蚀 I生； 浅层地下水中 C l 啥 量 2 3 9 1 6 - 2 4 6 3 2 mg L， 对混凝土结构中的钢筋具有弱一 强腐蚀性 ， 对钢结 构具有中等腐蚀性； 深层地下水中 e l- 含量 2 9 4 4 7 4 3 8 7 1 m g m， 对混凝土结构中的钢筋具有弱腐蚀性， 对钢结构具有中等腐蚀陛。 根据 GB 5 0 0 4 6 -2 0 0 8 3 2 业建筑防腐设计规范 的规定， 结合该工程的地下水环境条件， 需要选用预制 钢筋混凝土桩 ， 采 用抗硫酸盐水泥， 并需要掺加多种外加防腐蚀材料。 这样做不但 从技术的角度值得商榷， 而且施工难度加大、 工程造价将增加。 针对上述问题， 本研究考察了现场地下水环境与单纯硫酸 盐环境对钻孔灌注桩侵蚀性的区别， 对 比了典型钻孔灌注桩混 凝土、 高性能混凝土的抗腐蚀性能 ， 以及使用防腐剂或抗硫水 泥对抗硫酸盐侵蚀效果 的影 响。 收稿 E t 期 ：2 0 1 0 - 0 8 1 6 1 2 4 在盐碱地区， 建筑物与混凝土结构物长期遭受土壤中盐碱 水的浸渍， 内部结构会受到严重的损伤破坏， 导致使用寿命明 显低于非盐碱地区。 我国的天津、 山东、 河北 、 青海等省市， 建造 于盐碱地区的大量钢筋混凝土公路桥、 混凝士结构及建筑物等， 有的已严重损伤、 破坏， 甚至失效； 有的仅 2 0 3 0年就严重危及 其使用安全， 虽几经维修、 补强、 加固， 仍保证不了安全运行。例 如， 位于天津滨海盐渍地区的天津大港发电厂的主厂房为箱形 钢筋混凝土基础 ， 1 9 7 4年开始施工 ， 1 9 7 8年正式投入使用 ， 1 9 8 6年( 历时仅仅 8 年) 就发现强腐蚀破坏， 被迫重建 1 。 天津市 塘沽经济开发区在盐渍地埋设的( 6 0 0 x 2 7 0 0 ram) 地下排水用 钢筋混凝土管道正式使用仅半年就发现强腐蚀破坏。 在非干湿循环条件下， 硫酸盐侵入混凝土中发生石膏腐蚀 或钙矾石腐蚀， 会导致混凝土结构膨胀破坏。 然而在 C l _ 盐存的 情况下， 因为 C l 一 扩散系数约是s 0 的 2 倍 ， C l _ 将首先与混凝土 中的铝相结合生成水化氯铝酸盐， 从而降低s O 与铝相结合生成 钙矾石的几率。钙矾石在氯盐溶液中的溶解度是水中溶解度的 3倍， 这也降低了钙矾石晶体的形成， 从而缓解了混凝土的损伤 程度。 因此， c l 一 的存在能够大幅度减弱硫酸盐的侵蚀作用2 ， 减 弱的程度受到 c 1 与S 榷度相对比例的影响【引 。 在该工程地下水 中的 c 1 一 与s 诫 度下， 硫酸盐侵蚀程度是否会由于c l 的存在而 减轻 ， 需要进行试验研究 。 该工程厂址地下水 中的 C 1 - 、 S O 含量与海水中的典型含量类 似。 根据 J T J 2 7 5 -2 0 0 0 海港工程混凝土结构防腐蚀技术规范 ， 海工混凝土宜采用硅酸盐水泥、 普通硅酸盐水泥、 矿渣硅酸盐 水泥、 火山灰质硅酸盐水泥及粉煤灰硅酸盐水泥， 并要求普通硅 酸盐水泥和硅酸盐水泥的熟料中C A 含量宜控制在 6 1 2 范 围内。 该条的条文说明中提到， 该规范未推荐抗硫酸盐硅酸盐水 泥的主要依据为： “ 国内外长期研究与海港工程混凝土结构的 大量调查表明： 即使硅酸盐水泥熟料的铝酸三钙计算含量高达 9 1 7 ， 水灰比不大于 0 5低渗透性混凝上也不会产生硫酸盐 型化学腐蚀破坏 ， 不影响海港工程混凝上结构的耐久性 。” 对于 该工程厂址地下水中的离子浓度情况， 是否应采用抗硫水泥也 需要进行试验研究。 2 试验材料和试验 方法 水泥为东营山水牌 P O 4 2 5 级水泥以及淄博齐银水泥厂 的 P MS R 4 2 5级抗硫水泥。 水泥的物理性 能见表 1 ， 强度性能 见表 2 。 表 1 水泥物理性能测试结 果 表 2 水泥的强度测试结果 3 d 抗折强度 3 d 抗压强度 2 8 d抗折强度 2 8 d抗压强度 a 【 P a a IPa 粉煤灰是潍坊电厂 级灰； 矿粉是潍坊钢铁厂 $ 9 5级磨细 矿渣粉； 防腐蚀外加剂为天津某单位提供； 高效减水剂采用宁波 某公司生产的萘系高效减水剂。 砂是潍坊的潍河河砂， 细度模数为 2 8 ， 含泥量 2 0 ； 石子是 青州的 5 3 0 H n连续级配石灰石碎石与 1 0 2 0 mm的单粒级石 灰石碎石， 两者按照 8 ： 2的比例搭配使用。 侵蚀性溶液采用两种： 厂址地下水， 经检测， 其中c I _ 浓度 为 3 9 1 2 3 mg m、 s 0 ； 榷 度为 6 2 1 7 mg L 。 纯Mg S O 溶液， 采用 化学纯 Mg S O 试剂 ，配制和厂址地下水中s O 浓度相同的纯 Mg S O 溶液 ， l l s o l - 浓 度为 6 2 1 7 0mg m， 相应 的 Mg S O 浓度 为 0 8 。 本研究所用的混凝土配合比见表 3 。 其中前四种配合比采用 P O4 2 5级水泥， 抗硫 C 3 5 配合比采用抗硫水泥。 掺加 2 0 粉煤 灰， 配制了典型的C 3 5 钻孔灌注桩混凝土； 采用低水胶t t ( o 3 5 ) ， 掺加大掺量矿物掺合料( 2 0 粉煤灰 + 3 O 矿粉 ) ， 配制了 C 4 0 高性能混凝土； 对于典型的C 3 5 钻孔灌注桩混凝土和 C 4 0高性 能混凝土， 还分别掺加 3 的防腐剂【 厂家推荐掺量， 占胶凝材料 质量比) ， 对比防腐剂的效果。 混凝土拌合物坍落度为 1 8 1 9 c r n ， 含气量为 3 0 - 3 5 。 表 3 单位立方米混凝土配合 比 抗硫酸盐侵蚀试验方法参照G B T 5 0 0 8 2 -2 0 0 9 普通混凝土 长期性能和耐久性能试验方法标准 中的抗硫酸盐侵蚀试验法 进行。 G B T 5 0 0 8 2 -2 0 0 9中是对试件先进行 2 8 d标准养护， 然 后再在 5 硫酸钠溶液中进行浸烘循环， 而钻孑 L 灌注桩浇筑后马 上就会接触地下水， 与上述标准试验方法的养护条件有显著差异。 因此， 本研究中， 为了模拟钻孔灌注桩的实际情况 ， 对该方法做 了如下调整： 混凝土试件成型 1 d后脱模， 并立即放人所取厂 址地下水、 纯Mg S O 溶液或自来水中自然浸泡， 试件所处环境温 度为自然室温一 3 l 5) ； 试件在地下水、 纯 Mg S O 溶液中进 行上述自然浸泡6 0 d 后， 转放人硫酸盐加速侵蚀试验箱中， 参照 G B T 5 0 0 8 2 -2 0 0 9进行加速侵蚀试验， 2 4 h完成一次浸烘循环， 但为了促进硫酸盐的结晶， 烘干温度从标准规定的 8 0降低为 5 0； 另一部分试件则继续在自来水中自然浸泡， 试件所处环境 温度为自然室温 1 5 3 0； 在参照 G B T 5 0 0 8 2 -2 0 0 9进行硫 酸盐加速侵蚀试验时， 侵蚀性溶液分别采用厂址地下水和Mg S O 溶液。 强度抗蚀系数采用在地下水或纯 Mg S O 溶液中浸烘一定 循环次数后的试件抗压强度与在自来水中自然浸泡到同龄期 的试件抗压强度相比而得。 3 Cl - N S O2 - 共存对混凝 土的腐蚀 图 1 3 是在厂址地下水中以及纯 Mg S O 溶液中经过 1 5 0 次 浸烘循环后的质量损失、 抗压强度耐蚀系数和抗压强度试验结果。 不论是否掺加防腐剂， 在单纯s o l 一 环境下， 常用灌注桩混凝 土经 1 5 0次循环后， 试件表面有盐结晶， 试件表皮轻微剥落， 部 分试件表面可以看见砂粒 ， 质量损失为 2 6 2 - 2 7 1 ； 高性能 混凝土经 1 5 0次循环后， 试件表面有盐结晶， 试件表皮轻微剥 落， 未见砂粒， 质量损失较小 ， 为 1 4 2 1 6 3 。 不论是否掺加防腐剂 ， 在 c 1 一 与s 0 共存的地下水中， 常用 灌注桩混凝土和高性能混凝土经 1 5 0次循环后， 试件表面有盐 结晶， 试件表皮只见很轻微剥落； 常用灌注桩 昆 凝土的质量损 失介于一 0 0 4 , - 0 7 1 之间， 高性能混凝土的质量损失更小 ， 介于 一 0 0 4 - -0 3 0 之 间。 】 2 5 圜地 下水 中 口硫 酸盐溶 液中 一 口 圃 口 1 6O 1 40 1 2O 1 0 0 晕0 8 0 60 0 4 0 0 20 典型C 3 5 典型C 3 5 + 防腐剂 高性能c 4 0高性能C 4 0 + 防腐剂 圈 1 经过 1 5 0次浸烘循环后试件质量损失 70 6 0 5O 日 4 o 篓 3 0 20 1 O o 典型C 3 5 典型C 3 5 + 防腐剂 高性能C 4 0高性能C 4 0 + 防腐剂 图 3 经过 1 5 O次浸烘循环后试件抗压强度 “ 典型C 3 5 ” 配合比在单纯s Oi 一 环境下经 1 5 0次干湿循环后 的强度耐蚀系数明显低于在地下水中的情况； “ 高性能 C 4 0 ” 和 “ 高性能 C 4 0 +防腐剂” 配合比在单纯s 0 ； 一 环境下的强度耐蚀系 数比在地下水中的情况低 2 7 3 8 。 上述试验结果表明 ： 在 c l 一 与s O 共存的现场地下水环境下， 混凝土受硫酸盐腐蚀的隋况比 在只有s 0 ； 一 存在的环境中轻微。 不管是在单纯s 一 环境下 ， 还是在 c l 一 与s 0 共存的地下水 中， 掺防腐剂的混凝土试件与不掺防腐剂者相比， 质量损失略 有增加、 强度下降比较明显， 如图 1 、 3 ； 虽然看上去其强度耐蚀 系数增大( 如图 2 ) ， 但是这与其在自来水中自然浸泡养护时的 基准强度下降更多有关。综合评价， 使用该防腐剂没有明显提 高混凝土的抗硫酸盐侵蚀能力。 4 抗硫酸盐水泥与普硅水泥对比 为了客观对比抗硫酸盐水泥与普硅水泥的差别， 分别采用 抗硫酸盐水泥与普硅水泥 ， 参照常规配合比， 掺加 2 0 粉煤灰， 配制 C 3 5钻孔灌注桩混凝土， 配合比见表 2中的“ 抗硫 C 3 5配 合 比” 和 “ 典 型 C 3 5 灌注桩” 。 试 验结果见图 4 、 5 。 1 2 6 1谣 基 徨 憩 1 20 1 OO O_ 8 O 0 60 0 40 0 20 典型c 3 5 配合 比 高性 能c 4 0 配合 比 抗硫c 3 5 图 4 经过 1 5 0次浸烘循环后试件质量损失 。 典型c 3 5 高性能c 4 0 抗硫c 3 5 图 5 经过 1 5 O次浸烘循环后试件强度耐蚀 系数 经 1 5 0次干湿循环后 ， 在 只有S o j 存 在的情况下 ， 抗硫水泥 的耐蚀系数与普硅水泥接近， 但强度绝对值低于普硅水泥； 在c l 一 、 s 0 共存的情况下， 抗硫水泥的耐蚀系数高于普硅水泥， 但强度 绝对值仍低于普硅水泥； 不管是在何种侵蚀溶液中， 使用抗硫水 泥的混凝土试件的质量损失均高于使用普硅水泥的试件。因此， 总体上看， 抗硫水泥在地下水中的抗硫酸盐侵蚀性能没有优势。 此外 ， 参照 G B T 5 0 0 8 2 -2 0 0 9中的 R C M 法测试了混凝土 的氯离子迁移系数， 经R C M法测试后( 电迁移 2 4 h ) ， 使用抗硫 水泥的试件被氯离子穿透， 而使用普硅水泥的试件 C l 一 侵入混凝 土内部的深度约 9 i n to， 迁移系数计算结果见表 4 ， 可见使用抗 硫酸盐水泥的混凝土抗氯离子侵入性显著低于使用普硅水泥 的混凝土， 高性能 C 4 0配合比明显好于另外两个配合比。 表 4 普硅水泥与抗硫水泥的抗氯离子侵入性对比 R C M法 2 8 d 氯离子迁移系数 ( 1 0 m z s ) 典型 C 3 5 混凝土 高性能 C 4 0混凝土 抗硫 C 3 5 混凝土 9 3 8 1 7 6 l 5 6 O 综上分析，对于过早接触地下水的钻孔灌注桩混凝土 ， 抗 硫水泥替代普硅水泥并没有明显地提高抗硫酸盐侵蚀能力， 而 且抗硫水泥抵抗氯离子侵入性较差。 5 典型 C3 5 钻孔灌注桩混凝土与 C 4 0高性能 混凝土的对 比 根据图 l 3 可见 ， 不论是在纯硫酸镁溶液中， 还是在地下水 中， 不论是否掺加防腐剂， 与典型的 C 3 5 钻孑 L 灌注桩混凝土相比， C 4 0高性能混凝土的质量损失明显减小、 强度抗蚀系数总体上明 显增加， 因此， C 4 0高性能混凝土具有更好的抗硫酸盐侵蚀性能。 6结 论 ( 1 ) 在 C l 一 与s 0 共存的现场地下水环境下， 钻孔灌注桩混 7 6 5 4 3 2 1 0 l 9 6、 啦蜓 一 7 6 5 4 3 2 1 0 1 96 、 唧 一 凝土受硫酸盐侵蚀 的情况 比在只有S O j 存在 的环境中轻微 。 ( 2 ) 综合评判， 所试验的防腐剂对典型的C 3 5 钻孔灌注桩混 凝土和 C 4 0离眭能混凝土的抗硫酸盐侵蚀性能没有明显改善。 ( 3 ) 对于现场地下水环境下的钻孔灌注桩混凝土， 使用抗 硫水泥替代普硅水泥并没有明显地提高抗硫酸盐侵蚀能力 ， 而 且抗硫水泥抵抗氯离子侵入性较差。 ( 4 ) 与典型的 C 3 5钻孔灌注桩混凝土相比， C 4 0高性能混 凝土具有更好的抗硫酸盐侵蚀性能。 参考文献 ： 【 1 】陈蔚凡滨海盐渍地区抗强腐蚀性混凝土的研究与应用 M F X泥基 复合材料科学与技术 北京：中国建材工业出版社， 1 9 9 9 ： 1 7 9 1 8 3 上接第 1 2 1页 6 结束语 本文针对国家体育场看台板安装工程板的数量大 、 规格 型号多、 部分构件质量大、 整体“ 上压下” 的结构设计和上层外 圈吊装、 竖向重叠及悬挑部分看台板不易依次一次就位 、 受限 于“ 鸟巢” 现场的施工和作业条件及安装质量要求高且工期紧 等特点和难点， 首先确定了安装工艺流程 ， 划分了合理的安装 顺序， 并根据看台板的质量和作业距离对大型设备吊车性能 进行了选型， 然后根据各工序的特点确定质量控制要点， 并重 点确定 了外 圈看 台板 、 竖 向重叠板 和悬挑板 的起 吊和就位 安 装技术措施 ， 并根据实际条件不断进行科学地简化和调整技 上接第 1 2 3页 表 1 静压桩极 限承载力预测值 桩号 实测值 灰色 灰色预测相 灰色一 马尔可 灰色一 马尔可夫链 预测值对误差 夫链预测值预测相对误差 可夫链预测模型得到静压桩的极限承载力预测值为2 6 4 4 3 9 k N， 可以看到 2 6 4 4 3 9 k N与实际值 2 6 4 0 k N的误差更小。 ( 2 ) 灰色一 马尔可夫链 预测模 型能 比单纯 的灰 色 G M 预测 模型取得很好的预测效果 ， 不仅体现在绝对误差上， 还表现在 其预测的相对误差要比灰色模型预测小的多。 ( 3 ) 灰色一 马尔可夫链预测模型对荷载一 沉降曲线没有明显 拐点的预应力混凝土管桩具有很好的预测效果，但是对于荷 载一 沉降曲线有明显拐点的桩能否进行预测，或者说能否准确 预测仍需要进一步的研究和探讨。 4结论 本文对管桩极限承载力的灰色一 马尔可夫链预测过程进行 简要介绍， 在此基础之上结合具体的工程项 目静载荷试验得出 的数据， 运用灰色一 马尔可夫链模型对预应力混凝土管桩的极限 承载力进行预测， 可以看出 预测结果与实际数据吻合度比较高。 由于本工程项目中的桩型均为缓变型， 即管桩的荷载一 沉降 曲线均没有明显拐点， 所以我们可以得出： 灰色一 马尔可夫链预 测模型对荷载一 沉降曲线没有明显拐点的预应力混凝土管桩具 2 2 J I N Z Q， S U N W， Z H AN G Y S I n t e r a c t i o n b e t w e e n s u l f a t e a n d c h l o r i d e s o l u t i o n a t t a c k o f c o n c r e t e s w i t h a n d w i th o u t fl y a s h J 】 C e m e m a n d C o n c r e t e Re s e a r c h ， 2 0 o 7 ( 3 7 ) ： 1 2 2 3 1 2 3 2 3 1 王柏源 环境水对水工混凝土硫酸盐侵蚀破坏的实例及研究 J 水电 自动化与大坝监测 ， 1 9 8 5 ( 2 ) ： 8 - 1 1 作者简 介 单位地 址 ： 联 系电话 ： 姜柏卿( 1 9 6 8 一 ) ， 男， 高级工程师， 一直从事电力建设、 生产 及其管理工作。 山东省潍坊市寿光市公园街东 1 6 号 神华国华寿光发电 有限责任公司( 2 6 2 7 0 0 ) 05 3 6 5 1 9 7 90 1 术方案， 在整个安装过程中严格执行了安全技术和成品保护 等措施 ， 最终如期高质量地完成了全部看台板安装任务， 实现 了设计要求安装后的清水效果 ， 为鸟巢后续施工和整体工程如 期完工打下了基础， 获得了业主和相关单位一致好评。 作者简介 单位地址 联 系电话 蔡亚宁( 1 9 7 0 一 ) ， 女， 教授级高级工程师 ， 硕士， 主要从事 混凝土外加剂、 混凝土和混凝土制品的技术研究与生产 管理 。 北京市海淀区玉泉路 2 2 8 号 北京城建建材工业有限公司 ( 1 0 0 0 4 9 ) 0 】 0- 6 8 2 2 8 5 8 2 有很好的预测效果， 但是对于荷载一 沉降曲线有明显拐点的桩能 否进行预测， 或者说能否准确预测仍需要进一步的研究和探讨。 参考文献 ： 1 】 阮起楠 预应力混凝土管桩【 M 】 北京： 中国建材工业出版社 ， 2 0 0 2 【 2 2 史佩栋 实用桩基工程手册【 M 】 E 京： 中国建筑工业出版社， 1 9 9 9 【 3 】 邓聚龙灰色系统( 社会 经济) M 】 E 京： 国防工业出版社， 1 9 8 3 4 曹文贵， 张永杰， 赵明华 基桩极限承载力的改进变步长灰色预测模 型研究【 J 岩土力学， 2 0 0 6 ， 2 7 ( 增T U ) ： 7 7 4 7 7 8 5 】 唐其贵 单桩极限承载力的灰色预测【 J 】 长沙铁道学院学报， 2 0 0 1 ， 1 9 ( 3 ) ： 3 7 3 9 6 王俊林 ， 王志宽， 马艳 静压管桩单桩极限承载力与终压力关系的探 讨们 岩土力学， 2 0 0 8 ， 2 9 ( 增T U ) ： 6 3 1 6 3 4 【 7 】赵俭斌， 阮翔 ， 孙传胤 ， 等 辽沈地区静压管桩终压力与单桩极限承 载力的关系研究 沈阳建筑大学学报 ： 自然科学版， 2 0 0 5 ， 2 1 ( 4 ) ： 3 02 3 0 5 8 8赵俭斌， 陈勇， 马剑秋 ， 等 静压管桩单桩承载力试验与桩基优化设 计 J 沈阳建筑大学学报： 自然科学版 ， 2 0 0 6 ， 2 2 ( 6 ) ： 9 0 3 9 0 6 【 9 】 何春林， 雷莉 G _ N法在桥梁混凝土管桩极限承载力预测中的应用叽 混凝土 ， 2 0 1 0 ( 6 ) ： 4 1 4 2 作者简介 ： 单位地址 ： 联 系电话 ： 宋彦琦( 1 9 6 9 一 ) ， 女， 博士后， 副教授。 北京海淀区学院路丁 l 1 号 中国矿业大学( 北京) 理学院 ( 1 0 0 0 8 3 ) 01 0 6 23 3 9 01 2 1 2 7