地下连续墙施工方案模板.doc

资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。苏州市轨道交通一号线-TS-03标( 玉山公园站,汾湖路站) 土建工程地下连续墙施工方案编制: 审核: 批准: 中铁七局集团有限公司苏州轨道交通-TS-03标项目经理部二OO八年四月七日目 录1.编制依据32.工程概况32.1.车站概况32.2.工程地质及水文地质条件42.2.1. 工程地质情况42.2.2. 水文地质条件62.3.主要工程数量63.施工机械设备和人员安排63.1.施工机械设备73.2.主要人员84.施工工艺流程图85.地下连续墙施工方法85.1.槽段划分85.2.导墙施工95.3.测量放样95.4.地下连续墙成槽95.4.1. 槽段开挖方法105.4.2. 挖槽土方外运105.4.3. 槽段检验115.5.泥浆制备、 输送及回收115.5.1. 泥浆的配制115.5.2. 泥浆系统工艺流程125.5.3. 泥浆储存135.5.4. 泥浆循环135.5.5. 泥浆的分离净化135.5.6. 泥浆的再生处理135.5.7. 劣化泥浆处理145.5.8. 泥浆质量控制145.6.刷壁及清孔145.7.吊装锁口管155.8.钢筋笼的制作及吊装165.9.水下砼灌筑195.10. 提拔锁口管195.11. 墙底注浆205.12. 地下连续墙施工常见问题的预防处理措施216.工期计划217.施工组织机构及施工管理227.1.组织机构227.2.施工管理228.质量保证措施238.1. 施工过程质量控制措施238.2. 检测、 试验手段及措施238.3. 砼质量保证措施248.4. 预埋件的施工质量保证措施259.工期保证措施269.1. 工期管理措施269.2. 组织管理措施269.3. 劳动力管理措施269.4. 技术保证措施279.5. 物资保障措施279.6. 设备保障措施279.7. 加强财务管理289.8. 创造良好的外部施工环境2810.应急预案2810.1. 槽段壁面不稳定, 大量坍塌2810.2. 灌注地下连续墙砼前落实砼搅拌站供料情况2810.3. 钢筋笼吊装过程中突发事件的应急处理2910.4. 地下连续墙水下砼灌注过程中突发事件的应急处理2910.5. 防停水、 停电2910.6. 防汛措施2911.安全文明施工及环保措施3011.1. 安全施工3011.2. 现场文明施工措施3111.3. 环保措施32地下连续墙施工方案1. 编制依据苏州市轨道交通一号线工程施工图设计。适用于本工程的标准、 规范、 规程。 建筑工程施工质量验收统一标准( GB 50300- ) 建筑地基基础工程施工质量验收规范( GB 50202- ) 地下铁道工程施工及验收规范( GB 50299-1999) 建筑基坑支护技术规程( JGJ 120-99) 建筑基坑工程技术规程( YB 9258-97) 混凝土结构工程施工质量验收规范( GB 50204- ) 城市轨道交通工程质量验收标准( DB 11/T311.1- ) 地铁设计规范( GB 50157- ) 混凝土质量控制标准( GB 50164-92) 钢筋焊接及验收规程( JGJ 18- ) 钢筋机械连接通用技术规程( JGJ 107- ) 地下防水工程质量验收规范( GB 50208- ) 我单位现有的技术水平、 施工管理水平和机械设备配备能力。我单位多年从事地铁工程的施工经验。2. 工程概况2.1. 车站概况汾湖路站为苏州轨道交通1号线的第3座车站, 位于竹园路苏州外国语学校北侧, 车站主体沿竹园路布设。地下车站位于现状竹园路中下方, 西南角为创业中心, 北侧为新升新苑, 西北角为市公交三分公司, 距离号出入口21m。车站有效站台中心设计里程为DK2+620.000, 车站起点设计里程为DK2+558.400, 车站终点设计里程为DK2+682.600。车站主体结构外包尺寸长124.2m, 净长121m, 标准段外包宽度为20.3m, 净宽为17.3m, 标准段挖深15.9m, 端头井挖深17.8m, 顶板覆土厚度约为3m , 为地下二层车站。主体围护结构采用800mm厚地下连续墙, 标准段深29m, 端头井深32m, 共计63幅, 地下连续墙接头采用锁口管。支撑系统采用钢支撑与砼支撑结合, 首道采用砼支撑, 其余均为609( =16mm) 钢支撑, 竖向5道, 纵向间距一般不大于4m。车站地下连续墙作为施工阶段的围护结构, 侧墙与地下连续墙之间有外包防水层将其隔离, 在使用阶段与内衬墙形成复合式侧墙结构, 地下连续墙同时兼作车站主体的抗浮结构。车站主体采用现浇钢筋砼双层双跨箱形框架结构, 整个车站包括主体及三个出入口和两个风道, 其中南侧两个出入口与风亭合建, 北侧出入口单建。汾湖路站场地布置平面图详见附件1。玉山公园站为苏州轨道交通1号线的第4座车站, 位于长江路西侧, 沿玉山公园地下平行于长江路南北向布置, 站位地面北侧为玉山公园景观河, 西侧现为玉山公园绿地、 新区规划在建B30地块, 长江路以东为普强苏州制药有限公司厂区, 东北角临长江路为馨泰花园住宅小区。车站站台中心里程为右DK3+715.008, 设计起终点里程分别为右DK3+649.941、 右DK3+828.708。车站主体结构外包长度为178.8m, 净长为176m, 标准段外包宽度19.7m, 净宽17.3 m, 标准段挖深约14.8m, 端头井挖深约16.8m, 顶板覆土厚度约为2m。主体围护结构采用800mm厚地下连续墙, 标准段深27m, 端头井深29.5m, 共计74幅, 地下连续墙接头采用锁口管。支撑系统采用钢筋混凝土支撑及609( =16mm) 钢管支撑。标准段竖向一道钢筋混凝土支撑加3道钢管支撑, 钢管撑水平间距3m左右。端头井段竖向一道钢筋混凝土支撑加4道钢管支撑。使用阶段与内衬墙形成叠合式侧墙结构。玉山公园站为地下两层两跨( 局部三跨) 岛式车站, 车站共设置五个出入口, 其中沿长江路西侧设置三个, 长江路东侧设置两个, 并预留远期出入口设置条件。车站两侧各布置新风、 排风、 活塞风井及其风道, 设高风亭两组, 并接入开发项目商业广场内, 与裙房结合设置。玉山公园站场地布置平面图详见附件2。2.2. 工程地质及水文地质条件2.2.1. 工程地质情况（1） 汾湖路站本车站坐落于广阔的冲湖积平原, 场地第四系覆盖层厚度大, 水系发育, 地势平坦, 系典型的水网化平原。汾湖路站区域地面标高在3.123.97m之间, 地势较平坦。主要工程地质土层分别叙述如下: 素填土层, 厚度0.503.60m左右, 压缩性中等偏高, 强度低, 均匀性差, 属弱透水土层, 勘区内均有分布; 粘性土层分布稳定, 厚度4.508.40m, 压缩性中等, 强度中等高; 1粘土层分布稳定, 为不透水层; 2粉质粘土层为微透水土层; 1a粉质粘土层分布稳定, 厚度5.306.60m, 压缩性中等, 强度中等; 粉质粘土层场地内均有分布, 厚度7.008.10m, 压缩性中等, 强度中等偏低。其中1a粉质粘土及粉质粘土层均为微透水土层; 粘性土层, 分布稳定, 厚度8.009.50m, 压缩性中等, 强度中等高, 其中1粘土层为不透水性土层, 2粉质粘土层为微透水土层; 1粉质粘土夹粉土层分布尚稳定, 层理结构明显, 厚度2.204.60m, 压缩性中等, 强度中等; 2粉土夹粉砂层分布稳定, 厚度8.5011.40m, 压缩性中等偏低, 强度中等, 属弱透水土层; 粉质粘土层场地内均有分布, 厚度4.007.00m, 压缩性中等, 强度中等高; 粉细砂层分布尚稳定, 主要由孔深55m左右的控制性钻孔揭示, 本次勘察未揭穿该层, 控制最大厚度7.45m, 压缩性中等偏低, 强度中等。汾湖路站地质纵剖面图详见附件3。（2） 玉山公园站玉山公园站按土的成因类型、 土层结构及其性状特征, 从上到下依次为: 层素填土, 厚度1.5m2.4m, 层底标高1.212.45m。1粘土层, 厚度1.83.6m, 层底标高-1.15-0.50m。2粉质粘土层, 厚度0.72.4m, 层底标高-2.99-0.98m。1粉土夹粉砂层, 厚度3.54.9m, 层底标高-7.89-5.85m。2粉砂层, 厚度8.511.7m, 层底标高-18.20-16.39m。3粉质粘土层, 厚度5.37.3m, 层底标高-23.69-23.48m。4粉质粘土层, 厚度1618.7m, 层底标高-42.39-39.48m。玉山公园站地质纵剖面图详见附件4。2.2.2. 水文地质条件( 1) 汾湖路站潜水含水层主要由填土层组成, 勘察区域内均有分布。苏州市历年最高潜水位标高2.63m, 最低潜水位标高为0.21m。微承压水含水层由晚更新统沉积成因的土层组成, 主要为 1粉土及 2粉土夹粉砂层, 其透水性及赋水性中等。微承压水头埋深约2.0m左右, 相应标高在1.251.42m之间。据区域资料, 年变幅1m左右。承压水含水层由晚更新统沉积成因的土层组成, 主要为2粉土层, 承压水头标高在-1.10m左右, 年变幅1m左右。对于本地铁车站施工, 需考虑承压水的突涌问题。据水质分析结果, 场地内潜水对混凝土无腐蚀性, 长期浸水环境中对钢筋混凝土结构中钢筋无腐蚀性, 干湿交替环境中对钢筋混凝土结构中的钢筋具弱腐蚀性, 对钢结构具弱腐蚀性; 微承压水对混凝土无腐蚀性, 长期浸水环境中对钢筋混凝土结构中的钢筋无腐蚀性。( 2) 玉山公园站车站底板位于2层粉砂层中。本基坑周边及底部以软弱粘性土为主, 土体有较明显的触变及流变特性, 并在动力作用下土体强度极易降低, 在开挖过程中应防止土体扰动。1层粉土夹粉砂层及2粉砂层在动水作用下易产生流沙。在施工时, 必须保证降水效果。第1 、 2层为微承压含水层, 经计算开挖至地表下4m时坑内地基土抗承压水稳定性不能满足要求。施工时应请具有相应资质的专业设计单位开展降水设计。降水前应做降水试验, 制定降水措施并预估对周边建筑物的影响, 降水要求: A、 按土体压重反算抽水水位, 留有适当的安全度, 并按需抽取微承压水且注意对周围环境的保护; B、 当回筑的内部结构足以压重时, 可停止抽水。2.3. 主要工程数量 序号工程项目土石方( m3) 钢筋( t) 混凝土( m3) 1汾湖路站87511778.68460.962玉山公园站92831427.79282.683合 计180343206.317743.643. 施工机械设备和人员安排考虑玉山公园站和汾湖路站地下连续墙工程数量, 投入相同数量的人员和机械设备。以下为玉山公园站投入的人员和机械配备( 汾湖路相同) 。3.1. 施工机械设备序号名称规格及型号数量单位进场日期1液压抓斗成槽机BAUER GB 261台 .4.22履带吊神钢PH51001台 .4.103履带吊QUY501台 .4.104砼泵车IPF-75B1台 .4.105挖掘机大宇2201台 .2.216自卸汽车东风EQ3141G1台 .2.217翻斗车FC-101台 .3.58风镐G10A20把 .3.109电动空压机VY-9/71台 .3.1010污水泵Z-1/2PW5台 .4.1011插入式振动棒ZN504台 .3.1512钢筋切割机GT-4/142台 .4.213钢筋弯曲机WJ-1-6/402台 .4.214钢筋调直机GJ-4/142台 .4.215交流弧焊机BX1-50010台 .3.1016钢筋对焊机UN1-1502台 .4.717气割设备氧-乙炔2套 .2.2818泥浆泵2KW4台 .4.1019真空泵1.5KW1台 .4.920卷扬机2t3台 .4.821混凝土导管直径30cm100m .4.1022混凝土浇筑架3套 .4.1023受料斗直径100cm3个 .3.3024锁口管直径780mm100m .3.3025千斤顶100t6台 .4.826高压油泵2.2kw6台 .4.1027锁口管顶升架3套 .4.1028注浆泵BW250/502台 .4.103.2. 主要人员序号工种人数备注1钢筋工322电焊工163混凝土工124机电工45装吊工86测量工37现场领工28其它109合计874. 施工工艺流程图 图4-1 地下连续墙施工工艺流程图5. 地下连续墙施工方法5.1. 槽段划分槽段划分就是确定单元槽段的长度, 一般决定单元槽段长度的因素有: （1） 设计构造要求, 墙的深度和厚度; （2） 地质水文情况, 开挖槽面的稳定性; （3） 对相邻结构物的影响; （4） 成槽机的最小挖槽长度; （5） 泥浆生产和护壁能力; （6） 钢筋笼重量和尺寸及吊放方法和能力; （7） 单位时间内混凝土的供应能力; （8） 导管的作用半径, 拔锁口管的能力; 汾湖路站地下连续墙总长为362.4m, 共分63幅, 其中直型墙50幅, 最大幅宽7m, 钢筋笼最大重量40.76t, ”L”型墙2幅, ”Z”型墙3幅, ”T”型8幅。汾湖路站地下连续墙分幅图详见附件5。玉山公园站地下连续墙总长为418.75m, 共分74幅, 其中直型墙61幅, 最大幅宽6m, 钢筋笼最大重量19.26t, ”L”型墙3幅, ”Z”型墙4幅, ”T” 型墙6幅。玉山公园站地下连续墙分幅图详见附件6。5.2. 导墙施工导墙采用C20现浇钢筋砼结构, 结合车站实际施工情况, 导墙高度采用1.8m, 截面混凝土厚度20cm, 钢筋采用直径为10mm的HRB335钢筋, 导墙分段施工长度为20-25m, 每段导墙施工周期7天, 详见导墙施工方案。5.3. 测量放样在开挖地下连续墙沟槽前, 用全站仪进行测量放样, 放出外放后的地下连续墙中心线护桩( 外放尺寸同导墙) , 放样点为每幅槽段的端点, 每个点设置护桩点两个, 为了保证护桩点在施工时不被破坏, 在一字型槽段, 护桩点距离地下连续墙中心线300cm, 在T型幅的转角处, 护桩点距离中心线为L+300cm, 在施工时能够用拉线并量距的方法进行恢复。详见图5-1。5.4. 地下连续墙成槽采用BAUER液压抓斗成槽机, 抓斗最大张开幅度2.8m, 膨润土泥浆护壁, 成槽过程中运用成槽机上配备的自动纠偏系统确保槽壁垂直度在1/300以内, 并始终保持槽内泥浆面不低于导墙顶面以下0.5米及地下水位1m以上。成槽过程中, 根据地层变化及时调整泥浆指标, 随时注意成槽速度、 排土量、 泥浆补充量之间的对比, 及时判断槽内有无坍塌、 漏浆现象。施工时成槽机下垫20毫米厚钢板, 起减压降震作用。 5.4.1. 槽段开挖方法槽段开挖采取隔一挖一, 单元槽段先挖两边再挖中间部分。(1)先挖槽段两端的孔, 或采用挖好第一孔后, 跳开一段距离再挖第二孔的方法, 使两个孔之间留下未被挖掘过的隔墙, 这就能使抓斗在挖单孔时吃力均衡, 能够有效地纠偏, 保证成槽垂直度。(2)先挖单孔, 后挖隔墙。因为孔间隔墙的长度小于抓斗开斗长度, 抓斗能套住隔墙挖掘, 同样能使抓斗吃力均衡, 有效地纠偏, 保证成槽垂直度。(3)沿槽长方向套挖待单孔和孔间隔墙都挖到设计深度后, 再沿槽长方向套挖几斗, 这样可将因抓斗成槽的垂直度各不相同而形成的凹凸面修理平整, 保证槽段横向有良好的直线性。(4)挖除槽底沉渣在抓斗沿槽长方向套挖的同时, 把抓斗下放到槽段设计深度上挖除槽底沉渣。5.4.2. 挖槽土方外运(1)由于本工程地处市区, 不宜在白天外运土方, 土方外运工作尽可能安排在夜间进行。(2)为了保证工期, 白天和雨天挖槽土方难以外运时也可进行挖槽作业, 工地上设置二个能容纳三个施工槽段挖槽土方的集土场用于白天和雨天临时堆放挖槽湿土。5.4.3. 槽段检验(1)槽段检验的内容: 平面位置、 深度、 壁面垂直度、 端面垂直度。(2)槽段检验的工具及方法槽段平面位置偏差检测: 用测锤实测槽段两端的位置, 两端实测位置线与该槽段分幅线之间的偏差即为槽段平面位置偏差。允许偏差为30mm。槽段深度检测: 用测锤实测槽段左中右三个位置的槽底深度, 三个位置的平均深度即为该槽段的深度。要求深度不小于设计深度。槽段壁面垂直度检测: 用超声波测壁仪器在槽段内左中右三个位置上分别扫描槽壁壁面, 扫描记录中壁面最大凸出量或凹进量( 以导墙面为扫描基准面) 与槽段深度之比即为壁面垂直度, 三个位置的平均值即为槽段壁面平均垂直度。槽段垂直度的表示方法为: X/ L。其中X为壁面最大凹凸量, L为槽段深度。允许偏差为H/300。槽段端面垂直度检测: 同槽段壁面垂直度检测。5.5. 泥浆制备、 输送及回收5.5.1. 泥浆的配制( 1) 泥浆材料: 膨润土: 安徽出产的200目商品膨润土; 水: 自来水; 分散剂: 纯碱( Na2CO3) ; 增粘剂: CMC( 高粘度, 粉末状) ; 加重剂: 200目重晶石粉; 防漏剂: 纸浆纤维。( 2) 泥浆性能指标及配合比设计新鲜泥浆的各项性能指标见下表。新鲜泥浆性能指标 项目粘度( 秒) 比重含砂率PH值失水量( ) 滤皮厚( ) 指标粘性土20241.041.053%89102砂性土25301.061.084%89303新鲜泥浆的基本配合比见下表。新鲜泥浆配合比 泥浆材料膨润土纯碱CMC清水1m3投料量( ) 116.64.6640.583949.3该配合比为按照规定泥浆质量控制指标进行配制, 使泥浆具有必要的性能, 施工时能够根据现场地质情况进行调整。( 3) 泥浆配制工艺流程图5-2 泥浆配制工艺流程图5.5.2. 泥浆系统工艺流程图 5-3 泥浆系统工艺流程5.5.3. 泥浆储存泥浆池采用砖砌, 砂浆抹面。泥浆池长为17.5米, 宽为6米, 深为2.5米( 露出地面0.5米) , 分为造浆池、 贮浆池和废浆池, 并在造浆池上设置泥浆搅拌机等配套设施。5.5.4. 泥浆循环泥浆循环采用泥浆泵输送和回收, 由泥浆泵和塑料软管组成泥浆循环管路。5.5.5. 泥浆的分离净化在地下连续墙施工过程中, 因为泥浆要与地下水、 泥土、 沙石、 混凝土接触, 其中难免会混入细微的泥沙颗粒、 水泥成分与有害离子, 必然会使泥浆受到污染而变质。因此, 泥浆使用一个循环之后, 要对泥浆进行分离净化, 尽可能提高泥浆的重复使用率。槽内回收泥浆的分离净化过程是: 先经过土碴分离筛, 把粒径大于10mm的泥土颗粒分出来, 防止其堵塞旋流除碴器下泄口, 然后依次经过旋流除碴器、 双层振动筛多级分离净化, 使泥浆的比重与含沙量减小, 如经第一循环分离后的泥浆比重仍大于1.15, 含沙量仍大于4%, 则用旋流除碴器和双层振动筛作第二、 第三循环分离, 直至泥浆比重小于1.15, 含砂量小于4%为止。5.5.6. 泥浆的再生处理循环泥浆经过分离净化之后, 虽然清除了许多混入其间的土渣, 但并未恢复其原有的护壁性能, 因为泥浆在使用过程中, 要与地基土、 地下水接触, 并在槽壁表面形成泥皮, 这就会消耗泥浆中的膨润土、 纯碱和CMC等成分,并受混凝土中水泥成分与有害离子的污染而削弱了泥浆的护壁性能。因此, 循环泥浆经过分离净化之后, 还需调整其性能指标, 恢复其原有的护壁性能, 这就是泥浆的再生处理。( 1) 净化泥浆性能指标测试经过对净化泥浆的失水量、 滤皮厚度、 PH值和粘度等性能指标的测试, 了解净化泥浆中膨润土、 纯碱与CMC等消耗的程度。( 2) 补充泥浆成分补充泥浆成分的方法是向净化泥浆中补充膨润土、 纯碱和CMC等成分, 使净化泥浆基本上恢复原有的护壁性能。向净化泥浆中补充膨润土、 纯碱和CMC等成分, 能够采用重新投料搅拌的方法, 如大量的净化泥浆都要作再生处理, 为了跟上施工进度,可采用先配制浓缩新鲜泥浆, 再把浓缩新鲜泥浆掺加到净化泥浆中去用泥浆泵冲拌的做法来调整净化泥浆的性能指标, 使其基本上恢复原有的护壁性能。( 3) 再生泥浆使用尽管再生泥浆基本上恢复了原有的护壁性能, 但总不如新鲜泥浆的性能优越, 因此, 再生泥浆不宜单独使用, 应同新鲜泥浆掺合在一起使用。5.5.7. 劣化泥浆处理劣化泥浆是指浇灌墙体混凝土时同混凝土接触受水泥污染而变质劣化的泥浆, 以及经过多次重复使用, 粘度和比重已经超标却又难以分离净化使其降低粘度和比重的超标泥浆。在一般情况下, 劣化泥浆先用泥浆箱暂时收存, 再用罐车装运外弃, 在不能用罐车装运外弃的特殊情况下, 则采用泥浆脱水或泥浆固化的方法处理劣化泥浆。5.5.8. 泥浆质量控制规定泥浆质量控制指标, 使泥浆具有必要的性能。下表是泥浆质量控制指标, 具体待施工时调整。泥浆性能新配置循环泥浆废弃泥浆检验方法粘性土砂性土粘性土砂性土粘性土砂性土比重(g/cm3)1.041.051.061.081.101.251.35比重计粘度(s)202425302560漏斗计含砂率(%)344811洗砂瓶PH值8989881414试纸说明: 表中对”循环泥浆”的粘度和比重两项指标的上限放得很宽, 因为采用液压抓斗成槽时, 泥浆的粘度和比重偏大并不妨碍液压抓斗成槽作业, 对槽壁稳定也是有利无害, 还可充分利用本该废弃的大量粘度和比重偏大的泥浆, 节约泥浆的消耗。只要在清孔时把粘度和比重偏大泥浆置换成合格泥浆, 对施工质量毫无影响。5.6. 刷壁及清孔单元槽段开挖结束之后, 先用抓斗对槽底进行清理, 再用特制钢丝刷壁器刷壁, 重复刷数次, 直至刷壁器上不粘泥为止, 刷完壁后用砂石泵至少分三点定位法进行清孔。清孔的质量要求为: 清底及换浆结束后1小时, 测定槽底沉淀物淤积厚度不大于10cm, 泥浆比重小于1.15, 粘度30S, 含砂率4%。刷壁器加工时沿侧向钢丝较长一些, 这是因槽段接头侧壁的刷壁有一定困难, 侧向钢丝刷较长能够增大侧向柔性, 有利于侧向刷壁质量的保证。清底施工技术要点: (1)抓斗清淤结束后, 即用刷壁器对接头壁面进行认真清刷, 直至最终钢丝刷上基本不粘泥为止。(2)用砂石泵底部抽吸方式清底, 砂石泵至少分三点定位, 确保沉淤厚度10cm。如槽底沉砂过多, 用气举法清底。(3)玉山公园站由于在地下连续墙范围内有厚度约为10m的粉砂层, 为了防止壁面坍塌, 清底换浆时间不能过长, 一般以不超过2小时为好。5.7. 吊装锁口管锁口管应在清基后使用50t履带吊吊放, 分节拼装后垂直插入槽底。锁口管的中心线与槽段分幅线相吻合, 底部和槽底必须密贴, 为了防止混凝土从锁口管跟脚处绕流, 使锁口管的跟脚插入槽底土体3050cm,上端口与导墙连接处用木楔楔牢, 防止锁口管倾斜。锁口管的接头形式详见图5-4。图5-4 锁口管接头构造示意图锁口管下放以后, 不会紧贴土体, 总是有一定的缝隙, 背面坑槽内放入石料或砂至地下连续墙顶面, 然后开始浇筑混凝土, 浇筑完毕待砼达到一定强度后, 用成槽机把石料取出, 一定要进行土方回填, 否则砼绕过锁口管, 就会对下一幅地下连续墙的施工造成很大的障碍。但由于缝隙较小, 又充满泥浆, 回填不易密实, 因此我们要加工一根专用钢钎用来插入缝隙, 捅实, 防止砼绕流。锁口管吊装常见的问题与预防措施: ( 1) 槽壁不垂直, 造成锁口管位置的偏移由于机器和人工的原因, 我们成好的槽壁在下部总是存在两端不垂直的问题。这就造成在下锁口管的时候, 锁口管不能按照预先放线处的位置摆放, 影响到这幅墙的宽度及钢筋笼的下放。同时锁口管的后面空当过大,加大了土方回填的工作量,也容易产生漏浆的问题。解决方法是修好左右纠偏的仪器, 而且提高司机的操作技术, 做好技术交底, 在成槽后期的时候有意识的向两边倾斜。( 2) 锁口管固定不稳, 造成锁口管倾斜锁口管的固定包括上端固定和下端固定: 下端固定主要经过吊机提起锁口管一段高度使其自由下落插入土中使其固定。上端固定一般是经过锁口管与导墙之间的缝隙之间打入导木枕, 并用槽钢斜撑固定。另外锁口管的倾斜也会造成墙与墙之间有淤泥夹层的问题, 如图5-5所示: 主要有以下两种情况。 图5-5 锁口管倾斜造成的淤泥夹层其中第一种情况为上端偏移, 出现的次数比较多, 第二种情况为下端偏移, 出现的可能性较小。淤泥夹层的出现严重影响了施工的质量, 会造成严重的渗漏水问题。防止夹层的出现一是要防止锁口管的倾斜, 二是刷壁的时候务必想方设法刷干净。5.8. 钢筋笼的制作及吊装( 1) 钢筋笼的制作为保证钢筋笼制作精度, 钢筋笼必须在制作平台上进行, 平台用8#槽钢架设, 焊接固定, 平台要求平整, 钢筋焊接采用闪光对焊。玉山公园站钢筋笼主筋净保护层为外侧70mm,内侧50mm, 汾湖路站钢筋笼主筋净保护层为内外侧均为70mm。水平筋端部距接头管和混凝土接头面应留有10cm15cm间隙。为保证保护层厚度, 在纵向主筋上每隔3m设一排垫块, 每排每个面不少于2块, 垫块用5mm厚扁钢制成。钢筋笼制作时要严格按照设计图纸进行, 各桁架筋、 连接器、 水平分布筋、 吊环的焊接必须牢固, 在钢筋笼制作时, 按照技术交底提前进行测斜管的安装, 测斜管用扎丝帮扎固定在钢筋笼上。钢筋笼制作完成后, 工班负责人首先要进行全面检查, 合格后报现场技术人员进行检查, 然后依次报专业的质检工程师、 安全工程师和监理工程师检查, 合格后才能进行吊装。钢筋笼制作允许偏差值表 项目偏差(mm)检查方法钢筋笼长度50钢尺量, 每片钢筋网检查上中下三处钢筋笼宽度20钢筋笼厚度0, -10主筋间距10分布筋间距20任取一断面, 连续量取间距, 取平均值。每片钢筋网上测四点预埋件中心位置10抽查( 2) 吊点位置的确定A、 纵向吊点选择如果吊点位置计算不准确, 钢筋笼在吊装时会产生较大的挠曲变形, 使焊缝开裂, 整体结构散架。因此吊点位置的确定是吊装过程的一个关键步骤, 现作以下阐述: 根据弯矩平衡定律, 正负弯矩相等时所受弯矩变形最小的原理, 计算如下: 弯矩计算图: +M=-M 其中: +M= q均布载荷-M=- M弯矩 故: L2=L1又: 2 L1+3 L2=L L钢筋笼竖向长度 L1= L2= L1B、 横向吊点选择直墙型钢筋笼横向吊点选择与纵向吊点选择相同, 即: L1= L2= L1 L钢筋笼幅宽( 3) 钢筋笼的吊装钢筋笼吊放采用100T、 50T吊车整体吊装入槽, 100T吊车为主吊, 50T吊车为副吊, 起吊扁担用3cm厚的钢板和20A槽钢, 起吊时为了防止钢筋笼在下端拖引, 笼下端系上绳子, 人力操作减少摆动。钢筋笼垂直缓慢入槽。吊点中心必须与槽段中心对准, 然后慢慢下降。钢筋笼上的预埋件, 一定要可靠地固定好, 防止脱落。钢筋笼到位后, 用槽钢搁置在导墙上。在钢筋笼内下两根导管( 部分异型幅为三根) , 导管距两端槽壁不大于1.5m, 导管底部距槽底0.30.4m, 导管用螺纹快速接头连接, 导管放好后, 安装混凝土机架, 作好浇筑混凝土准备。钢筋笼吊装吊索的设置和吊装形式如图5-6所示: 图5-6 钢筋笼吊点示意图如果钢筋笼不能顺利插入槽内, 重新吊起, 查明原因加以解决, 如有必要, 则在修槽之后再吊放, 不得将钢筋笼做自由坠落状强行插入基槽。为了保证钢筋笼在吊装的过程中纵向保持一定的刚度, 防止钢筋笼在吊装过程中产生不可复原的变形, 吊点位置的确定与吊环、 吊具的安全性应经过设计与验算, 作为钢筋笼最终吊装环中吊杆构件的竖向钢筋, 必须同相交的水平钢筋自上至下的每个交叉点都焊接牢固。钢筋笼吊装吊点的计算详见吊装作业安全专项施工方案。5.9. 水下砼灌筑混凝土采用水下C30商品砼。浇筑方法: 浇筑前, 拟定浇筑计划, 根据导管的布置和混凝土浇灌量, 研究导管底端与混凝土上升高度的关系, 预先拟定泵送混凝土及拔出导管的计划, 作到计划周密, 施工有序。按照设计图纸, 用两套( 或三套) 导管进行混凝土灌注。导管装好后, 将球胆置于漏斗口下方导管中, 混凝土灌入导管后, 从导管压出, 漂浮于泥浆表面, 在整个浇筑过程中, 导管下端始终保持埋入混凝土中24m。球胆开管浇筑, 漏斗内混凝土要满足导管下口混凝土有1m以上埋管, 因此漏斗容积要满足要求。开浇后, 保证混凝土连续灌注, 槽中混凝土面不断均匀上升, 做好灌注记录, 随着混凝土面的上升, 导管向上提升, 禁止导管拔出混凝土面。灌注中要使导管做30cm上下运动, 特别在墙体接头部位更应如此, 上下运动不宜过剧。为了保证混凝土的流动性, 塌落度保持在1822cm, 浇筑过程中根据规范要求, 抽样做试块, 以便测定抗压强度和抗渗性能。地下连续墙混凝土应按每一个单元槽段留置一组抗压强度试件, 每五个单元槽段留置一组抗渗试件(一组为6个抗渗试件) 。5.10. 提拔锁口管(1)锁口管的拔升工艺应与砼浇注相结合, 因此在第一车砼到达现场以后, 现场取砼试块放置于施工现场, 用以判断砼的凝固情况, 并根据砼的实际情况决定锁口管的松动和拔出时间。(2)锁口管提拔一般在砼浇灌4小时后开始松动, 并确定砼试块已初凝, 开始松动时向上提升15-30cm, 以后每20分钟松动一次, 每次提升15-30cm, 如松动时顶升压力超过100T, 则可相应增加提升高度, 缩小松动时间。实际操作中应该保证松动的时间, 防止砼把锁口管固结。(3)锁口管拔出前, 先计算剩在槽中的锁口管底部位置, 并结合砼浇灌记录和现场试块情况, 在确定底部砼已达到终凝后才能拔出。最后一节锁口管拔出前先用钢筋插试墙体顶部, 砼有硬感后才能拔出。(4)严格根据砼的凝固速度规律及以往的施工经验操作, 作到既顺利拔出锁口管, 又不会造成槽段砼坍塌。5.11. 墙底注浆钢筋笼内安注浆管钢筋笼入槽, 浇筑砼砼达设计强度的70%后结 束制作注浆管制备浆液单管注入设计浆液量图5- 7 墙底注浆加固施工工艺流程图为了减少地下连续墙墙底的竖直沉降, 需要在地下连续墙内布置注浆管, 插入墙底下0.5m, 每幅墙体布置2根注浆管, 每根注浆管的注浆量为2m3。注浆管采用直径为20mm的钢管, 管底设单向橡皮阀, 在钢筋笼制作时, 将注浆管固定在纵向主筋上, 与钢筋笼一同吊放。当连续墙施工完毕, 待混凝土达到70%强度时, 用注浆机注入水泥浆液。浆液配方根据每段连续墙的地层情况进行设计, 并经过注浆试验进行调整。初步设计注浆液采用1: 1的水泥单液浆, 一次性注浆。当每根注浆管注浆量达到2m3,或注浆压力超过2MPa, 或地下墙因注浆隆起达到10mm时, 停止注浆。注浆施工流程见图5-7。5.12. 地下连续墙施工常见问题的预防处理措施地下连续墙施工常见问题、 原因分析及处理方法见下表: 地下连续墙施工常见问题的预防处理措施常见问题原因分析处理方法槽壁坍塌护壁泥浆选择不当,泥浆比重不够,不能形成坚韧可靠的护壁,地下水位过高,泥浆液面标高不够,或孔内出现承压水,降低了静水压力; 泥浆水质不合要求; 泥浆配制不合要求; 质量不合要求; 在松软砂层中钻进时进尺过快, 将槽壁扰动; 成槽后搁置时间太长, 泥浆沉淀失去护壁作用; 单元槽段太长, 或地面附加荷载过大等。适当加大泥浆比重, 控制槽内液面标高高于地下水位1m以上, 选用合格泥浆, 经过试验确定泥浆比重; 在松软砂层中钻进, 控制进尺, 不要空置时间太长; 尽量缩短搁置时间, 合理决定单元槽段长度, 注意地面附加荷载不要过大。钢筋笼难以放入槽内或上浮槽壁凹凸不平或弯曲, 钢筋笼尺寸不准, 纵向接头处产生弯曲; 槽底沉渣过多; 钢筋笼刚度不够, 吊放时产生变形, 定位孔凸出, 导管埋入深度过大, 使钢筋笼托起上浮。成孔要保证槽壁面平整, 严格控制钢筋笼外形尺寸。钢筋笼上浮,可在导墙上设置锚固点固定钢筋笼,并清除槽底沉渣。夹层