结合梁桥面板混凝土收缩应力评定.pdf

桥梁建设2 0 1 4年第 4 4卷第 5期( 总第 2 2 8期) Br i dge Cons t r u c t i o n，Vo1 ． 44，No ．5，201 4 ( Tot a l l y No ．22 8) 45 文章 编 号 ： 1 0 0 3 —4 7 2 2 ( 2 0 1 4 ) 0 5 —0 0 4 5 —0 6 结合梁桥 面板混凝土收缩应力评定 杨 忠 明 ， ( 1 ． 江苏省 交通 工程 建设 局 ， 江 苏 南京 2 1 0 0 0 4 ；2 ． 江 苏 高 波 省交 通规 划设 计 院股份 有 限公 司 ， 江 苏 南京 2 1 0 0 0 5 ) 摘 要 ：灌 河 大桥 为 钢 一混 结合 梁斜拉 桥 。为 分析 该桥 桥 面板 混 凝 土 收缩 应 力水 平 ， 分 别通 过 试验 测 定和理 论计 算公 式 ， 得到 混凝 土前 期 收缩应 变时程 曲线 和弹性 模 量 时程 曲线 ， 根 据收 缩应 变结果 进行 有 限元模 拟 ， 得 到 混凝 土前 期和后 期 收 缩应 力 ， 并 对结 合 梁桥 面板混 凝 土的收 缩应 力进 行评定。结果表 明： 灌河大桥桥 面板混凝土前期收缩量和收 缩应 力的试验结果大于 J TG D6 2 — 2 0 0 4规 范公 式计 算 结 果 ； 采 用 杆 系模 型 得 到 桥 面板 混 凝 土 顺 桥 向后 期 收 缩 应 力 最 大值 为 1 ． 5 MP a ， 采 用板 壳模 型得 到桥 面板混 凝 土应 力最 大值 顺桥 向为 1 ． 5 MP a 、 横桥 向 为 2 ． 2 MP a ， 需要 采 取 有 效措施 以减 小桥 面板 的收缩 应 力 。 关键词 ： 斜拉桥 ； 钢一混结合梁； 桥面板 ； 混凝土 ； 收缩应力； 试验 ； 理论计算； 有限元法 中图 分类 号 ：U4 4 3 ． 3 1 文献标 志 码 ： A Ev a l u a t i o n o f Co n c r t e t S h r i nk a g e S t r e s s o f Co m p o s i t e Gi r e d r De c k S l a b Y ANG Zho ng — mi n g ．GAO Bo ( 1 ．J i a n g s u Pr o v i n c i a l Tr a n s p o r t a t i o n En g i n e e r i n g Co n s t r u c t i o n Bu r e a u，Na n j i n g 2 1 0 0 0 4 ，Ch i n a ； 2 ．J i a n g s u Tr a n s p o r t P l a n n i n g a n d De s i g n I n s t i t u t e Co ． ，Lt d ． ，Na n j i n g 2 1 0 0 0 5，Ch i n a ) Ab s t r a c t ： The Gua nhe Ri v e r Br i d ge i s a s t e e l a nd c onc r e t e c o mpo s i t e gi r de r c a bl e — s t a y e d br i d ge ． To a na l y z e t he c o nc r e t e s hr i n ka g e s t r e s s l e v e l s o f t he d e c k s l a b o f t he b r i dg e，t he t i me — hi s t o r y c u r ve s of t he e a r l y c o nc r e t e s hr i n ka g e s t r a i n a nd e l a s t i c mo du l u s we r e o bt a i ne d，r e s p e c — t i v e l y u s i n g t h e t e s t me a s u r e me n t s a n d t h e t h e o r e t i c c a l c u l a t i o n f o r mu l a e ．B a s e d o n t h e me a s u r e — me nt s of t he s hr i n ka g e s t r a i n，t he c or r e s po nd i ng f i ni t e e l e me n t s i m u l a t i o n wa s c on du c t e d，t he e a r l y a n d l a t e c o n c r e t e s h r i n k a g e s t r e s s wa s o b t a i n e d a n d t h e c o n c r e t e s h r i n k a g e s t r e s s o f t h e d e c k s l a b o f t he br i d g e wa s e v a l ua t e d ． The r e s ul t s o f t he e v a l ua t i o n s ho w t ha t t he t e s t me a s ur e me n t s o f t h e e a r l y c o n c r e t e s h r i n k a g e a mo u n t a n d s h r i n k a g e s t r e s s o f t h e d e c k s l a b a r e g r e a t e r t h a n t h o s e c a l c u l a t e d b y t h e f o r mu l a e i n t h e c o d e J TG D6 2 — 2 0 0 4 ．Th e ma x i mu m v a l u e o f t h e 1 a t e c o n — c r e t e s h r i n k a g e s t r e s s i n t h e l o n g i t u d i n a l d i r e c t i o n o f t h e b r i d g e o b t a i n e d b y t h e l i n k mo d e l i s 1 ． 5 M Pa wh i l e t he m a x i mum v a l ue of t he l a t e c o nc r e t e s hr i nk a ge s t r e s s i n t he l o ng i t ud i n a l di r e c t i on o f t he br i dg e o bt a i n e d b y t he p l a t e a nd s he l 1 mo de 1 i S 1． 5 M Pa a nd i n t he t r a ns ve r s e d i r e c t i o n o f t he b r i d g e i s 2 ． 2 MPa ．As f o r t h e e v a l u a t i o n o f t h e s h r i n k a g e s t r e s s ，t h e e f f e c t i v e me a s u r e s s h o u l d b e t a ke n t o r e du c e t he s t r e s s ． Ke y wo r d s：c a b l e — s t a ye d br i d ge；s t e e l a nd c o nc r e t e c ompo s i t e gi r d e r ； d e c k s l a b； c o nc r e t e； s h r i n k a g e s t r e s s ；t e s t ；t h e o r e t i c c a l c u l a t i o n ；f i n i t e e l e me n t me t h o d 1 前言 结 合 梁 桥 同 时 具 有 混 凝 土 结 构 和 钢结 构 的 优 点 ： 建筑高度 小、 自重轻 ， 且施 工方便 、 施工 速度 快 、 造价较低 。近年来， 国内修筑了大量的结合梁斜 收稿 日期 ：2 0 1 4 —0 5 —0 6 作者简介 ：杨忠明， 高级工程师， E — ma i l ： y z m8 4 8 5 7 @1 6 3 ． t o m。研究方 向： 桥梁设计 。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 4 6 桥梁建设B r i d g e C o n s t r u c t i o n 拉桥 。然而， 其 中一些结合梁斜拉桥在运 营过程 中 出现 了桥 面板 开 裂 的病 害 。对此 ， 许 多学 者 对 混 凝 土抗 裂性 能开 展 了大 量 研 究_ 2 ] 。通 过研 究 发 现 ， 混凝 土 的收缩 、 徐 变会 导 致 组 合 截 面 上 钢梁 与 混 凝 土 板之 间发 生应 力 重 分 布 ] ， 此 为桥 面 板 开裂 的重 要 因素 。以往 研究 内容 主要 针对 混凝 土收 缩性 能和 抗裂性能， 对混凝土变形性能、 测试方法和控制指标 等方面关注较少 ， 而高性 能混凝土 的抗裂性 能与传 统 混凝 土相 比具 有较 大差 异 ， 需要 进行 针对 性研 究 。 本 文 以灌 河 大 桥 为背 景 ， 根 据该 桥 设 计 和施 工 特 点 ， 将桥 面板 混凝 土 收缩 应力 划 分 为 前 期 收缩 应 力 ( 预 制 阶段 ) 和 后期 收缩 应力 ( 桥 面板安装 后 ) 分别 进 行计 算 ， 并 对 结合 梁 桥 面 板混 凝 土 的收 缩 应力 进 行 评 定 。 2 工程 背景 灌河大桥主桥采用双塔双索面半飘浮体系结合 梁 斜 拉 桥 ， 跨 径 布 置 为 ( 3 2 ．9 + l l 5 ．4 + 3 4 0+ 1 1 5 ． 4 +3 2 ． 9 )m。 主 梁 采 用 工 字 钢 梁 ， 通 过 横 梁 、 小纵梁、 节点板和高强螺栓连接形成钢构架 。钢构 架上 架设 预制桥 面板 ， 通 过 现 浇 膨胀 混 凝 土 湿 接缝 与钢 梁上 的 抗 剪 栓 钉 形 成 整 体 ， 组 成 结 合 梁 体 系 。 主梁 全宽 3 6 ． 6 m， 梁 高 3 ． O 8 ～3 ． 4 1 m， 工 字 钢 纵 梁 中心 间距 3 4 m， 主梁 标准 横断 面如 图 1 所 示 。 图 1 灌河大桥主梁标准横断面 Fi g ． 1 Ty p i c al Cr o s s S ec t i o n o f M a i n Gi r d e r o f Gua n he Ri v e r Br i d g e 单 位；c r fl 该桥 桥 面板 厚 2 8 c m， 全 宽 3 5 m， 采 用 C 5 0聚 丙烯纤维网混凝土， 除桥塔 附近和两端横梁位置采 用现浇外 ， 其余位置均采用预制拼装桥面板。预制 桥面板横桥向划分为 4块， 纵 向划分长度为 3 ． 4 m， 各 块段 通过纵 、 横 向现 浇湿 接缝形 成整 体 。 3 桥面 板 混凝土 前期 收缩 应力计 算 3 ． 1 桥 面板 混凝 土收缩 测 定试验 方法 灌 河大桥 桥 面板混 凝 土收 缩测 定 试 验 采用 1 5 0 mm2 8 0 mm5 0 0 mm 的棱柱体试件作为混凝土 收缩率测定的试件 。试模为卧式试模 ， 外形尺寸为 6 5 0 ram( 长 ) 2 5 0 mm( 宽 ) 3 1 4 mm( 高) ， 重量 约 为 7 0 k g 。 混 凝土 收 缩 测 定 的 试 件 在 3 d凝 期 内 应 带 模 ( 密闭) 养护 ， 其后拆除密闭顶板进行恒温恒湿养护 。 恒温恒湿养护室温度 ( 2 0 1 )℃ ， 相对湿 度 ( 6 O 5 ) 。试件 中聚丙烯纤维掺入量为 1 k g ／ m。 。混凝 土收缩率测定装置如图 2所示 。 0 1 2 螺栓、 J 5 m m 橡胶垫 5 m橡胶垫 1 2 螺栓 d ． d d 4 混凝土试件 d d 内衬四氟薄膜 5 0 0 X2 8 5 5 四氟滑板 5 0 0 2 9 0 X5 四氟滑板 内衬四氟薄 膜 5 0 0 1 5 0 X5 四氟滑板 l 4 1 5 0 单位：m m 图 2 混凝 土收 缩 率 测定 装 置 示 意 Fi g ．2 M e a s u r i ng De v i c e f o r Con c r e t e S h r i n ka g e Ra t e 3 ． 2 桥 面板混 凝 土收缩 应变 时程 曲线 根据桥面板混凝土收缩的实测变化曲线计算混 凝 土前期 收缩 应力 ， 同时对 比 J TG D 6 2 —2 0 0 4规 范 公式 。 的计 算 结果 。混凝 土 收缩应 变 时程 曲线 的试 验结 果 和规 范计算 结果 比较 如 图 3所 示 。 2 0 0 1 8 0 1 6 0 1 4 0 1 2 0 1 0 0 嫖8 0 6 0 4 0 2 0 图 3 混凝土收缩应变时程 曲线 的试验和规 范计 算结果比较 Fi g ．3 Co mp a r i s on o f Te s t e d a n d Co de Ca l c ul a t e d Ti me - Hi s t o r y Cur v e s o f Con c r e t e S hr i n ka g e S t r a i n 由图 3可 知 ， 实 测 混凝 土 的早期 收缩 应 变 大 于 规 范公 式 的计 算 结果 ， 尤其 在开 始 的 3 d内 ， 实 测混 凝 土收 缩应 变远 大于规 范公 式 的计算 结果 。 3 ． 3混凝 土桥 面板前 期 收缩有 限元 模 型 采 用通 用有 限元 软件 ANS YS建 立 预 制桥 面板 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 结合梁桥面板混凝土收缩应力评定 杨 忠明 ， 高波 4 7 前期 收缩 应力 计算 模 型 ( 图 4 ) 。预 制桥 面板 尺 寸 为 横桥 向 7 m， 顺 桥 向 3 ． 4 1T I ， 板 厚 0 ． 2 8 m。按照 设计 配筋 ， 在桥面板顶、 底布置收缩约束钢筋 ， 钢筋直径 为 2 5 mm( 纵 向 ) 、 1 6 mm( 横 向) ， 钢 筋 网格 尺 寸 为 o ． 1 5 m0 ． 1 5 m， 钢 筋 与 桥 面板 构 建 无 滑 移 连 接 。 外部约束条件满足桥面板各 向自由收缩。混凝土采 用 S o l i d 4 5实体单元模拟 ； 钢筋采用 B e a m4 4梁单元 模 拟 。混 凝 土收 缩 时 程 采 用 J T G D 6 2 —2 0 0 4规 范 的数值 定 义和试 验 实 测 数 据 分 别 计算 ； 混凝 土 弹模 时程 曲线 采用 C E B — F I P模 型 计算 的弹 模 结 果 。 计 算 中根 据混 凝土 收缩 应变 时程 曲线 和 弹性模 量 时 程曲线离散计算阶段 ， 得 到任一时期混凝土的早期 收缩应 力 。在试 验 数据 的基 础上 通过 对预 制桥 面板 进行数值模拟 ， 可得到桥面板早期收缩应力 的数值 。 y 图 4预制桥面板前期收 缩应 力计 算模 型 Fi g ． 4 Ca l c ul at i o n Mod e l f o r Ea r l y Sh r i nk ag e St r e s s o f Pr e c a s t De c k S l a b 3 ． 4 桥 面板 前期 收缩 应力 数值 计算 根 据 灌 河大 桥 实 际情 况 ， 桥 面 板 前期 收缩 应 力 的数值计 算 周期 取预 制桥 面板 浇注 完成 至其 后期 收 缩开始约 1 8 0 d 。 2条 不 同收 缩 时程 曲线 ( J TG D6 2 — 2 0 0 4规 范 的数值 定义 和试 验 实测 数 据 ) 作 用 下 的桥 面 板 早 期 收缩应 力发 展如 图 5所示 ， 图 中负值 表 示受 拉 。 由图 5可知 ， 在 6个 月 的存梁 期结 束 时 ， 根 据规 范计算 出的混 凝 土 收 缩 应 力 纵 向约 为 一0 ． 6 MP a ， 横 向约为 一0 ． 3 MP a ， 均 为拉 应力 ； 按 实 测值 计算 出 的混凝 土 2个 月 的收缩 应 力纵 向约为 一0 ． 7 5 MP a 、 横 向约为 一0 ． 3 MP a ， 均 为拉 应力 。 根据混凝 土收缩应力实测结果， 在 1 0 d时 ， 混 凝 土 收缩 应 力 实 测 值 与 规 范 计 算 值 接 近 ； 在 2 8 d 时 ， 混 凝土 收缩 应力 实测 值 与 规 范 计 算值 的 比值 约 为 6 O 。根 据实 测收 缩 应 变推 算 得 到 6 0 d时混 凝 一 0 ．1 0 — 0 ． 2 0 一 0 ． 3 0 一 0 ． 4 0 - 0 _ 5 0 一 O ． 6 0 — 0 ． 7 0 — 0 ． 8 O ( a )按J T G D 6 2 — 2 0 0 4 规范值计算 龄期 ／ d ( b )按试验 实测值 计算 图 5预 制 桥 面 板 早 期 收 缩 应 力 时 程 曲 线 Fi g ． 5 Ti me - Hi s t or y Cu r v e s of Ea r l y S h r i n ka g e S t r e s s o f Pr e c as t De c k S l a b 土收缩应力约为规范计算值 的 2倍 。可以推断 ： 灌 河大桥桥面板混凝土的前期收缩量和收缩应力均较 规 范计算 值 大 ， 但 混凝 土 在早 期 ( 2 8 d前 ) 的收 缩量 和收缩应力的增加并不 十分显著 ， 说 明了聚丙烯纤 维 网混凝 土 中 由于纤 维 的性 能使 得混 凝 土 的早 期 收 缩及其带来的收缩应力较明显地改善 。 4 灌 河大桥 桥面 板 混凝 土后期 收缩 应 力计算 根 据 J TG D6 2 —2 0 0 4规 范 关 于 混凝 土 收缩 的 数 值定 义 ， 其 收缩 终 极 值 接 近 5 7 0 ， 而 在早 期 混凝 土存梁期间( 1 8 0 d ) 其收缩应变仅发生 1 4 0 ， 因此 ， 预制桥面板架设完成直至整个运营寿命还有大量的 收缩应变发生。早期在桥面板预制及存放期 间， 其 收缩应 力 主要 由钢 筋 约 束 产生 ， 大 小 主要 取 决 于 收 缩 应变 、 弹 性模 量 及 构 件 配筋 率 。后期 桥 面 板 收 缩 应 力 主要 由构件 边 界条件 约束 产生 ， 来 自外部 约 束 ， 数值 大小 主要取 决 于结构 体 系及材 料 弹性模 量 。对 于灌河 大 桥桥 面板 ， 后 期 收 缩 应 力 的 大小 主 要 取 决 于桥面板混凝土的弹性模量。根据混凝土的材料特 性， 进入后期收缩阶段其弹性模量发展不大 ， 但根据 以往工程实践经验 ， 混凝土的弹性模量离散明显 ， 每 批次均 有 明显 差 异 。通 常在 理 论 计 算 中 ， C 5 0混 凝 土 2 8 d弹性模 量 为 3 ． 5 1 0 MP a 。而 在 实 际工 程 m加{ ；} 们舳∞ ∞ 璺＼ 姆 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 结合粱 桥面板混 凝土收缩应力评定 杨忠 明， 高 波 4 9 | ■■ {■■■■_ ■_ ■■■■_ 83 1 5 25 69 4 7l 97 0 4 68 0． 1 87 E +0 7 O ． 27 7E + 07 — 38l 0 27 5l 9 97 0 0． 1 42 E +0 7 0 ． 23 2E + O7 0 ． 32 2 E+ 07 ( a ) 上 缘 厂 ] 0 ． 2 2 + + 0 7 l ——— I E + 0 7 0． 21 ] E + 0 7 0 ． 2 i I E +0 7 —— X — 831 5 25 6 9 4 7l 9 7 0 46 8 0．1 87 E +O 7 0 ． 27 7 E+ 07 — 381 0 27 51 9 97 0 0．1 4 2E + O7 0． 2 32 E+ O 7 0． 32 2 E+ 07 ( b ) 下 缘 单位 ： P a 图 9桥面板横桥 向后期收缩应 力( 板壳模型 ) F i g ． 9 L a t e S h r i n k a g e S t r e s s o f P r e c a s t D e c k S l a b i n T r a n s v e r s e D i r e c t i o n o f B r i d g e( P l a t e a n d S h e l l Mo d e 1 ) 9 2 1 1 3 啊 O．15 0 ．1 4 口 54E+07 l 。o 0 ． 3 1 8 E + 0 7 — 0． 1 8 0 E + 0 7— 4 2 9 1 2 8 9 4 4 5 2 6 0 ． 2 3 2 E + 0 7 — 0 ． 3 1 8 E + 0 7— 0 ． 1 8 0 E + 07 — 4 2 9 1 2 8 9 4 4 5 2 6 0 ． 2 3 2 E + 0 7 —0 ． 2 4 9 E + 0 7 — 0 ．1 1 2 E + O 7 2 5 7 6 9 9 0 ． 1 6 3 E + 0 7 0 ． 3 0I E + O7 — 0 ． 2 4 9 E + 0 7— 0 ． I 1 2 E + 0 7 2 5 7 6 9 9 0 ．1 6 3 E + 0 7 0 ． 3 0I E + 0 7 ( a ) 上缘 ( b ) 下缘 单位： P a 图 l 0桥面板顺桥 向后期收缩应力 ( 板壳模型 ) F i g ． 1 0 L a t e S h r i n k a g e S t r e s s o f P r e c a s t De c k S l a b i n L o n g i t u d i n a l Di r e c t i o n o f Br i d g e( Pl a t e a n d S h e l l Mo d e l J 成 顺桥 向应 力差 异 的 主 要 原 因 ， 相 比较 而 言板 壳 模 型更 能反 映真 实 的 受力 状 态 。在真 实 的结 构 中， 桥 面板 与钢结 构 的连 接 通 过 剪 力键 完 成 ， 假 定 其 连 接 是完全可靠 的， 桥面板下缘受到更加强大的约束 ， 其 应 力 水平应 该 高于 上缘 。 5 结 论 本 文通过 灌河 大 桥桥 面板 混凝 土收缩 试验 和 有 限元 模拟 ， 得 到 以下结 论 ： ( 1 )灌 河大 桥桥 面板 混凝 土前 期 收 缩量 和 收缩 应力 的试 验结 果 大 于 J T G D 6 2 —2 0 0 4规 范公 式 计 算结 果 。 ( 2 )通 过有 限元 模 拟 ， 采 用杆 系 模 型 得 到桥 面 板 混凝 土顺 桥 向后期 收 缩 应 力最 大 为 1 ． 5 MP a ； 采 用 板壳模 型得 到 桥 面 板 混 凝 土 顺 桥 向应 力 最 大 为 1 ． 5 MP a ， 横向最大 为 2 ． 2 MP a 。需要采取有效措 施 以减小桥 面板 的收缩 应力 。 参 考文献 ( R e f e r e n c e s ) ： [ 1 ] 樊健 生， 聂建 国．钢 一混凝 土组合 桥梁研 究 及应用 新 进展 [ J ] ．建 筑钢 结构进展 ， 2 0 0 6 ， 8 ( 5 ) ： 3 5 —3 9 ． ( FAN J i a n - s h e n g，NI E J i a n — g u o ．P r o g r e s s i n Re s e a r c h a n d Ap p l i c a t i o n o f C o mp o s i t e S t e e l — Co n c r e t e Br i d g e s [ J ] ．P r o g r e s s i n S t e e l B u i l d i n g S t r u c t u r e s ，2 0 0 6 ，8 ( 5 ) ：3 5 — 3 9 ． i n Ch i n e s e ) [ 2 ] 邱 文亮 ， 姜萌 ， 张哲．钢 一混凝土 组合梁收缩 徐变 分析的有限元方法[ J ] ．工程力学， 2 0 0 4 ， 2 1 ( 4 ) ： 1 6 2 — 1 6 6． ( QI U We n — l i a n g，J I ANG Me n g，Z HANG Z h e ．Fi n i t e E l e me n t M e t h o d s f o r An a l y s i s o f Cr e e p a n d S h r i n k a g e 卜 口 矗 卜 口 E E 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 5 O 桥 梁建设B r i d g e C o n s t r u c t i o n 2 0 1 4 。 4 4 ( 5 ) [ 3 ] [ 4 ] [ 5 ] [ 6 ] [ 7 1 [ 8 1 o f S t e e l — C o n c r e t e C o mp o s i t e B e a ms [ J ] ． E n g i n e e r i n g Me c h a n i e s ，2 0 0 4，2 1 ( 4 ) ：1 6 2 — 1 6 6 ． i n Ch i n e s e ) 樊健 生．钢 一混 凝 土连 续组 合梁 的试 验 及理 论研 究 ( 博士学位论文) [ D ] ．北京 ： 清华大学 ， 2 0 0 3 ． ( F AN J i a n — s h e n g ．Ex p e r i me n t s a n d Re s e a r c h o n C o n — t i n u o u s C o mp o s i t e B e a ms o f S t e e l a n d Co n c r e t e ( Do c — t o r a t e D i s s e r a t a t i o n ) [ D ] ．B e i j i n g ： Ts i n g h u a Un i v e r s i — t y，20 0 3．i n Chi ne s e) 聂建 国， 张眉河．钢 一混 凝土组 合梁 负弯矩 区板 裂缝 的研究 [ J ] ．清华 大学学报 ， 1 9 9 7 ， 3 7 ( 6 ) ： 9 5 —9 9 ． ( NI E J i a n - g u o ，ZHANG Me i — h e ．Re s e a r c h o n t h e S l a b Cr ac ki ng o f Ne ga t i ve Be n di ng Re gi o ns o f Co mp os i t e S t e e l — C o n c r e t e B e a ms [ J ] ．J o u r n a l o f Ts i n g h u a Un i v e r — s i t y，1 9 9 7 ，3 7 ( 6 ) ：9 5 — 9 9 ． i n C h i n e s e ) Ho p e — Gi l l M C，J o h n s o n R P．Te s t s o n Th r e e - S p a n C o n t i n u o u s C o mp o s i t e B e a ms [ J ] ．B r i d g e E n g i n e e r i n g ， P r o c e e d i n g s o f t h e I n s t i t u t i o n o f Ci v i l En g i n e e r s ， 1 97 6，61 ( 6)：3 67— 3 81 ． 余志武 ， 郭风琪．部分预 应力钢 一混 凝土 连续组 合梁 负弯矩 区 裂 缝 宽 度 试 验 研 究 [ J ] ．建 筑 结 构 学 报 ， 2 0 0 4 ， 2 5 ( 4 ) ： 5 5 — 5 9 ． ( YU Z h i — WU ， GU0 F e n g - q i ． Ex p e r i me n t a l S t u d y o f Cr a c k W i dt h i n Ne g a t i v e Be ndi n g Ar e a o f Pa r t i al l y Pr e s t r e s s e d Cont i nu ou s St e e l a n d Co nc r e t e Co mp os i t e B e a m s[ J ] ． J o u r n a l o f B u i l d i n g S t r u c t u r e s ， 2 0 0 4 ， 2 5 ( 4 )：5 5 — 5 9 ．i n Ch i n e s e ) 聂建 国．钢 一混凝 土组 合梁 结构 ： 试 验 、 理论 与应 用 [ M] ．北京 ； 科学出版社 ， 2 0 0 5 ． ( NI E J i a n - g u o ．S t e e l — Co n c r e t e C o mp o s i t e B e a m S t r u c — t u r e ： Te s t i n g ，T h e o r y a n d Ap p l i c a t i o n [ M] ．B e i j i n g ： S c i e nc e Pr e s s，2 0 05 ． i n Ch i n e s e ) J T G D 6 2 —2 0 0 4 ， 公路 钢筋混 凝土 及预 应力混 凝 土桥 涵设计规范[ S ] ． ( J TG D6 2 — 2 0 0 4，Co d e f o r De s i g n o f Hi g h wa y Re i n — f o r c e d Co nc r e t e a n d Pr e s t r e s s e d Co nc r e t e Br i dg e s a n d [ 9 ] [ 1 O ] C u l v e r t s [ S ] ． ) 吕朝锋 ， 杨庆卫 ， 陈伟球．收缩徐变 对钢 一混凝土组合 梁弯 曲 变 形 的 影 响 分 析 [ J ] ．建 筑 结 构 学 报 ， 2 0 1 0 ， 31( 7)： 32— 39 ． ( LU C h a o — f e n g，YANG Qi n g — we i ，CHEN We i — q i u ． An a l y s i s o f Ef f e c t o f S h r i n k a g e a n d Cr e e p o n Be n d i n g D e f o r ma t i o n o f S t e e l — C o n c r e t e C o mp o s i t e B e a ms [ J ] ． J o u r n a l o f B u i l d i n g S t r u c t u r e s ，2 0 1 0，3 1 ( 7 ) ：3 2 — 3 9 ． i n Chi ne s e) 杨廷树．预 应力 混凝 土箱梁 桥收缩 徐变 精细 化分析 ( 硕士学位论文 ) [ D ] ．西安 ： 长安大学 ， 2 0 1 2 ． ( YANG Ti ng — s hu．Re f i ne d Ana l y s i s of Shr i n ka ge a nd Cr e e p o f Pr e s t r e s s e d Co nc r e t e Box Gi r de r Br i d ge s ( Ma s t e r D i s s e r t a t i o n ) [ D ] ．X i a n ：C h a n g a n Un i v e r — s i t y，2 01 2．i n Chi ne s e ) GA0 BO 杨 忠 明 1 9 6 2 一， 男 ， 高级工程师 1 9 8 8年毕 业 于西 南 交通 大 学铁 道 桥梁专业 ， 工学学士 。研 究方 向： 桥 梁设计 E— ma i l ： y z m8 4 8 5 7 @ 1 6 3 ． c o rn 高 波 1 9 7 7 一， 男 ， 高级工程师 1 9 9 9年毕 业 于西 南 交通 大 学桥 梁 与地 下 工程 专 业 ， 工 学 学 士 ， 2 0 0 3 年毕业于西南交通大学桥梁及地 下 工程专业 ， 工学硕士 。研 究方 向： 桥 梁设计 E— ma i l ： 2 1 5 8 9 3 5 7 6 @q q ． c o m ( 编辑 ： 叶 青 ) 一 = 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m