混凝土冻融耐久性与气泡特征参数的研究.pdf

第 1 4卷第 2 期 2 0 1 1年 4月 建笳材料学报 J OURNAL 0F B UI LDI NG MATE RI ALS Vo 1 1 4， No 2 Ap r ， 20 11 文章编号 ： 1 0 0 7 9 6 2 9 ( 2 0 1 1 ) 0 2 0 2 5 7 0 6 混凝土冻融耐久性与气泡特征参数的研究 陈 霞 ， 杨华全 ， 周世 华 ， 王仲 华 ( 1 长江科学院 材料与结构研究所 ，湖北 武汉 4 3 0 0 1 0 ； 2 武汉大学博士后流动站 ，湖北 武汉 4 3 0 0 7 2 ) 摘要 ： 采用快速冻融法， 研究 了水胶比、 粉煤灰掺量和气泡特征参数对混凝土冻融耐久性的影响 结果表 明： 随着水胶比增大 ， 粉煤灰掺量增 多， 受冻融混凝土耐久性指数显著降低 ， 质量损失逐 渐 增 大 混凝 土 冻融循 环 次数 与 气泡平 均半 径呈 对数 关 系， 为 了保 证 混凝 土抗 冻 标 号达 到 D ， 气 泡 平 均半 径应 小于 1 5 0 m 且 弦长 大 于 5 0 t x m 气泡 的体积 分数 应 小 于 4 5 混凝 土冻 融循环 次数 与 气 泡数 量 呈抛 物 线 关 系， 即 气 泡数 量存 在 一 个 最佳 值 ， 为 3 5 0 0个 e m。左 右 混 凝 土 气 泡 间距 越 小， 其冻融耐久性越好 ； 当气泡间距小于 2 4 0“ m 时， 混凝土具有 高冻融耐久性 关 键词 ：混凝 土 ；冻融耐 久性 ；耐久性 指数 ；气 泡平 均半 径 ；气 泡 间距 中图分 类号 ： TU5 2 8 0 文献 标 志码 ： A d o i ： 1 0 3 9 6 9 j i s s n 1 0 0 7 9 6 2 9 2 O 1 1 0 2 0 2 2 Re s e a r c h o n Co nc r e t e Fr e e z i n g a n d Tha wi ng Du r a b i l i t y a n d Cha r a c t e r i s t i c Pa r a me t e r s o f Bu b b l e s CH EN X i a ，YA NG H u a q ua n ，ZH OU Shi hu a ，WA NG Zh o ng hu a ( 1 De p a r t me n t o f Ma t e r i a l s a n d S t r u c t u r e ，Ch a n g j i a n g Ri v e r S c i e n t i f i c Re s e a r c h I n s t i t u t e ，W u h a n 4 3 0 0 1 0 ，Ch i n a ； 2 P o s t - d o c t o r S t a t i o n，W u h a n Un i v e r s i t y，W u h a n 4 3 0 0 7 2，Ch i n a ) Ab s t r a c t：W i t h a c c e l e r a t e d f r e e z i ng a nd t ha wi n g t e s t s，t he i nf l u e nc e o f wa t e r - b i nd e r r a t i o，f l y a s h us e l e v e l a n d c ha r a c t e r i s t i c pa r a me t e r s o f bu bb l e s on c o nc r e t e f r e e z i ng a nd t ha wi ng du r a bi l i t y we r e i nv e s t i g a t e dRe s u l t s s h o w t h a t wi t h i n c r e a s e o f wa t e r b i n d e r r a t i o a n d f l y a s h u s e l e v e l ，t h e d u r a b i l i t y f a c t o r wi l l d e c r e a s e a n d ma s s l o s s o f c o n c r e t e i n c r e a s e a f t e r a l t e r n a t i n g f r e e z i n g a n d t h a wi n g c y c l e s Th e n u mb e r o f f r e e z i n g a n d t ha wi n g c y c l e s i s i n l o g a r i t hmi c r e l a t i o n t o me a n r a di u s o f bu bb l e s I n or d e r t o r e a c h D3 o 0，me a n r a di us o f b u b b l e s s h o u l d b e l e s s t h a n 1 5 0 m a n d b u b b l e v o l u me f r a c t i o n wi t h c h o r d l a r g e r t h a n 5 O m s h o u l d b e l e s s t h a n 4 5 The numbe r o f f r e e z i ng a n d t h a wi ng c y c l e s i s i n p a r a bo l i c r e l a t i o n t o b ubb l e s a m o un t a nd t h e r e e x i s t s a n o p t i ma l v a l u e a r o u n d 3 5 0 0 c m。 Th e l e s s t h e s p a c i n g f a c t o r o f b u b b l e s i s ，t h e b e t t e r t h e fre e z i ng a nd t ha wi ng r e s i s t a nc e of c on c r e t e wi l l be Spa c i ng f a c t o r l e s s t ha n 2 4 0 um c o ul d e n s u r e g o od f r e e z i ng a n d t ha wi ng d ur a b i l i t y o f c o nc r e t e Ke y wo r ds ： c o nc r e t e； f r e e z i ng a nd t ha wi ng du r a bi l i t y； d ur a bi l i t y f a c t o r ； m e a n r a di us o f bu bb l e s； s pa c i n g f a c t o r 混凝土冻融耐久性是其暴露于交替冻融条件下 抵抗体积膨胀开裂的能力 在冰冻温度下 ， 毛细孔 内 可冻水结冰体积膨胀约为 9 ， 而过 冷水发生迁移 形成的渗透压也会造成混凝 土体积膨胀 ， 若这两者 共 同产生的膨胀应力大于混凝土 的抗拉强度 ， 则混 凝 土 会产 生局 部裂 缝或 发生 内部 微 裂纹 扩展 交 替冻融循环会加剧裂缝扩展并导致混凝土结构 的最 终破坏 在混凝 土中掺入优质的引气剂或引气减水 剂 ， 可使混凝土内部形成大量微小、 稳定、 分布均匀 的封闭气泡 ， 缓解孔隙水结冰时产生的膨胀压 ， 阻塞 收稿 日期 ： 2 0 0 9 1 2 1 4 ；修订 日期 ： 2 0 1 0 0 1 1 1 基金项 E t ： 国家 自然科学基金重点项 目( 5 0 5 3 9 0 1 0 ) ； 公益性行业科研专项项 目( 2 0 0 9 0 1 0 6 6 ) 第一作者 ： 陈霞( 1 9 8 3 一) ， 女 ， 湖北监利人 ， 武汉大学与长江科学院联合培养博士后 E ma i l ： c h e n x i a l 0 1 7 1 2 6 c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 建筑材料学报 第 1 4卷 混凝 土 内部 毛细 孔 与 外 界 的通 路 ， 减 小 混 凝 土 渗透 性l_ 3 ， 使外界水分不易渗入 ， 从而保证了混凝土结构 长 期安 全耐 久地 运行 引入的气泡能在多大程度上改善混凝土的抗冻 性能， 取决于混凝土的配合 比、 矿物掺和料用量、 引气 剂与矿物掺和料及其他外加剂的兼容性 有研究r 4 表 明， 改变混凝土水胶比， 即可以改变引入气泡的尺寸 大小和间距 ， 从而最终影响混凝土的冻融性能 因此， 仅仅保证混凝土总的含气量还不够， 更为重要的是要 保证引入气泡的有效性 ， 即必须限定毛细孑 L 水逃离至 附近充气孔的最远距离 ， 实际上就是要控制气泡间距 ( s p a c i n g f a c t o r ) P o we r s 胡曾计算得到， 为了充分防 护混凝 土不受冻 害影 响 ， 气泡 间距应 为 2 5 0 ,a m左右 一 般 引 入气泡 孔径 在 5 0 1 2 7 0 p m 之 间 根 据 吴中伟院士等口 对 混凝土孔隙的划分 ： 无害孔孔径 d O 0 2,a m， 少 害：f L L 径 为 0 0 2 0 0 5,a m， 有 害 孔 孔径0 0 5,a m， 故一般引入气泡 的孔径在有害孔 径范围内 但实际上由于引入的气泡是封闭、 分布均 匀的微小气泡 ， 主要起到缓解膨胀压和割断渗水通 道的作用 ， 因此其对混凝土的抗冻性能反而有利 三峡工程是我 国在建重点投资项 目， 位 于中南 地区， 其年平均冻 融循环次数达 到 1 8 8 ， 存在冻融 破 坏 的可 能 本 文 依 据 美 国 标 准 AS T M C 6 6 6 9 2 混 凝 土快速 冻融试 验方 法 ， 研究 水胶 比、 粉煤 灰掺 量及气泡 特 征参 数 对混 凝 土 冻融 耐 久性 的影 响 规 律 1 试 验 1 1原材 料 试验 选用 葛洲 坝水泥 厂 5 2 5中热硅 酸盐 水 泥和 重庆 电厂 I级粉煤灰 ， 它们 的有关性 能分别 见表 1 和表 2 外加剂选用了浙江龙游 Z B - 1 缓凝高效减水 剂及石家庄外加剂厂 D H。 引气剂 ， 它们的性能检测 均满足 GB 8 0 7 6 -2 0 0 8 混凝土外加剂 要求 表 1 水泥性能 Ta b l e 1 Pe l f o r ma ne e s o f c e me nt ( b y m a s s ) ma s 拒 s ) “ I L( b y ma s s ) S O 3 ma s s f r a c t i o n Tr a n s p a r e n t d e n s i t y C o mp r e s s i v e ( k gm ) s t r e n g t h r a t i o 细骨料选用三峡花岗岩人工砂， 细度模数为 2 5 7 ； 粗 骨料 为 闪云斜 长花 岗岩 粗 、 细骨料 各项 质量 检 测 均 满足 三峡 工程要 求 1 2试验 方法 根据 AS T M C 6 6 6 9 2进行混凝土冻融试 验 ； 采用 AS T M C 1 7 3 9 4 新拌混凝 土空气含量 试验 方法 中 的 体 积 法 测 得 混 凝 土 的 含 气 量； 根 据 AS TM C 4 5 7 9 O 显微镜测定硬化混凝土气孔参数 试验方法 ， 采用直线移测 技术测得气孔 的平均截 弦， 并计算得到气泡间距 1 3 试验 配 合 比 混凝土配合比见表 3 2 试验结果与讨论 2 1 水 胶 比 水胶比对混凝土冻融耐久性 的影 响见图 1 ， 其 中混凝土耐 久性指 数 一( 冻 融试 验结 束时循 环次 数 实时动弹模 占初始动弹模百分数) 3 o o 从 图 1 可 以看 出 ， 对 不掺 粉煤灰 、 含 气量 相近 且经 3 0 0次 冻 融循 环后 的试 样 而言 ， 随水胶 比的不 断增大 ， 混 凝 土 耐久性指数显著降低 ， 而质量损失逐渐增大， 但混凝 土耐久性指数均大于 6 0 9 6 且质量损失远小于 5 水胶 比增大 ， 孔隙 中的 自由水量增多， 孔隙液相 浓度降低 ， 溶液冰点上升 ， 孔隙中可冻结水量增加 在 反复快速冻融作用下， 冷冻水结冰膨胀对孔隙壁产生 较大膨胀压 ， 使混凝土易遭受冻融破坏 另外 ， 水结冰 往往从最大孔 隙开始 ， 溶液冰点随孔径增大而降低 水胶比增大， 混凝土中大孔、 连通孔数量增加 ， 最可几 孔隙率向大孔方 向移动 ， 在反复冻融作用下， 孔隙水 更易结冰且形成的裂缝逐渐扩展、 互相连通， 加剧 了 混凝土试件的快速破坏 对于非引气混凝土， 要达到 较好的抗冻性能， 一般要求水胶比小于 0 3 0 8 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 2期 陈霞 ， 等 ： 混凝 土冻 融耐久性与气泡特征参数 的研究 2 5 9 Y4 Y5 0 4 5 Y6 Y7 O 2 O 3 0 4 0 3 6 3 5 0 5 3 5 3 5 0 4 0 0 8 0 1 4 0 2 2 O 1 3 8 1 3 9 1 40 l 4l 3 07 2 4 7 2 1 8 1 8 8 O 6 2 9 3 l 2 5 4 2 4 0 3 0 3 1 5 2 4 8 4 5 4 8 Y1 3 Y1 4 O 5 5 Y1 5 0 2 0 4 O 3 8 3 7 0 5 3 7 0 4 0 0 8 0 2 2 O 1 4 0 1 4 0 1 4 O 2 5 5 2 0 4 1 5 3 O 1 0 2 3 2 3 5 4 5 5 6 5 4 5 5 Y1 9 Y2 O O 6 5 Y2 1 O 2 0 4 O 4 0 3 9 0 5 3 9 0 4 0 0 8 0 2 2 O 1 4 2 1 41 1 3 9 2 1 8 1 7 4 1 2 9 O 4 4 8 6 3 0 3 1 3 5 4 3 4 8 5 0 m w B ( a ) D u r a b i l i t yf a c t o r 1 _ 2 一 4 0 1 0 0 2 0 0 3 0 0 Nu mb e r o ffre e z i n g a n d t h a wi n g c y c l e s ( b ) Ma s s l o s s 图 1 水胶 比对混凝土冻融耐久 性的影响 Fi g 1 Ef f e c t o f wa t e r - b i n d e r r a t io o n t h e f r e e z i n g a n d t h a wi n g d u r a b i l i t y o f c o n c r e t e ( wi t h o u t FA， 3 0 0 c y c l e s ) 2 2 粉煤 灰 掺量 粉煤灰掺量( 质量分数 ， 下 同) 对混凝土冻融耐 久性的影响如图 2所示 由图 2 ( a ) 可以看出： ( 1 ) 随 粉煤灰掺量的增加 ， 相同冻融条件下混凝土的质量 损失基本呈逐渐增大的趋势 ； ( 2 ) 当粉煤灰掺量小于 5 0 时， 经过 3 0 0次冻融循环后的混凝土质量损失 均小于 5 由图 2 ( b ) 可以看 出： ( 1 ) 相 同水胶 比条 件下 ， 混凝土耐久性指数随粉煤灰掺量 的增加基本 呈逐渐减小趋势 ， 且水胶 比越大 ， 混凝土耐久性指数 下降幅度越大 ( 2 ) 若 以耐久 性指数降至 6 O 作为 、 1 0 基占善号 皇自 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 2 6 O 建筑材料学报 第 l 4 卷 临界值 ， 则随着水胶比的增大， 对应粉煤灰的掺量应 对应粉煤灰掺量从 3 O 降至 2 0 逐渐降低 例如， 当水胶比从 0 5 0上升至 0 5 5时， 5 皇 暮2 1 O 1 0 0 薹8 0 o 6 0 窘4 o 耋 z 。 1 0 0 2 0 0 3 0 0 0 2 0 4 0 6 0 Nu mb o f fre e z i n g a n d t h a wi n g c y c l e s Fl y a s h us e l e v e l ( a ) Ma s s l o s s ( m w mB = O 5 5 ) C o ) D u r a b i l i t y f a c t o r ( 3 0 0 c y c l e s ) 图 2 粉煤灰掺量对混凝土冻融耐久性的影响 Fi g 2 Ef f e c t o f us e l e v e l of f l y a s h on t h e f r e e z i ng a nd t ha wi ng dur a bi l i t y o f c o nc r e t e 由图 2 ( a ) ， ( b ) 可见 ， 当混 凝 土 水 胶 比为 0 5 5 、 粉煤灰掺量为 2 0 时， 其经 3 0 0次循环后 的耐久性 指数 已略低 于临界 线 ， 而质量 损失 ( 1 3 ) 仍 在 安全 范 围 内 ( 5 0 ) 所 以 ， 不 能将 耐 久 性指 数 或 质 量 损失作为评价混凝土冻融耐久性 的唯一指标 ， 尤其 是 结构 混凝 土 粉煤 灰对 混凝 土冻 融耐 久性 的影 响 主要 有 以下 几方面： 一方 面， 快速冻融测试 是在试件养护 2 8 d 时进行的， 而掺人粉煤灰后混凝土的早期强度发展 较慢 ， 其抵抗冻融膨胀 的能力较低 另一方面， 混凝 土冻结时， 孔隙水结冰体积膨胀 9 ， 将过冷水 向附 近孔隙排挤出去 ， 从而形成了静水压力 而静水压力 的大小取决于过冷水迁移路径的长短 、 结 冰孔隙与 能容纳过冷水孔隙之间水泥浆的渗透性的大小 5 掺人粉煤灰后 ， 混凝土孔结构得 以改善 ， 孔径细化， 这有利于提高混凝土 的抗渗透性能 ， 但掺入粉煤灰 后 ， 混凝土总孔隙率增加 根据 F a g e n l u n d建立的静 水压力模型及推演的 D Ar c y定理得到， 静水压力与 结冰量的增加速率 和距 空气气泡距离 的平方成正 比， 结冰量的增加速率又与毛细孔的含水量 和降温 速度成正 比l g 掺入粉煤灰后 ， 混凝土孔径细化 ， 这 黾 会增大水的渗透阻力 ， 加剧毛细孔的曲折程度 ， 从而 延长过冷水向附近孔 隙的迁移路径 ， 对混凝土 的抗 冻融性 呈不 利影 响 2 3气泡 特征 参数 混凝土的实际含气量并不等于引入气泡量 ， 混 凝土内还存在一部分截 留空气 ， 且引气剂与矿物掺 和料及其他外加剂之 间还存在是否兼容 的问题 ， 这 也会影响引入气泡的大小 、 分布和稳定性 ， 从而影响 混凝土的实际含气量 本文根据抗冻试验结果选择 不同抗冻标号混凝土保 留试件切割加工成试样 ， 然 后用直线移测法测定硬化混凝土的气泡参数 2 3 1 气 泡 尺寸 混凝 土 试 样 ( Y 4 ， Y5 ， Y7 ， Y 8 ， Y9 ， Y1 0 ， Y1 1 ， Y1 3 ， Y1 4 ) 冻 融耐久 性 能与 气 泡 尺寸 的关 系见 图 3 由图 3 可知 ： ( 1 ) 混凝土中弦长大于 5 0 m气泡 的体 积分数越高或气泡的平均半径越大 ， 混凝土能经受 的冻融循环次数越少 ， 即混凝土中大尺寸气泡数量 越多， 混 凝土 的冻融 耐久性 越差 ( 2 ) 当弦 长大 于 5 0 m气泡的体积分数小于 4 5 时 ， 混凝土抗冻标 号可以达到 D 。 。 。 以上； 当弦长大于 5 0 m 气泡的体 积分数超 6 0 时， 混凝土抗冻标号 降至 D 。 左 右； 黾 Bu b b l e v o l u me f r a c t i o n wi t h Me a n r a d i us o f b u b b l e s gm c h o r dl a r g e r t h an 5 0I t m ( a ) B u b b l e v o lu me fi a c t i o n wi t h c h o r d l a r g e r t h an 5 0 g m ( b ) Me an r a d i u s o f b u b b l e s 图 3 混凝土冻融耐久性 与气泡尺寸 的关系 F i g 3 Re l a t i o n s h i p b e t we e n f r e e z i n g a n d t h a wi n g d u r a b i l i t y o f c o n c r e t e a n d b u b b l e s i z e 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 2期 陈霞 ， 等 ： 混凝土冻融 耐久 性与气泡特征参数 的研究 2 6 1 继续增加至 9 0 时 ， 混凝 土抗冻标号 降至 D 以 下 ， 抗冻性很差 ( 3 ) 当气 泡平均 半径小 于 1 5 0肚 m 时 ， 混凝 土抗 冻标 号达 到 D 以上 以混 凝土 抗 冻标 号 达到 D 。 。 。 作为 混 凝 土 冻 融 耐 久 性 良好 的标 志 ， 则 应保证引入气泡的平均半径小于 1 5 0 m且 弦长大 于 5 0 m气泡的体积分数应小于 4 5 对混凝土冻融循环次数 ( ， z ) 与弦长大 于 5 0 p m 气泡体积分数 ( 舻 ) 之间的关系进行拟合 ， 得 ： 一一 3 0 5 2 9 I n + 7 8 5 1 8 2, ( 1 ) R 一 0 90 对混凝土冻融循环次数与气泡平均半 径 ( r ) 之 间的关系进行拟合 ， 得 ： = = 一 7 84 9 71 n r+ 4 2 3 7 8， ( 2) R ： 0 8 0 式 ( 1 ) ， ( 2 ) 表 明 ， 混 凝 土 冻 融 循 环 次 数 与 弦 长 大 于 5 0 m气泡体积分数及气泡平均半径之间的关系均 呈对数关系( 见图 3 ( a ) ， ( b ) 曲线) ， 且相关性 良好 2 3 2 气泡数量 昆 凝土冻融耐久性不仅 与气泡 尺寸有关 ， 而且 还与气泡数量有关 混 凝土试样 ( Y4 ， Y5 ， Y 7 ， Y8 ， Y9 ， Y1 0 ， Y1 1 ， YI 3 ， YI 4 ) 冻 融 耐 久性 与 气泡 数 量 的 关 系见 图 4 图 4 混凝 土冻融耐久性 与气泡数量的关系 Fi g 4 Re l a t i o ns hi p b e t we e n f r e e z i ng a nd t ha wi n g d ur ab i l i t y o f c o n c r e t e a n d b u b b l e s a mo u n t 对混凝土冻融循环次数与气泡数量的关系进行 拟合 ， 结果表 明它们 之间呈抛物线 关系 ( 见 图 4曲 线) ， 即混凝土中引入 的气泡数量存在一个最佳值 ， 在 3 5 0 0个 c m。 左右 引入气泡数量太少 ， 不足以缓解孔隙水结冰产 生的膨胀压 ； 引入气泡数量过多 ， 将显著降低混凝土 的强 度 ， 减 小 混凝 土抵 抗 冻胀 开裂 的能 力 因此 ， 在 保证引入气泡尺寸达到一定标准 时， 还应严格控制 引入气泡的数量 2 3 3 气 泡 间距 混凝土冻融耐久性与气泡 间距 的关 系见 图 5 由图 5可以看出 ： 当气泡间距低于 2 4 0 m 时 ， 混凝 土的抗冻标号可 以达到 D 以上 ； 当气泡间距大于 2 4 0 t z m 时， 混凝土 的抗冻性较差 ， 达不到高耐久性 的要求 这一结 果与 P o we r s E 认 为 的气泡 间距 在 2 5 0 p m左右时 即可有效提高混凝土的抗冻性是一 致 的 图 5 混凝土冻融耐久性与气泡间距 的关系 Fi g5 Re l at i o ns h i p be t we e n f r e e z i ng a nd t h a wi ng d u r a b i l i t y o f c o n c r e t e a n d s p a c i n g f a c t o r o f bu bb l e s 3 结 论 1 增大水胶 比， 反复冻融条件下混凝 土的耐久 性指数显著降低 、 质量损失增大 2 相 同水 胶 比条 件 下 ， 粉 煤 灰 掺 量 小 于 5 O 时 ， 混凝 土经 过 3 0 0次 循 环后 的质 量 损失 小 于 5 ； 随着粉煤灰掺量 的增加 ， 混凝土的耐久性指数逐渐 减小 ， 水胶 比越大 ， 耐久性指数降幅越大 不能将耐 久性指数或质量损失作为评价混凝土冻融性能的唯 一 指 标 3 混 凝土 中气 泡 尺 寸 越 小 ， 混 凝 土 的 冻 融 耐 久 性就越好 混凝 土冻融耐久性与气泡平均半径及弦 长大于 5 O m气泡体积分数均呈对数关系 ， 且相关 性良好 为了使混凝土抗冻标号达到 D 3 。 。 ， 应保证气 泡 的平均 半径 小 于 1 5 0 m 且 弦 长 大于 5 0 m 气 泡 的体积分数小于 4 5 4 混凝土冻融耐久性与气泡数量之间呈抛物线 关系 为了保证混凝土具有较高的冻融耐久性 ， 气泡 数量应取最佳值 ， 即为 3 5 0 0个 c m。 5 气泡间距越小 ， 混凝土冻融耐久性越好 为了 保证混凝土具有高冻融耐久性 ， 气泡间距应该低 于 24 0 um 参 考 文献 ： 1 潘钢 ， 李松泉 粉煤灰混凝土 冻融破 坏机理研究 E J 建筑材 料 学报 ， 2 0 0 2 ， 5 ( 1 ) ： 3 7 4 1 。 PAN Ga n g， LI S o n g q u a n S t u d y oil f r o s t r e s i s t a n c e me c h a n i s m 0 f f l y a s h c o n c r e t e E J J o u r n a l o f B u i l d i n g Ma t e r i a l s ， 2 0 0 2 ， 5 ( 1 )： 3 7 41 ( in Chi n e s e ) 0叫 0 口_【 a 基 u I N 0 占 0矗 q u l n Z 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 2 6 2 建筑材料学报 第 1 4卷 ( 上接第 2 5 6页 ) 2 3 4 5 6 7 8 2 0 0 4， 7 ( 2) ： 1 6 2 1 6 7 ( i n Ch i n e s e ) 王军强 混凝土 中冻融循环 和氯离子侵 蚀的耦合 效应试验 研 究 J 混凝土 ， 2 0 0 8 ( 1 1 ) ： 2 9 3 1 W ANG J u n q i a n g Exp e r i me n t s t u d y o n t h e c o u p l e d e f f e c t o f f r e e z i n g t h a wi n g a n d c h l o r i d e p e n e t r a t i o n in c o n c r e t e J Co n c r e t e ， 2 0 0 8 ( 1 1 )： 2 9 - 31 ( i n Ch i ne s e ) 刘秉京 混凝 土结构 耐久性设计E M 北京 ： 人 民交通出版社 ， 2 00 7： 2 01 - 2 1 4 L I U B i n g - j i n g D u r a b i l i t y d e s i g n o f c o n c r e t e s t r u c t u r e M B e i j i n g ： Ch i n a C o mmu n i c a t i o n s P r e s s ， 2 0 0 7 ： 2 0 1 2 1 4 ( i n C h i n e s e ) FEl DMAN R F， CHAN G W ， BR0USS EAU R J ， e t a 1 I n v e s t i g a t i o n o f t h e r a p i d c h l o r i d e p e r me a b i l i t y t e s t J ACI Ma t e r i a l s J o ur n a l ， 1 9 9 4， 9 1 ( 3 )： 2 4 6 2 5 5 TANG Lu p i n g， LARS - OLOF N Ra p i d d e t e r mi n a t i o n o f t h e c hl o r i d e d i f f u s i v i t y i n c o n c r e t e b y a p p l y i ng a n e l e c t r i c a l f i e l d J AC I Ma t e r i a l s J o u r n a l ， 1 9 9 2 ， 8 9 ( 1 ) ： 4 9 5 3 杨进波 ， WI TTMANN F H， 赵铁军 ， 等 混凝 土氯离子扩散 系 数试验研究 J 建筑材料学报 ， 2 0 0 7 ， 1 0 ( 2 ) ： 2 2 3 2 2 9 YANG J i n b o ， WI TT MANN F H， Z HAO T i e - j u n ， e t a 1 E x p e r i m e n t a l r e s e a r c h o f c h l o r i d e d i f f us i o n c o e f f i c i e n t i n c o nc r e t e J J o u r n a l o f B u i l d i n g Ma t e r i a l s ， 2 0 0 7 ， 1 0 ( 2 ) ： 2 2 3 2 2 9 ( i n Ch i n e s e ) J T G T B 0 7 一 O 1 2 o 0 6 公路工程混 凝土结构 防腐蚀技 术规 范E s J TG T B 0 7 0 1 2 O O 6 S p e c i f i c a t i o n f o r d e t e r i o r a t i o n p r e v e n t i o n o f h i g h w a y c o n c r e t e s t r u c t u r e s S ( in C h i n e s e ) 洪雷 ， 唐晓东 ， 闫大伟 辽河特大桥混 凝土设计及 耐久性研究 9 1 0 3 1 1 J 施工技术 ， 2 0 0 8 ( 3 7 ) ： 2 0 5 2 0 7 HONG Le i ， TANG Xi a o d o n g， YAN Da we i St u d y o n d ur a b i l i t y a n d d e s i g n o f c o n c r e t e i n L i a o b r i d g e J C o n s t r u c t i o n Te c h n o l o g y， 2 0 0 8 ( 3 7 )： 2 0 5 2 0 7 ( i n Ch i n e s e ) 侯依玲 ， 李栋梁 ， 施雅风 ， 等 我国东北及邻近地 区年平均气 温 异 常及其对北半球气候变暖和欧亚雪 盖面积 的响应 J 冰 川 冻土， 2 0 0 6 ， 2 8 ( 6 ) ： 9 0 0 9 0 8 H0U Yi l i n g， LI Do n g l i a n g， S H I Ya f e n g， e t a 1 Va r i a t i o n o f a n nu a l me a n t e mp e r a t u r e i n n o r t h e a s t o f Ch i na a n d i t s r e s p o n d i n g t O t he n o r t h e r n he mi s ph e r e wa r mi n g a n d s n o w c o v e r a r e a c h a n g i n g i n Eu r a s i a J J o u r n a l o f Gl a c i o l o g y a n d Ge o c r y o l o g Y，2 0 0 6， 2 8( 6 )： 9 0 0 9 08 ( i n Chine s e ) 方光秀 ， 李 发千， 郑文忠 混 凝土成熟 度新论及 新成熟 度准则 应用L J 低温建筑技术 ， 2 0 0 2 ( 2 ) ： 2 - 4 FANG Gu a n g - x i