新型方钢管混凝土梁柱节点抗震性能研究.pdf

第 2 9卷 第 2期 2 0 0 7年 4月 重 庆 建 筑 大 学 学 报 J o u r n a l o f Ch o n g q i n g J i a n z h u Un i v e r s i t y Vo1 29 NO 2 Apr , 2 0 0 7 新型方钢管混凝土梁柱 节点 抗震性 能研究 王先铁 ， 郝 际平 ， 孙 彤。 潘 阳 ， 任青青 ， 马 山积 ， 李 娜 ( 1 西安建筑科技大学 西建大一莱钢钢结构研发中心 ，陕西 西安7 1 0 0 5 5 ； 2 山东莱钢建设 有限公司 ，山东青 岛 2 6 6 O 7 1 ) 摘 要 ： 通过低 周反 复加 载试验 对 3个 内隔板 一 面贯通 式 节点进 行 了试验研 究 ， 研 究 了不 同轴压 比情 况 下 节 点 的 滞 回性 能 、 强 度 及 刚度 退 化 、 延 性 、 耗 能 性 能 及 破 坏 特 征 。试 验 结 果 表 明 ， 试 件 的 层 问位 移 延 性 系 数 为 2 1 1 2 3 2 ， 峰 值 荷 载 时 的 能 量 耗 散 系数 为 1 1 4 1 1 5 0 2 。提 出 了 抗 震 设 计 、 研 究 建 议 。 关 键词 ： 方钢 管混 凝土柱 ；梁柱 节点 ；内隔板 贯通 ；试 验研 究 ；抗震 性 能 中图分类 号 ： TU3 8 6 文献 标识 码 ： A 文章编 号 ： 1 0 0 6 7 3 2 9 ( 2 0 0 7 ) 0 2 0 0 7 3 0 5 Ex pe r i m e nt a l S t u d y o n S e i s m i c Be h a v i o r o f Pe ne t r a t e d I n t e r i o r Di a p hr a g m o n On e S i d e Be a m - t 0一 Co l u mn Co n ne c t i o n f o r Co nc r e t e - Fi l l e d S q u a r e S t e e l Tu b e W ANG Xi a n t i e ，HAO J i p i n g ，S UN To n g 。 PAN Ya n g ，REN Qi n g q i n g ，MA S h a n j i ，LI Na ( 1 S c h o o l o f Ci v i l En g ，Xi a n Un i v e r s i t y o f Ar c h i t e c t u r e& Te c h n o l o g y，Xi a n 7 1 0 0 5 5，C h i n a ； 2 S h a n d o n g La i g a n g Co n s t r u c t i o n C o Lt d ，Qi n g d a o 2 6 6 0 7 1，Ch i n a ) Abs t r a c t ：A t o t a l o f t hr e e e xp e r i me nt a l s pe c i me n s o f pe n e t r a t e d i n t e r i or di a phr a gm o n o n e s i d e ha d b e e n t e s t e d u nd e r l o w c y c l i c r e v e r s e d l o a d i ng t O s t ud y t he h ys t e r i c be ha v i o r，s t r e n g t h a n d s t i f f n e s s d e g r a d a t i o n，d uc t i l i t y， e ne r gy di s s i p a t i o n c a pa c i t y a nd t he f a i l u r e mo de s The o nl y di f f e r e nc e of a l l s pe c i me n s wa s t he a x i a l c o m p r e s s i o n r a t i o Exp e r i me n t a l r e s u l t s s ho w t ha t t h e s t or y d r i f t d uc t i l i t y r a t i o s a r e 2 1 1 2 3 2，a nd t he e ne r gy di s s i p a t i on r a t i os a r e 1 1 41 1 5 0 2 a t t he p e a k l oa dAdd i t i o n a l a nt i s e i s m i c d e s i gn a nd r e s e a r c h r e c omme n da t i on s a r e p r e s e nt e d Ke y wo r d s：c o nc r e t e f i l l e d s t e e l s qu a r e t ub ul a r c o l umn； b e a m t o c o l u mn c o nn e c t i o n； t h r o u gh i n t e r i or di a p hr a gm ； e xp e r i me n t a l s t u dy； s e i s mi c b e ha v i or 方 钢管 混凝 土结 构 以其 优 越 的力 学 性 能 、 建筑 适 应性 和经 济 性 在 我 国 得 到 了 越 来 越 广 泛 的 应 用 。 其 中应 用最 多 的是 由方钢 管 混 凝 土 柱 与 H 形 钢梁 组 成 的框 架体 系 。内隔板 式节 点是这 种体 系中研究 和应 用最广泛的节点形式之一。Mo r i t a等对 内隔板式节 点进行了梁端加载 的伪静力试 验研究 “ ， 首次利用 屈 服线理 论 得 出 了节 点 的抗 拉 及 抗 剪 承 载力 计 算 公 式。J o n g S e o k等采用“ 强梁弱柱” 的十字形节点对开 圆孔 和方 孔 的 内隔 板 式 节 点 进 行 了 试 验 研 究 _l 5 ， 研 究了内隔板厚度、 内填混凝土等对 节点性能 的影 响。 吕西林等采用梁端加载的伪静力试验研究了全焊内隔 板式节点的抗震性 能 ， 参考 Mo r i t a的研究成果提 出了内隔板式节点的抗剪承载力计算公式 。周天华等 通过 拟静 力试 验对 6个 内隔板 式全 焊接 和栓焊 混合 连 接节点进行了足尺试验研究 ， 借鉴型钢混凝土框架节 点 的研究 成果 建立 了“ 框架 一剪 力 墙” 与 混凝 土 “ 斜压 短柱” 受力 体 系， 提 出 了节点 的抗 剪 承载 力计 算公 式_ l8 。内隔板式节点对焊接箱形柱是可行的， 但是当 箱形 柱截 面较 小时 ， 内隔板 的焊 接 必 须 采用 加 工 制作 成本较高的“ 熔化咀电渣焊” ， 施工质量较难控制， 吕西 林 、 周天华的试验 中均发生 了由于内隔板焊缝质量不 佳或内隔板与梁翼缘未对齐而导致的破坏。针对这种 情 况 ， 提出 了 内隔板一 面贯 通 方钢 管 柱 壁板 的节 点 连 接 型式 ， 避 免 了 “ 熔 化 咀 电 渣 焊 ” ， 降低 了加 工 制 作 造 价 ， 易于确保节点域的施工质量。为 了考察这种节点 的抗震性能， 通过低周反复加载试验对其进行 了试 验 * 收稿 日期 ： 2 0 0 6 1 2 2 7 作者简介 ： 王先铁 ( 1 9 7 9 一) ， 男 ， 湖南常德人 ， 博士生 ， 主要从事钢管混凝土结构研究。 维普资讯 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 7 4 重 庆 建 筑 大 学 学 报 第 2 9 卷 研 究 。 1 试验概况 以平面 十字 形 节点 为 研究 对 象 ， 柱 底 和 粱端 分 别 以理想 的平面 内不 动铰 和 可 移 动铰 约 束 ， 柱 顶施 加 恒 定竖向荷载的同时施加低周水平反复荷载， 模拟节点 在地震 中 的受力 情况 。 1 1 试 件 试验共设计 了 3 个试件( 见 图 1 ) 。方钢管柱及钢 梁 采用 Q2 3 5 B钢 材 ， 内 隔板 采 用 Q3 4 5 B钢 材 方 钢 管柱、 隔板及梁柱节点均采用手工焊 。钢梁与方钢管 柱 的连接采用全焊连接， 翼缘 与方钢管柱壁板采用双 面焊， 钢梁腹板与方钢管柱连接 采用双面角焊缝。钢 梁 与 内隔板贯 通一 侧翼缘 采 用双 面焊 ， 腹 板采 用 1 0 9 级 M2 4摩擦型高强螺栓连接。方钢管 内填 C 4 0素混 凝 土 ， 在 实验 室手 工 浇捣 并 养 护 。主要 材 性试 验结 果 见 表 1 示 。 表 1 试件主要材料材性试验结果 图 1 试 件 主 要 尺 寸及 节 点部 位不 意 图 1 2 试验装 置及 测点布 置 试 验装置 如 图 2所示 ， 水 平加载 采 用 M2 8 0 1电液 伺服程控结构试验系统 ， 由 5 0 0 k N 电液伺服作 动器 施加柱顶水平往复荷载 ， 作动器行程2 5 0 mm。竖向 加载使用 2 0 0 0 k N油压千斤顶 ， 千斤顶与反力梁之间 设置滚轮装置 ( 见图 3 ) ， 以使千斤顶 随柱顶保持实时 水平移动， 数据采集使用 TD S 6 0 2数据采集仪， 节点域 及梁端位移计布置如图 4所示 。 1 3 加载 制度 柱 顶竖直 方 向 ： 分别 对应 于轴压 比 0 2 0 ( S P S TI 一 1 ) ， 0 2 5 ( S P S T I 一2 ) ， 0 3 0 ( S PS TI 一3 ) 施 加柱 顶竖 向荷载 。 图 2 试验装置 图 3 柱顶滚轮装置 图 4位 移 计 布 置 图 柱顶 水平方 向 ： 初 步预 估 试 件 由于 梁 端形 成 塑性 铰而破坏 ， 故加载分为两阶段 。弹性阶段 采用荷载控 制 ， 分三级 单循 环加 载 至试 件 达 到梁 端 弹性 极 限状态 时 的柱顶 水平荷 载 P 。根据 材性 试 验结 果 、 试 件 几何 尺 寸及加 载装置 尺 寸估 算 当梁 翼 缘 进入 屈 服 时 ， 不考 虑 P一效应及柱顶摩擦情况下对应的柱顶水平作动 器荷 载 约 为 1 0 4 k N， 取 P 一 1 0 5 k N。试 件 进 入塑 性 后采用位移控制 ， 以弹性极限位移 的倍数加载 ， 每 级循 环三 周 ， 直 至试件 破坏 。 2 试验过程及破 坏特征 S P S T I 一1 ： 内隔板伸出端位于西面。荷载控制 阶段 ， 第一 、 二步荷 载 分别 为 3 5 k N、 7 0 k N， 各 循 环一 圈； 第三步荷载为 1 0 5 k N， 此时 ， 柱顶位移约 5 0 mm， 取 一5 0 mm， 循环三圈。此后 ， 以 的倍数控制加 载 ， 每 级循 环三 圈 ， 直至试 件破 坏 ( 见 图 5 a ) 。 在 1 5 A 循环 中， 第一圈推至 7 5 mm时西边上隔 维普资讯 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 2期 王先铁， 等： 新型方钢管混凝土梁柱节点抗震性能研究 7 5 板与梁 上翼缘 连接 焊 缝 中间下 底 面 出 现裂 纹 ； 第 二 圈 拉至 7 5 mm 时 ， 西 边 梁 端 上 翼 缘 微 屈 。在 2 A 循 环 中 ， 第一 圈推 至 8 2 mm 时 ， 东 边 梁 下翼 缘 北 侧 梁 柱 连 接 焊缝被 撕裂 ， 裂 缝 长度 约 为 2 0 mm( 见 图 5 b ) ； 拉 至 6 1 mm 时 西边 梁 上翼 缘 与 隔板 连 接 处 梁 翼 缘 一 侧 屈 曲加 剧 ， 波高 约 2 0 mm， 东 边 梁 上翼 缘 北 侧 梁 柱 连 接 焊缝根部被撕裂 ， 并伴有巨响； 第二 圈推至 4 8 mm 时 西边梁上翼缘与隔板连接焊缝被拉断( 见图 5 c ) ， 伴有 巨响； 同时， 东边 梁下翼缘 南侧焊缝端 部撕裂 ( 见 图 5 d ) 。从 撕裂后 裂缝 发 现 东边 下 翼 缘 北侧 焊 缝 存 在 明 显 的夹渣 缺陷 。 s P s TI 一2 ： 内隔板伸出端位于西面。荷载控制 阶段 ， 第一 、 二步荷载分别为 3 5 k N、 7 0 k N， 循环一圈； 第 三 步荷 载 为 1 0 5 k N， 此 时 ， 柱 顶 位 移 约 4 3 mm， 取 一4 3 mm， 循环三圈。此后 ， 以 的倍数控制加载 ， 每级循环三圈， 直至试件破坏( 见图 5 e ) 。 一 一 一 一 一 一 墨 图 5 试 件典 型破坏照片 在 6 4 5 mm第一圈推至峰值时东边梁上翼缘南 侧微 曲； 第二圈推至 6 4 5 mm时内隔板伸出端南侧钢 梁下 翼缘 屈 曲 ； 第三 圈拉 至 6 4 5 mm 时西边 下翼 缘 隔 板与 方钢 管柱 壁连接 角 焊 缝 被 撕裂 ， 由南 向北 一 直 贯 通整 个隔板 宽 度 。在 8 6 mm 循 环 中 ， 第 一 圈 推 至 8 6 mm 时西边 梁 与 内隔板连 接处 钢梁 下翼 缘 及 东边 梁 上 翼缘南侧屈曲加剧 ( 见图 5 f ) ； 拉至 8 6 mm 时 ， 西边梁 上翼缘与伸出内隔板连接处由于未对齐 ， 下翼缘伸出 内隔板 与柱壁 焊缝 撕 裂 宽 度 约 3 mm( 见 图 5 g ) ， 裂 纹 向北 边柱 壁板 母 材 扩 展 。第 二 圈 推至 8 6 mm 时 东边 梁上翼缘南侧屈曲波高约 1 3 mm， 屈曲中心离柱壁约 7 5 c m。第三圈推至 8 6 mm 时， 西边梁上翼缘与伸出 内隔板连 接焊缝 中部 开 裂 。1 0 7 5 mm 循 环 第 一 圈推 至 9 1 mm 时 ， 西 边 梁 上 翼 缘 连 接 焊 缝 被 拉 断 ( 见 图 5 h ) ； 拉 至 9 9 mm 时 西边 梁 下 翼 缘 与 内隔板 连 接 焊 缝 中部被 撕开 约 1 0 mm， 并 向内隔板 母 材扩展 。 s P s T I 一3 ： 内隔板伸 出端位于东面。荷载控制 阶段 ： 第 一步 为 3 5 k N， 第二 步 为 7 0 k N， 此 时 ， 柱 顶 位 移达 2 6 2 5 mm， 转 为位移 控制 ， 取 一2 6 2 5 mm。 此后 ， 以 的倍数控制加载 ， 直至试件破坏( 见图 5 i ) 。 在 7 8 7 5 mm循环 中， 第一 圈推至峰值时东边梁 上翼缘南侧 与内隔板连接处梁翼缘微 曲( 见图 5 j ) ； 拉 至峰值时东边梁上翼缘 与隔板连接焊缝 中部开裂 ， 西 边 梁 上翼 缘 南 侧 屈 曲 ( 见 图 5 k ) 。第 二 圈推 至 7 8 7 5 mm 时东 边 梁 下 翼 缘 与 隔 板 连 接 处 焊 缝 中 部 产 生 裂 纹 。第 三 圈推 至 7 8 7 5 mm 时 ， 西 边 梁 下翼 缘南 侧 微 曲， 东边梁下翼缘南侧与 内隔板连接处梁翼 缘微 曲。 1 0 5 mm循 环 第一 圈 推至 9 4 mm 时 ， 东 边 梁 端链 杆 断 裂 ， 试验 终止 。链 杆 断裂 是 因 为 钢梁 翼 缘 非 对称 屈 曲 导致钢梁产生 了严重的平面外弯扭变形 ， 而链杆与传 感器连接处未密合 ， 链杆受压时在此连接处存在很大 的 附加弯 矩 ， 导致链 杆端 部断 裂 。 3 试验结果及分析 3 1柱顶 水平 横 向荷载 的确 定 柱端施加水平荷载虽然能较好的模拟节点的实际 受力状态， 但是柱顶滚轴系统会产生摩擦力 ， 故由作动 器 内传感器获得的柱顶水平荷载不是试件所受的真实 水平荷载。需 由梁端传感器实测值根据平衡条件反算 柱顶 水平 荷 载 ( 见 图 6 ) 。 维普资讯 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 7 6 重 庆 建 筑 大 学 学 报 第 2 9卷 I 必 图 6 柱顶水平荷载计算简图 ( Q + Qz ) L + ( Q 一 Qz )L 一 N 一 干 3 。 2 节 点试件屈 服与 破坏 的确定 由图解法 9 并结合梁端应变片读数确定屈服荷 载 P 和屈服位移 。破坏荷载 P 及对应 的变形 一 般取最大荷载出现后 ， 荷 载下降至最 大荷载 P 的 8 5 对应的荷载和变形_ 9 。按上述方法确定 P 、 、 P 及 P 见表 2 。 由于 试 件 S P S TI 一3未 发生破 坏 ， 故表 2未 给 出其破坏 状态 的荷 载和位 移 。 3 3 节 点试 件的 P一滞 回曲线 为了便于链杆与梁端及地梁的连接 ， 链杆两端耳 板孔径比钢销钉直径大 2 5 mm， 由于此 间隙的影响 ， 加载过 程 中柱 顶作 动器 出现 了“ 滑移 ” 现象 。由柱 顶荷 载 一位 移 滞 回 曲线 ( 见 图 7 ) 可 知 ， 由于 作 动 器 的 “ 滑 -l Z ，l00 产 t 00 5 o _ I 伽 l ： 1 0 1 0 0 1 。 + 一 S rl - l 一 一 S rl - 2 一 S n _ 移” ， 荷载一位 移滞 回曲线在 平衡位 置附近 出现了的 “ 滑移” 现象 ， 但滞 回曲线整体呈纺锤形 。各级循环的 滞 回曲线基本重合。从图中可 以看出， 由于试件的焊 接质量不佳及钢梁翼缘与伸出内隔板连接处存在初始 偏心 ， 导致焊缝连接过早破坏 ， 影响了节点延性及耗能 能力的充分发挥 。 表 2试 验 结 果 3 4 节 点试 件的 骨架 曲线 各试件的荷载一位移骨架曲线如图 8 所示。在钢 梁屈服之前， 荷载一位移为线性关系； 屈服点附近骨架 曲线存在明显的拐点 ， 此后呈现非线性特征 。在经过 强化阶段达到峰值荷载后 由于钢梁翼缘与隔板连接焊 缝断裂 ， 曲线下降段较陡 ， 峰值点 附近水平段较短 ， 说 明焊缝断裂降低了试件延性。骨架曲线在两个方向的 形状基本相似。三个试件骨架曲线除在峰值点附近差 别较大外 ， 基本重合。 ： ，东 b 缓 _ 。 l 1 朴 赴 移 岫l 拄顶位 社 ， m b) SP STI 一 2 c ) SP STI 一 3 图 7试 件 滞 回 ( P) 曲 线 峰值荷 载点 附近 钢梁 翼 缘 与 隔板 连 接 焊缝 突然 断 裂 ， 而试件 S PS TI 一 3由于 梁端 链 杆 断裂 ， 试 验 终 止 时 试件没有破坏 ， 故表 3中仅给出了峰值荷载时各试件 的能量耗散系数 E 和等效粘滞阻尼系数 印。 表 3各试 件 的 延性 及耗 能指 标 研究节点的抗震性能时 ， 延性和耗能性能是两个 很重要的指标 ， 延性通常用延性系数 表示 ， 值越 大 ， 其 延性 越好 9 。各节 点试 件 的层 间变 形角 为 ， 一 a r c t a n A ( L +L ) 。试件的能量耗散能力用荷载一 位移滞 回曲线所包 围的面积来衡量 ， 通常以能量耗散 系数 E 或等效粘滞阻尼系数 表示 ， 其值越大， 耗 能能力 越好 9 。因试 件 S PS T I 一1 、 S P S TI 一2在 从表 3可以看出， 由于梁端反力装置间隙的不利 影 响 ， 使 试件 弹性及 弹塑性层 间位 移角 偏大 ， 均超 出了 建筑抗震设计规范 1 l j G B 2 0 0 1 1 2 0 0 1的要求 ， 降低 了试件刚度 。由于焊缝质量不佳及节点连接处偏心等 不利因素影响， 达到极限荷载后隔板与梁翼缘连接处 很快发生断裂 ， 梁端未形成塑性铰 ， 对试件延性和耗能 性 能影 响较 大 。试 件 S P S T I 一1峰值 荷 载时 的耗 能 1 _ j 一 维普资讯 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 2期 王 先铁 ， 等 ： 新型 方钢 管混凝 土 梁柱 节 点抗震 性能研 究 7 7 能力 最差 ， 这是 因 为试 件 S P S T I 一 1中 梁 翼 缘 与 柱 壁板连接焊缝存在夹渣缺陷 ， 而试件 S PS TI 一2和 s P s TI 一3中钢梁 与柱壁板 连接焊缝 质量 相对较 好 ， 梁 翼缘产 生 了屈 曲变形 ， 增 强 了耗能 能 力 ； 试 件 S P S T I 一2与 S P S T I 一3 耗 能能 力接 近 。 3 6节点试 件 的强度 与刚度 退化 各试 件 的强度 退 化 曲线 和 环 线 刚度 口 如 图 9 、 1 0 所 示 。 由图 9可知 ， 在破 坏前 的各级 循 环 中 ， 强 度退 化 系数在 1 O 1 3之间， 变化幅度不大， 说 明滞 回曲线 较 稳定 ， 具 有较 好 的耗能 能力l 9 。达到 破坏 荷载 后 ， 钢 梁 翼缘与 隔板连 接焊 缝断 裂 ， 强度 迅 速退 化 。由 图 1 O 可 知 ， 初始 阶段 ， 由于加 载 装置 间 隙 的不 利影 响 ， 环线 刚度 相对较 低 ， 随着 柱顶 位 移 增 大 ， 间 隙 闭合 ， 环线 刚 度不 断增大 ， 推方 向环 线刚度 在柱 顶位 移 为 2 5 r n r n左 右达 到最 大 值 ， 而 拉 方 向 环 线 刚 度 在 柱 顶 位 移 为 3 O r n r n左右 达到最 大值 。环 线刚度 达 到最 大值 后 具 有显 著的退化现象， 各试件的刚度退化程度基本一致。 图 9节点试 件的强度退化 f o5 0 一l 5 0 一 l 0 0 5 0 0 5 0 1 0 0 l 5 0 A m m 图 1 0 节 点 试 件 的环 线 刚 度 4结 论及 建 议 对 3个 内隔板 一 面 贯通 柱 壁 板 与 H 形 钢 梁 连 接 节点进行 了不同轴压比情况下的伪静力试验研究 ， 主 要结 论如 下 ： 1 ) 在 保证节 点加 工 质 量 的前 提 下 ， 内隔 板 一边 贯 通 方钢管 混凝 土柱 与 H 形 钢梁 连 接节 点 可 以 替 代 传 统 的 内隔板式节 点 。与 传 统 的 内 隔板 式 节 点相 比 ， 由 于内隔板 一面贯通式 节点不 需要使 用“ 熔化 咀 电渣 焊” ， 施工更 简单 ， 造价 更低 ， 易 于确保 节点域 可靠 性 。 2 ) 由于梁端反力装置间隙、 梁端焊缝质量不佳等 不利因素影响 ， 节点弹性及弹塑性层间位移角偏大， 降 低了节点刚度。钢梁连接焊缝过早破坏， 致使梁端未 形成 塑性 铰 ， 严重 影 响 了节 点 延 性及 耗 能 能 力 的充 分 发挥。峰值荷载时的等效粘滞阻尼系数 h = = = 0 1 8 2 0 2 3 9。 3 ) 试验结果表明 ， 因试验节点为梁端破坏 ， 节点域 在试 验 过程 中处 于弹性 状 态 ， 故 轴 压 比对节 点 受 力性 能 影响 很， J 、 。 4 ) 应加强焊缝探伤， 确保钢梁与柱壁板及梁翼缘 与内隔板伸出端连接焊缝质量 。应避免内隔板伸出端 与钢 梁翼缘 连接 偏 心 ， 应 消 除钢 梁 翼缘 与腹 板 连接 处 火焰切 割 后应力 集 中不利 影响 。 5 ) 伸 出 内 隔板 与柱 壁 板 连接 处建 议 采 用 坡 口焊 缝 ， 当采用 双面 角焊缝 时 ， 应 保证 焊缝在 拉剪 复合应 力 作用下 的焊脚尺寸。 参考文献 ： E 1 韩林海 钢管混凝土结构( M3 北京 ： 科学出版社 ， 2 0 0 0 E 2 韩林海 ， 杨有福 现 代钢 管混凝土结构技 术 M 北京 ： 中 国建筑工业 出版社 ， 2 0 0 4 r 3 S a t o s h i S a s a k i ， Ma s a r u TERAOKA， Ko j i Mo r i t a ， To s h i o F u j i wa r a ， S t r u c t u r a l B e h a v i o r o f Co n c r e t e - f i l l e d S q u a r e Tu bul a r Co l umn wi t h Pa r t i a l p e ne t r a t i on W e l d Co r n e r S e a m t o S t e e l H b e a m Co n n e c t i o n s J Pr o c e e d i n g s o f 4t h Pa c i f i c St r u c t ur a l St e e l Co nf e r e n c e， 1 99 5： 3 3 40 E 4 K Mo r i t a ， G F u ， M Te r a o k a ， e t a l ， E x p e r i me n t a l S t u d y on Co nne ct i o ns wi t h Ec c e nt r i c i t y b e t we e n Co nc r e t e Fi l l e d S q u a r e Tu b u l a r Co l u mn a n d S t e e l B e a m J Pr o c e e d i n g s o f 4t h Pa c i f i c St r u c t ur a l St e e l Conf e r e n c e， 1 9 95： 2 5 32 E 5 J o n g S e o k ， S HI M， Du c k J e o n ， HAN， Ky u S u k ， K i m， An Expe r i me nt a l St u dy on t h e St r u c t ur a l Be ha v i o r o f H Sha pe d St e e l Be a m t o Co n cr e t e Fi l l e d Sq ua r e Tubu l ar Co l u mn Co n n e c t i o n s J Pr o c e e d i n g s o f 4 t h P a c i f i c S t r u c t ur a l St e e l Co nf e r e nc e， 1 99 5： 41 4 8 6 余 勇 方 钢 管 混 凝 土结 构 的性 能 研 究 D 同济 大 学 ， 19 99 7 吕西林 ， 李学平 ， 余勇 方 钢管混 凝土 柱与钢 梁连接 的设 计方法 J 同济大学学报 ， 2 0 0 2 ， 3 0 ( 1 ) ： 1 5 E 8 周天华 方 钢管混凝 土柱 一钢梁 框架节 点抗震性 能及 承 载力研究 D 西 安 ： 西安建筑科技大学 ， 2 0 0 4 E 9 唐九如 ， 钢 筋混凝 土框架 节点抗 震 M 南 京 ： 东 南大 学 出版 社 ， 1 9 9 9 E l o J G J l O l 一9 6 ， 建筑抗震试验方法规程 s 1 1 GB 5 0 0 1 1 2 0 0 1 ， 建 筑抗震设计 规范 s ( 编辑王 秀玲 ) 目 互 越基蝌薛 维普资讯 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m