现浇箱梁满堂支架方案计算.doc

新建地方铁路叙永至大村段B合同段
大田湾特大桥现浇箱梁
满堂支架计算书
编制：
复核:

四川省铁路建设有限公司
Sichuan Province Railway Construction Corporation Limited

叙大铁路项目经理部
年 月 日
大田湾特大桥现浇箱梁满堂支架计算书
1、编制依据
1.1新建地方铁路叙永至大村线施工图。
1。2国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文,以及现行有关施工技术规范、标准等。
1.3参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》、《混凝土工程模板与支架技术》、《铁路桥涵施工手册》、《建筑施工计算手册》。
2、工程概况
大田湾特大桥后张法预应力混凝土现浇箱梁段为48m，孔位为第18孔，总计1孔。主墩17#、18#为矩形承台，墩柱为矩形墩柱。
梁体为单箱单室、变宽度、变截面结构.箱梁顶宽5。3m，跨中箱宽2。8m，支座位置箱宽3.0m（未计支座位置加宽50cm），顶板厚30cm~45cm按折线变化，底板厚度40~80cm,按直线变化，腹板厚32cm~52cm，按折线变化，底板设30×50cm梗胁,顶板设30×50cm梗胁。
梁全长49.5m，计算跨度为48m，梁高3。5m。梁底按二次抛物线变化，边支座中心线至梁端0.75m。
3、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求
采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木(中心间距25cm）。
采用立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×100cm支架结构体系，支架纵横均设置剪刀撑.
4、现浇箱梁支架验算
本计算书以最大截面预应力混凝土箱形连续梁（单箱单室)Ⅳ—Ⅳ断面处为例，对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。
4.1荷载计算
4。1.1荷载分析
根据本桥现浇箱梁的结构特点,在施工过程中将涉及到以下荷载形式：
⑴ q1-— 箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
⑵ q2—— 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算。
⑶ q3—— 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa;当计算肋条下的梁时取1.5kPa;当计算支架立柱及替他承载构件时取2。0kPa。
⑷ q4—— 振捣混凝土产生的荷载，对底板取2。0kPa,对侧板取4.0kPa.
⑸ q5—- 新浇混凝土对侧模的压力。
⑹ q6—— 倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa.
⑺ q7-- 支架自重，经计算支架自重如下所示：
4.1.2满堂钢管支架自重
采用Φ48×3.5mm钢管，单位重量为3.84kg/m.根据17＃～18#墩间实际地形，梁底至原地面距离约为3.5m～5m,扣除支架系统高度，钢管桩高度约为2.78～4。28cm。按最不利位置4.28m计算.
1、立杆自重（横向按5.3米计算，间距0.6米，共10排，纵向按49.5米计算，间距0。6米，共83排.)
Q1=83×10×4。28×0。00384×9。8kn/kg÷(49.5×5.3）=0.51kn/㎡
2、横杆自重(横杆间距1m,按4。28m高度计算,共4层）
Q2=（83根×5。3m+10根×49.5m）×4层×0。00384kg/m×9。8kn/kg÷（49。5×5.3）=0。537kn/㎡
3、斜撑自重（纵向剪刀撑按45度设置，共三排，417.45m.横向按39度设置，间隔4排立杆设置一道，共21道.286m）
Q3=（417m+286m）×0.00384×9。8kn/kg÷（49。5×5.3)=0.101kn/㎡
综上支架自重q7= Q1+ Q2+ Q3=0。51+0.537+0.101=1。148kn/㎡
4。1。2荷载组合
模板、支架设计计算荷载组合
模板结构名称
荷载组合
强度计算
刚度检算
底模及支架系统计算
⑴＋⑵＋⑶＋⑷＋⑺
⑴＋⑵＋⑺
侧模计算
⑸＋⑹
⑸
4.1.3荷载计算
⑴ 箱梁自重——q1计算
根据本工程现浇箱梁结构特点，我们取Ⅳ－Ⅳ截面代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算,首先分别进行自重计算。
根据横断面图,用CAD算得该处梁体截面积A=6。32m2则:
q1 ＝=＝
取1。2的安全系数，则q1＝54.77×1。2＝65.73kn/㎡
注：B—— 箱梁底宽，取3m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
⑵箱梁模板及支撑重量—-q2计算
(1) 模板面积
①箱梁内室模板（木模板）
S1=306。55+54.2+49。7+9.5+2。6+4。22+2.89+19.2=448.85m2
G1=448.85 m2×0.03m×0.6t/m³=8.07t
②箱梁底模板（九夹板）
S2=3。5×49.5=173。3 m2
G2=173.3 m2×0。015m×0。6t/m³=1.60t
③箱梁侧模板（钢模板）
S3=509.33+0。62=510 m2
侧模G3含支撑共40t.
③横向、纵向方木
V=横向198排×3米/排×（0.1×0.1）+纵向10排×49.5米/排×(0。15×0.15）=5。94+11.138=17.078方
G4=15.96×0.6吨/方=10。247t
q2= （G1 +G2+ G3+G4）×9。8÷（49.5×5。3）=2.24 kn/㎡
⑶ 新浇混凝土对侧模的压力-—q5计算
根据规范规定，新浇混凝土对模板的侧压力，当采用内部振捣器时按下列两式计算，并取两式中较小值。
γc：新浇混凝土的重力密度（kN/m³），取值25 kN/m³；
H：混凝土侧压力计算位置至新浇混凝土顶面时的高度（m），取3.5m
t0：新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定。取8h。
T：混凝土的温度（°）,取28℃。
β1：外加剂影响修正系数,掺具有缓凝作用的外加剂时取1。2.
β2：混凝土坍落度影响修正系数，110～150mm，取1.15。
ν：混凝土的浇筑速度，取0。5m/h。
F=25*3.5=87.5Kpa
F=0.22*25＊8＊1.2＊1。15＊0.707=42.93Kpa
F：新浇混凝土对模板的最大侧压力取42.93Kpa。
4.2结构检算
4。2.1扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算
碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“├”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架（一般都高出20%以上,甚至超过35%）。
本工程现浇箱梁支架按φ48×3.5mm钢管扣件架进行立杆内力计算，计算结果同样也使用于WDJ多功能碗扣架（偏于安全)。
Ⅳ－Ⅳ截面处
在中支点横隔板，钢管扣件式支架体系采用60×60×100cm的布置结构，如图：
纵 向
模板
立杆
斜撑
横杆
模板
斜撑
立杆
横杆
横 向
单位：m
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0

①、立杆强度验算
根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为100cm，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］=35kN（路桥施工计算手册中表13－5钢管支架容许荷载［N］=35.7kN）。
立杆实际承受的荷载为:N=1.2（NG1K+NG2K）+0。85×1。4ΣNQK（组合风荷载时）
NG1K—支架结构自重标准值产生的轴向力；
NG2K—构配件自重标准值产生的轴向力
ΣNQK—施工荷载标准值;
于是，有:NG1K=0.6×0。6×q1=0.6×0.6×65。73=23。66KN
NG2K=0.6×0。6×q2=0.6×0。6×2.24=0。806KN
ΣNQK=0.6×0.6 (q3+q4+q7)=0。36×（2。0+2。0+1.068）=1。824KN
则：N=1.2(NG1K+NG2K）+0。85×1。4ΣNQK=1.2×（23.66+0.806）+0。85×1。4×1.824=31。53KN＜[N］＝35kN，强度满足要求。
②、立杆稳定性验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/ΦA+MW/W≤f
N-钢管所受的垂直荷载,N=1。2（NG1K+NG2K)+0.85×1。4ΣNQK（组合风荷载时）,同前计算所得；
f—钢材的抗压强度设计值，f＝205MPa参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5。1.6得。
A—φ48mm×3。5㎜钢管的截面积A＝489mm2。
Φ-轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得Φ.
i—截面的回转半径,查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录B得i＝15.8㎜。
长细比λ＝kuL/i。
L-水平步距，L＝1m。
于是，λ＝kuL/i＝1。155×1.5×1000/15。8=109。65<250
式中，k-计算长度附加系数,取1.155，根据经验，u取1.50,满足《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5。1.8条规定λ≤250。
参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》查附录C得Φ＝0.523.
MW—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；
MW=0.85×1。4×WK×La×h2/10
WK=0。7uz×us×w0
uz-风压高度变化系数，参考《建筑结构荷载规范》表7.2。1得uz=1
us-风荷载脚手架体型系数,查《建筑结构荷载规范》表7。3.1第36项得：us=1.2
w0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉>附表D。4 w0=0.2KN/m2
故：WK=0。7uz×us×w0=0。7×1×1.2×0。2=0。168kN/m2
La-立杆纵距0。6m；
h—立杆步距1m，
故：MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10=0。012KN·m
W- 截面模量查表〈〈建筑施工扣件式脚手架安全技术规范〉>附表B得：
W=5.08×10-6m3
则，N/ΦA+MW/W＝31。53/（0.523×4。89×10—4）+0。012/（5.08×10—6）＝125648。1 KN/m2=125。648MPa≤f＝205MPa
计算结果说明支架是安全稳定的。
4.2。2箱梁底模下横桥向方木验算
本施工方案中箱梁底模底面横桥向采用10×10cm方木，方木横桥向跨度在箱梁跨中截面处按L＝60cm进行受力计算。如下图将方木简化为如图的简支结构（偏于安全），木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算,实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。
按中支点截面处3米范围进行受力分析，按方木横桥向跨度L＝60cm进行验算。
② 每根方木挠度计算
方木的惯性矩I=(bh3）/12=(0.1×0。13)/12=8.33×10—6m4
q按（梁自重+模板及支撑重量）/方木总面积，计算9.8×（2。6t/m³×49。5m×6。32㎡+49。67t）/（198排×3m长），得14。239kn/m
则方木最大挠度:
fmax=（5/384)×［(qL4)/(EI）］=(5/384）×［(14。239×0。64）/（12×9×106×8.33×10-6×0。9）］=2。97×10—5＜l/400=0。6/400=1。5×10-3m (挠度满足要求)
③ 每根方木抗剪计算
最大剪力Vmax==0.5*14。239*0.6=4.272kn/m
τ= MPa＜［τ］=1。7MPa
符合要求.
4。2.3扣件式钢管支架立杆顶托上顺桥向方木验算
本施工方案中WDJ多功能碗扣架顶托上顺桥向采用15×15cm方木,方木在顺桥向的跨距按L＝60cm进行验算，横桥向方木顺桥向布置间距按0.25m（中对中间距）布设,如下图布置，将方木简化为如图的简支结构（偏于安全）。木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。
顶托上顺桥向方木受力简图
方木材质为杉木，
［δ
w
］
=11MPa
［δτ
］
=1
7
MPa
E
=
9000
MPa
尺寸单位：
cm
p
p
p
p

① 方木抗弯计算
q按（梁自重+模板及支撑重量+横桥向方木重量）/受力点数量，计算p=9。8×（2。6t/m³×49。5m×6.32㎡+49.67t+198排×3m长×0.15×0.15×0。6吨/方)/（3/0.6×198）=8。623kn
Mmax＝(a1+a2)p＝(0.45+0。15)×6。228=3.74kN·m（最大弯矩计算)
矩形截面抵抗矩：W=(bh2)/6=（0。15×0。152)/6=5。6×10-4m3
δ= Mmax/ W=3.74/(5。6×10—4）=6.68MPa＜0.9［δw］＝9。9MPa（符合要求）
注：0.9为方木的不均匀折减系数。
② 方木抗剪计算
Vmax=3p/2=（3×6.228)/2= 9.342kN
τ= MPa＜0。9×［τ］＝1.7×0.9=1。53MPa
符合要求.
③ 每根方木挠度计算
方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0。15×0。153）/12=4。2×10-5m4
则方木最大挠度：
fmax=
=4。912×10-5＜0.9×L/400=0.9×0。9/400m=2.025×10—3m
故,挠度满足要求
4。2.5底模板计算
箱梁底模采用竹胶板，取各种布置情况下最不利位置进行受力分析，并对受力结构进行简化(偏于安全）如下图:
横桥向方木布置间距为0。25m，则有：竹胶板弹性模量E＝5000MPa
方木的惯性矩I=（bh3)/12=(1。0×0。0153)/12=2。8125×10—7m4
① 模板厚度计算
q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=（65。73+2.21+2+2)×0.25=17.985kN/m
则：Mmax=
模板需要的截面模量：W=m2
模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为：
h=
因此模板采用1220×2440×15mm规格的竹胶板.
② 模板刚度验算
fmax=＜0。9×0.25/400m=6.25×10-3m
故，挠度满足要求
4。2。6立杆底座和地基承载力计算
4。2.6.1立杆承受荷载计算
在中支点两侧立杆的间距为60×60cm，每根立杆上荷载为：
N＝a×b×q＝ a×b×(q1+q2+q3+q4+q7)
＝ 0.6×0。6×(65.73+2.21+2。0+2.0+1。068）=26.28kN
4。2。6.2 立杆底托验算
立杆底托验算: N≤Rd
通过前面立杆承受荷载计算,每根立杆上荷载最大值为：
N＝a×b×q=26。28kN
底托承载力（抗压）设计值，一般取Rd =40KN；
得：26.28KN＜40KN 立杆底托符合要求。
4.2。6.3立杆地基承载力验算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求：p≤fg
　其中：
p=N/A= q1+q2+q3+q4+q7=73.01kn/㎡
fg=kc·fgk =0.5＊150kn=75kn/㎡
p=73。01kn/㎡〈 fg=75kn/㎡
N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值；
　　A——基础底面积；
p——立杆基础底面的平均压力，
　kc-—地基承载力调整系数kc,对粘土应取0.5；对岩石、混凝土应取1。0.
fgk—-地基承载力标准值，按图纸17#-18#段之间为粉质粘土，承载力0。15MPa，每平米承载力150kn。
　综上原地基承载力满足要求。
为确保地基受力均匀，实际施工中将原地基开挖30cm高度后，回填C25混凝土.回填混凝土之前对开挖地面进行碾压，地基承载力按下表，贯入试验垂击数必须达到7下。
k为地基承载力标准值;
试验锤击数
3
5
7
9
11
13
15
17
19
21
23
k(Kpa）
105
145
190
235
280
325
370
435
515
600
680
5、支架搭设施工要求及技术措施
现浇箱梁支架采用满堂扣件钢管脚手架或碗口式钢管架搭设。搭设时，先在混凝土上放置15cm×15cm钢板垫在钢管底下,垫板下用中粗砂找平。支架顶部设置顶托，顶托上设纵梁和横梁，其上铺设梁体模板。支架纵横向设置剪力撑,以增加其整体稳定性，支架上端与墩身间用方木塞紧。支架采用同种型号钢管进行搭设，剪力撑、横向斜撑、立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，并且在砼浇注和张拉过程中，进行全过程监测和专人检查。
上报监理检查，经监理同意后，进行支架预压:按箱梁重量120％、模板重量及施工荷载组合，确定压载系数,采用砂袋（或水袋)均匀布设堆压于支架上进行堆载预压，预压前在底模和地基上布好沉降观测点，对支架预压及沉降观测。
5.1模板支架立杆、水平杆的构造应符合下列要求
(1)每根立杆底部应设置底座或垫板，并规定尺寸设置纵、横扫地杆。
（2） 严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置，立杆步距不得大于设计要求,并应设置纵横水平拉杆。
(3）立杆接长必须采用对接扣件连接，严禁搭接连接,严禁不同直径混合施用。
（4） 确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求。
(5)当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在模板中心线处，其偏心距不应大于25毫米.
(6）钢管脚手架要排列整齐和顺直，并要及时设好纵横水平拉杆、剪刀撑等。上下层立杆采用的对接扣件应按规范要求交错布置。
(7)为保证支架整体稳定及安全,应按支架设计要点,在荷载集中处加密支架支撑.
（8)确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的;
（9）地基支座的设计要满足承载力的要求.
5.2满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定
（1)立杆应按设计纵横向间距设置，不得改变间距.
（2）剪刀撑应纵横设置，按设计间距布置,不得遗漏。
(3)满堂模板支架剪刀撑应由底至顶连续布置.
(4)高于4米的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑的构造应符合有关规定。
（5）组架前认真测量框架底脚距离，准确铺设方木及安放底托.
(6）支架拼装每3层检查每根立杆底座下是否浮动，否则应旋紧可调座或用薄铁片垫实，在支架拼装头3层，每层用经纬仪、水平仪、线坠随时检查立杆的垂直度及每层横杆的水平，随时检查随时调整.
（7)支架拼装时要求随时检查横杆水平和立杆垂直度外,还应随时注意水平框的直角度，不致使脚手架偏扭，立杆垂直度偏差小于0。25％，顶部绝对偏差小于0。05m.
（8）浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
5。3支架拆除要求
(1)支模的拆除必须经验算复核并符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）及其它有关规定,严格控制拆模时间，拆模前必须有拆模申请及经审批。
（2）质检拆除时应遵循先上后下，后搭先拆，一步一清的原则，部件拆除的顺序与安装顺序相反，严禁上下同时进行，拆除时应采用可靠的安全措施。
(3）卸料时应由作业人员将各配件逐次传递到地面，严禁抛掷。
(4)运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，清除杆件及螺纹上的沾污物，变形严重的，送回修整；配件经检查、修正后，按品种、规格分类存放，妥善保管.
（5）拆除杆件时，要互相告知，协调作业，已松开连接的杆部件要及时拆除运出，避免发生误扶误靠.
5。4支架预压及沉降观测
支架搭设完后，为保证箱梁浇注混凝土后满足设计的外形尺寸及拱度要求，采取对支架预压的方法以消除变形，具体做法如下：
⑴、设置沉降观测点
支架搭设、立模作业程序完成后，每跨向1/4跨、1/2跨、3/4跨、及前后两支点处设置支架沉降观测截面，每个观测截面沿横向对称设置3个观测点，从而形成一个沉降观测网.
观测点采用吊尺法测量，即在观测点位箱梁底模底部打入一铁钉，测量时将钢卷尺吊在铁钉上进行观测。另外对应于支架沉降观测截面,在地基处理后的基础混凝土表面同样设置地基沉降观测点，以测量在预压过程中的地基沉降量。
⑵、加载预压及卸载
支架加载预压采用砂袋法辅助水袋法进行。箱梁的底腹板和翼板模板铺设完成后,在翼板模板边缘堆积砂袋，形成一个槽式空间，然后在箱梁模板和砂袋上铺设0.5mm厚塑料纸2层,再往内注水预压,砂袋和水的总重量为箱梁自重的120%。
加载采取分级进行，使加载过程尽量符合浇混凝土的状态.本桥加载可分三级进行，每级加载为总压载量的1/3，共加载3次。第一次加载模拟箱梁底板、腹板钢筋绑扎完成,钢绞线及各种模板和加固措施安装完毕后的荷载；第二次加载模拟底板、腹板砼浇筑安装完成后的荷载；第三次加载模拟顶板砼浇筑完成后的荷载。
全部加载后，不可立即卸载,需等压一段时间(一般24～72h）并在地基沉降稳定后，再逐级卸载，卸载后再观测1次，卸载前后的差值可认为是地基及支架的弹性变形，在安装箱梁底模时设预拱度以消除之.卸载完成后即可按加载顺序浇筑混凝土。
⑶、沉降观测
沉降观测应贯穿于加载及卸载的整个过程,在开始加载前必须进行首次观测，作为沉降观测的零点,，接着加上第一次荷载,加载后立即再观测，得出施加第一次荷载后的瞬间沉降；施加第二次荷载前再观测,然后施加第二次荷载并立即观测，得出施加第二次荷载后的瞬间沉降;施加第三次荷载前再观测，然后施加第三次荷载并立即观测,观测工作在等压时间内一直进行，一直到沉降趋于稳定。加载及卸载必须在整个预压范围内分级进行，在一个连续的预压范围内不得分成几段后逐段一次加载或卸载到位。每级加载及卸载均应进行测量并详细记录，预压结束卸载完成后，根据沉降观测记录，结合预拱度计算，确定模板高度。
实施过程:
① 准确计算各施工区段的箱梁、模板、支架自重，以确定各施工区段的加载重量。
① 根据试验数据，绘制纵、横向的弹性变形和非弹性变形图，确定弹性变形调整值。
③ 加载试验结束后，请有关人员进行检查,确定安全,可行性签证后，方可进行下道工序施工.
6、安全防护措施及安全交底
6。1安全防护措施
为杜绝重大事故和人身伤亡事故的发生,把一般安全事故减少到最低限度,确保施工的顺利进行，特制定如下防护措施：
（1）成立以项目经理为组长的安全管理、协调小组，严格执行项目经理部制订的相关管理制度,加强对工人的安全教育，提高职工的安全生产素质，并设专职安全员。
(2)利用各种宣传工具，采取多种教育形式，使职工牢固树立“安全第一"的思想，不断强化安全意识，建立安全保证体系，使安全管理制度化,教育经常化.在下达生产任务时，必须同时下达安全技术措施。检查工作时，必须同时检查安全技术措施执行情况。总结工作时，必须同时总结安全生产情况，提出安全生产要求，把安全生产贯穿到施工的全过程.
（3）认真坚持执行定期安全教育、安全讲话、安全检查制度，设立安全监督岗，充分发挥安全人员的作用，对发现的事故隐患和危及工程、人身安全的事项,作到立即处理，做出记录，限期改正，落实到人。
（4)架子作业人员必须佩戴安全带并站稳把牢，在架子上传递,放置杆件时应注意失衡闪失；剪刀撑及其它整体性拉杆应随架子高度的上升及时安装，以确保整架稳定；搭设中应统一指挥,协调作业；确保支架结构的尺寸.杆件的垂直度和水平度，各节点构造和紧固程度符合施工规范要求；禁止使用材质,规格不符合要求的杆配件。
(5)起重指挥应站在能够照顾全面的地点，信号要统一、准确；严禁任何人员在起重臂和吊起的重物下面停留或行走；起重物件应使用交互捻制的钢丝绳,有打结、变形、断丝和锈蚀的钢丝绳应及时按规定降低使用标准或报废；起吊物件应合理设置溜绳.
（6）搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。在脚手架上进行电、气焊作业时，有防火措施和专人看守。
（7)当有六级以上大风和雨天气时停止脚手架的搭设和拆除作业，雨后穿防滑鞋作业。
(8）脚手架搭设时地面设有围栏和警戒标志，并有专人看守,严禁非操作人员入内。
(9)支架拆除设专人指挥，施工人员统一有序进行，并配好相应的安装全防护用品.
6.2安全交底
(1）施工应按经审批的方案进行，方案未经审批不得施工.确保底架支撑稳固后，方可上架作业，作业人员必须佩戴安全带及安全帽，并在高架桥两侧搭设安全网。只有在确认安全网可靠后，方可进行上层作业。应通过设在支架外的人员通道上下架子.传递和安装杆件时，要尽量创造安全的作业条件,在操作时要站稳把牢，谨防失衡。
（2)明确支架施工现场安全负责人，负责施工全过程的安全管理工作。在支架搭设、拆除前向作业人员进行安全技术交底。未经审批部门同意，任何人不得修改变更。
(3)支架施工现场应搭设工作梯,作业人员不得从支撑系统爬上爬下。
（4）支架搭设、拆除和砼浇注期间，无关人员不得进入支模底下，现场安全元在现场维护。
（5）支架搭设人员必须持证上岗，并戴安全帽，系安全带、穿防滑鞋。恶劣天气时应停止模板支架的搭设与拆除。雨后上架作业应有防滑措施。
(6)整架拼装完成后，检查所有连接扣件是否扣紧，松动的要用手锤敲紧。
(7）需要多人配合的操作作业决不允许一人冒险作业，对人配合作业时要互相呼应，协调工作。
（8)支架上人员应避免工具和材料的掉落，下面人员应避开危险区域，随时注意观察，发现有危险时及时避开。在支架上作业的人员要全神贯注，并注意适当的休息，避免疲劳作业.
(9)身体状况不适的施工人员，不得上架作业，有癫痫、心脏病史的人员，决不允许上架作业.
(10）支架上作业不要进行用力过猛的作业，谨防闪失.
（11）不得随意拆除紧固件，必须拆除时要有确保安全的措施。
（12)施工期间随时对支架进行全面检查，发现异常情况及时通报,必要时采取果断措施,制止异常现象的发生。
（13）旧钢管材质应符合下列规定：
①表面锈蚀深度应在应不超过-0。5mm
②钢管的弯曲变形应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表8.1。5的规定。
③脚手架的搭设的技术要求、允许偏差应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》8。2。4节要求。
(14）构配件要求
①支架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T 12793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T 3092)中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T 700）中Q235－A级钢的规定.
②每根钢管的最大质量不应大于25kg,宜采用φ48×3.5钢管。
③扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB 15831）的规定；采用其它材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。
④脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。
⑤脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当产杆基础不在同一高度上时,必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。
(14）脚手架使用中,应定期检查下列项目：
①杆件的设置和连接是否符合要求；
②地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空;
③扣件螺栓是否松动；
④立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合规范的规定;
⑤安全防护措施是否符合要求；
⑥是否超载.
（15）脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》(GB 5036)考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。
(16)作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载.不得将泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上,严禁悬挂起重设备。
（17)不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施,并报主管部门批准。
(18）工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等,应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》(JGJ 46）的有关规定执行。
(19）搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。