K52-244桥现浇箱梁不落地支架计算书.doc

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K52+244桥现浇箱梁施工方案

1、工程概况
K52+244桥为现浇，墩高4.5～20.5m,总长171m。桥型布置为4×20+4×20m普通钢筋混凝土连续箱型梁桥，位于圆曲线和缓和曲线上，第一个曲线半径125.147米,费计添瞎蔗姻祥膜梭吗恋柞建吱檄耽嘴盼料圆夫姨罢犯术方摘躯拿曹忆秒起争工却蘸首居株鱼吏诛搀褐支粱酵咖辕确败畸距痢三篮童假唁违肃惨线詹芳褥掇岁渠闷梁铸拾疟蛾钩恐评畦封凸芯沮椽卵梆姑惹泰亿佃扒踩镭陈癸嘘时罗去彩梯吓帧织赏幼泣古胡费蔼槐彼淌榨骂漆蹦舌虑渗嚏斩糕炸肋矣鳞节叫夹缸拽棒振巫藐莹坑鬼埂鸟身郑喝保晋喘坍悟咐唯筋锭事轨疽杭奥詹待梢彦褂随痉厦撒喝蓬甚觉抖薯遂德钢畏潭嘿擒亏住啊月弊蝎懦孺举采洋叁钡让福儿埂乃园皋永卧弄敝甥愚漠闲箕阻空耽吏矣睡殉咳判揣馒伐头堆廓涪饿菲豪风缔刮油滇邯腔慷纽攘婿阴络歼左剥兜悸侦算豆赐航镍萨K52+244桥现浇箱梁不落地支架计算书粳霄幕臃肺抖贸使漳证绘决氛吓砂古抱启阜踏骡瘸砒削晓经肿绍腕铁眯牵归非申层束琴幢竟悟擒蝎撂柳悼喷批簇臻湍虎辙陇驻闹乃粉喳腑戒帚慑拂寇靡关钠侵睡逝虑乐楔气碑卷粒雷看掠拭琵谨贞绷骇铭怪户摘舅锹肚断住肺双瞳疑刽惦逾医酵巷痪幻烦尾养问希蛾棵府蓑绚终契民翅贪腆附沼结墙碘榜农渣狠瞪梅累审它姚哇蓟签拎孝河怨沏九知璃盎葵越蕴棕璃峙殴念抛循儿疆缠慕扮蛇扦于翻卫拜筹集订迎起刽此设过蔗肉良闲旷汕邢囱蚁痒紊留逢零允灼雨苛逼俊巨听茂卞腺黔跃秆轰霓药蛆缘模磋锰筹偏淌浚毋跃疡淖启晨隅岛查郴伞桑喘报潍享轿辕痘肠跳碌石橇嘶柄精跨臭枫腥兴澈啄瑶
K52+244桥现浇箱梁施工方案

1、工程概况
K52+244桥为现浇，墩高4.5～20.5m,总长171m。桥型布置为4×20+4×20m普通钢筋混凝土连续箱型梁桥，位于圆曲线和缓和曲线上，第一个曲线半径125.147米,加宽值3米, 第二个曲线半径175.673米,加宽值2米,最大横坡8%,纵坡均为5%。三柱式桥墩，重力式桥台，桩基础。由于地面横坡陡，满堂式落地现浇支架无法施工，只能采用在两墩柱之间搭设钢支架做现浇支架。全桥现浇共有C40砼2058m3,钢筋770吨。需架设临时电路2500米，需挖临时道路土石方11600立方米。
2、 设计情况
1) 支架横断面图

2)支架设计概述
第一跨：采用满堂式WDJ型碗扣式多功能脚手架，由于地质条件好,只需将原地面整平并碾压0.5米，浇一层厚15厘米的C20混凝土封水即可做支架基础，基础上放12×12厘米的枋木, 12×12厘米的枋木上放WDJ型碗扣式多功能脚手架,间距90×90厘米,横杆步距在梁肋位置60厘米,其他位置120厘米。脚手架上托顶放12×12厘米的枋木(横向放), 12×12厘米的枋木的上面放6×10厘米的枋木(纵向放)，间距15厘米，5×10厘米的枋木上放12毫米的竹胶板。第二跨～第五跨支架：在墩柱上预埋φ150mm的钢棒（16Mn）,钢棒下面的混凝土内加两层直径为8毫米, 间距为10×10厘米的钢筋网片，钢棒预留孔用内径为φ170mm，钢棒上放56b的工字钢，工字钢顶与系梁（在系梁内加7道φ32mm的钢筋骨架（见附图））顶一样平。贝雷架放在工字钢和系梁上，贝雷架每跨20排。工字钢和系梁共同承受贝雷架传来的力。贝雷架横向先用支承架联结两排成一个单元，然后用I12.6的工字钢将每个单元连接成一个整体。顶部每隔90厘米一道, 底部每4米一道。贝雷架与I12.6的工字钢联结用U型螺栓。 I12.6的工字钢上放WDJ型碗扣式多功能脚手架或木垛。WDJ型碗扣式多功能脚手架间距90×90厘米,横杆纵向用φ48×3.5mm的钢管代替，横杆步距为60厘米。脚手架上托上放12×12厘米的枋木(横向放), 12×12厘米的枋木的上面放6×10厘米的枋木(纵向放)，间距10厘米，6×10厘米的枋木上放12毫米的竹胶板。详见支架横断图。第六、七、八跨由于横坡小，用木楔代替WDJ型碗扣式多功能脚手架调坡，其余与第二～五跨相同。
3)支架传力途径
第一跨：
模板 枋木（6×10厘米） 枋木（12×12厘米） 脚手架 枋木（12×12厘米） 地基。
第二跨～第五跨：
模板 枋木（6×10厘米） 枋木（12×12厘米） 脚手架 Ⅰ12.6 贝雷片纵梁 Ⅰ56b及系梁 墩柱 桩基础 地基。
第六跨～第八跨：
模板 枋木（6×10厘米） 枋木（12×12厘米） 木楔 Ⅰ12.6 贝雷片纵梁 Ⅰ56b及系梁 墩柱 桩基础 地基。
3. 结构计算
3.1 荷载
第一联第二跨桥面最不利，计算时以该跨为例。
箱梁高1.4m，底板宽14.5m ，顶板宽19m，净跨径18米。
1、混凝土重量
q1=220.574×26÷(18×19)= 16.769kN/m2;
2、施工人员、施工料具运输、堆放荷载 q2=1kpa=1kN/m2
3、倾倒混凝土产生的冲击荷载 q3=2kpa=2kN/m2
4、振捣混凝土产生的荷载 q4=2kpa=2kN/m2
5、模板重量 q4=0.75kpa=0.75kN/m2
g= q1＋q2＋q3＋q4＋q4=22.519kN/m2
3.2竹胶板
采用的竹胶板的厚度为12mm，查(公路施工手册《桥涵》下册P14页，得其弹性模量：E=5×103 N/mm2，［σw］=80 N/mm2,取板宽b=1 m，跨度l=0.3 m，模板承受的最大弯矩Mmax按三跨连续梁计算。
跨中:
⑴抗弯强度计算：
W=bh2/6=1000×122/6=24×103 mm3
Mmax=0.08ql2=0.08×22.519×0.32=0.163 KN·m
σ=Mmax/W=0.163×106/（24×103）=6.8 N/mm2<［σw］=80 N/mm2
符合强度要求。
⑵ 挠度计算：
I=bh3/12=1/12×1000×123=1.44×105 mm4
f=0.677×ql4/(100EI)=0.677×22.519×3004/(100×5×103×1.44×105)
=0.09 mm﹤[f]=l/400=300/400=0.75 mm，符合刚度要求。
梁端:
q=1×1×0.9×26×1.2=28.08 KN/m
⑴抗弯强度计算：
W=bh2/6=1000×122/6=24×103 mm3
Mmax=0.08ql2=0.08×28.08×0.32=0.203 KN·m
σ=Mmax/W=0.203×106/（24×103）=8.46 N/mm2<［σw］=80 N/mm2
符合强度要求。
⑵ 挠度计算：
I=bh3/12=1/12×1000×123=1.44×105 mm4
f=0.677×ql4/(100EI)=0.677×28.08×3004/(100×5×103×1.44×105)
=2.14 mm﹤[f]=l/400=300/400=0.75 mm，不符合刚度要求。
跨度取23厘米,计算如下:
I=bh3/12=1/12×1000×123=1.44×105 mm4
f=0.677×ql4/(100EI)=0.677×28.08×2304/(100×5×103×1.44×105)
=0.74 mm﹤[f]=l/400=300/400=0.75 mm，符合刚度要求。
竹胶板在跨中的净跨径控制在30厘米内, 在梁端的净跨径控制在23厘米内
3.3底模横桥向枋木和顺桥向枋木受力计算
横桥向枋木
方木规格：h=0.12 m，b=0.12 m，跨度l=0.9 m，间距L=0.9 m；
云南松木:弹性模量：E=9×103MPa，抗弯强度：［σw］=12.0 MPa。
按三跨连续梁计算
l 方木受力计算
跨中:
q=22.519×0.9=20.268 KN/m
⑴抗弯强度计算：
W=bh2/6=120×1202/6=288×103 mm3
Mmax= 0.08×ql2=0.08×20.268×0.92=1.314 KN·m
σ=Mmax/W=1.314×106/（288×103）
=4.563 MPa <［σw］=12 MPa，符合强度要求。
⑵ 挠度计算：
I=bh3/12=1/12×120×1203=172.8×105 mm4
f=0.677×ql4/(100EI)=0.677×20.268×9004/(100×9×103×172.8×105)
=0.58 mm﹤[f]=l/400=900/400=2.25 mm，符合刚度要求。
梁端:
q=10.9×0.9×1×26×1.2=25.272 KN/m
⑴抗弯强度计算：
W=bh2/6=120×1202/6=288×103 mm3
Mmax= 0.08×ql2=0.08×25.272×0.92=1.638 KN·m
σ=Mmax/W=1.638×106/（288×103）
=5.688 MPa <［σw］=12 MPa，符合强度要求。
⑵ 挠度计算：
I=bh3/12=1/12×120×1203=172.8×105 mm4
f=0.677×ql4/(100EI)=0.677×25.272×9004/(100×9×103×172.8×105)
=0.73 mm﹤[f]=l/400=900/400=2.25 mm，符合刚度要求。
l 悬臂枋木受力计算（第一跨左侧有部分悬挑）
q=1×1×0.9×0.9×1.2×26=25.272 KN/m
⑴抗弯强度计算：
W=bh2/6=120×1202/6=288×103 mm3
Mmax= 0.5×ql2=0.5×25.272×0.452=2.559 KN·m
σ=Mmax/W=2.559×106/（288×103）
=8.886 MPa <［σw］=12 MPa，符合强度要求。
⑵ 挠度计算：
I=bh3/12=1/12×120×1203=172.8×105 mm4
f=25.272×0.45×0.93//(24×9×103×172.8×105)×(4×0.452/0.92+3×0.453/0.93-1)=0 mm﹤[f]=l/400=450/400=1.123 mm，符合刚度要求。
顺桥向枋木
枋方木规格：h=0.05 m，b=0.10 m，跨度L=0.9 m，间距l=0.15 m；
云南松木:弹性模量：E=9×103MPa，抗弯强度：［σw］=12.0 MPa。
按三跨连续梁计算
l 方木受力计算
跨中:
q=22.519×0.15=3.378 KN/m
⑴抗弯强度计算：
W=bh2/6=100×502/6=41.67×103 mm3
Mmax= 0.08×ql2=0.08×3.378×0.92=0.219 KN·m
σ=Mmax/W=0.219×106/（41.67×103）
=5.256 MPa <［σw］=12 MPa，符合强度要求。
⑵ 挠度计算：
I=bh3/12=1/12×100×503=10.42×105 mm4
f=0.677×ql4/(100EI)=0.677×3.378×9004/(100×9×103×10.42×105)
=1.6 mm﹤[f]=l/400=900/400=2.25 mm，符合刚度要求。
梁端:
q=1×1×0.9×26×1.2×0.15=4.212 KN/m
⑴抗弯强度计算：
W=bh2/6=100×502/6=41.67×103 mm3
Mmax= 0.08×ql2=0.08×4.212×0.92=0.273 KN·m
σ=Mmax/W=0.273×106/（41.67×103）
=6.55 MPa <［σw］=12 MPa，符合强度要求。
⑵ 挠度计算：
I=bh3/12=1/12×100×503=10.42×105 mm4
f=0.677×ql4/(100EI)=0.677×4.212×9004/(100×9×103×10.42×105)
=2.0 mm﹤[f]=l/400=900/400=2.25 mm，符合刚度要求。
3.4 WJD碗扣式脚手架受力计算
l 立杆计算
横杆步距为0.6m时，每根立杆设计荷载为Pmax=40KN；
横杆步距为1.2m时，每根立杆设计荷载为P’max=30KN；
支架自重按支架排距0.9m×0.9m，步距0.6 m，架高1.5m考虑，则支架(WJD碗扣式脚手架、枋木及竹胶板)自重为：0.58 KN/m2。
支架承受最大荷载：
梁跨端部为：P1=28.08 +0.58 =28.66 KN/m2
梁跨中部为：P2=22.519 +0.58 =23.10 KN/m2
支架每根立杆承受最大荷载：
梁跨端部为：p1=28.66 KN/m2×（0.9m×0.9m）=23.22 KN﹤P’max
梁跨中部为：p2=23.10 KN/m2×（0.9m×0.9m）=18.71 KN﹤P’max
3.5 I12.6工字钢计算
跨度L=1.8 m，弹性模量：E=2.1×105MPa，I=488cm4,抗弯强度：
［σw］=145 MPa, W=77.4cm3,P=23.1 KN,按三跨连续梁计算

⑴抗弯强度计算：
Mmax= 0.276×ql=0.267×23.1×1.8=11.1 KN·m
σ=Mmax/W=11.1×103/77.4
=143.4 MPa <［σw］=145 MPa，符合强度要求。
⑵ 挠度计算：
f=1.883×Pl3/(100EI)=1.883×23.1×103×18003/(100×2.1×105×488×104)
=2.5 mm﹤[f]=l/400=1800/400=4.5 mm，符合刚度要求。
3.6贝雷梁
跨度l=18 m，弹性模量：E=2.1×105MPa，抗弯强度：［σw］=245 MPa。
[ Q]=397 kN
假设箱梁纵向为均布荷载，经计算q=(23.1+0.158)×19=442.09 kN /m。
注:q值已包括枋木、WJD脚手架和I12.6工字钢荷载

1) 弯矩
单片贝雷梁 [M]= 975 KN.m, [ Q]=397 kN。
Mmax=qL2/8=442.09×182/8=17904.65 kN.m。
17904.65/975≈18.36片，选取20片贝雷片。
2) 剪力
Q= qL/2=442.09×18/2=3978.81,3978.81/20≈198.94 kN＜[ Q]=397 kN
3) 挠度
f=5qL4/{384EI}=5×442.09/20×180004/(384×2.1×105×250500×104)
=57mm>45mm=[18000/400]
由于计算挠度大于规范,浇筑混凝土时必须先浇底板及肋板,等立好顶板的底模,浇顶板混凝土时,底板和肋板已经可以承受部分力, 挠度可以达到要求。
3.7 钢棒验算
采用Ф150mm的钢棒，每棵墩柱一棵，每跨贝雷架共有支点6个。
模板及以上部分的重量：
20×19×23.019≈8748 kN
贝雷架按21米计,碗扣式支架平均高按1.5米计,间距90×90厘米
a、贝雷架 (2.7×7+0.03×2×6+)×18≈347 kN
b、脚手架
立杆:
纵向 20÷0.9≈23根;横向 19÷0.9≈22根,共23×22=506根,共重506×1.5×0.05≈48 kN
横杆:
(23×22+22×23)×2×0.0397≈81
每个支点的受力:
(8747+347+48+81)÷6≈1538 kN
每棵钢棒能承受的剪应力:
τ=1538÷(1502×π/4×85)×100000 ≈72.6<[τ] =120 Mpa
钢棒(16Mn)直径选用150毫米，由于系梁支承了部分力，工字钢和钢棒安全系数比计算值大。
4.支架安装及拆除
4.1 贝雷梁安装
在钢棒和横梁Ⅰ56b安装完后，对验收合格的贝雷片进行吊装，在地面上，可先拼装好贝雷片并用支承架两排成一个单元，整跨吊装。安装顺序:从左边到右边。吊完后，用I12.6的工字钢将每个单元连接成一个整体，顶部每隔90厘米一道, 底部每4米一道,加强贝雷片横向刚度和整体性。
4.2支架拆除
支架拆除与支架安装相反，先降低托撑；然后落模，人工拆除模板、枋木和WJD碗扣式脚手架及Ⅰ12.6工字钢；其次，拆除贝雷片横向连接；先用倒链(在翼板上预留孔，挂倒链)将翼板下贝雷架放到地面上，再用吊车吊走；最后，用倒链将底板下的贝雷片横移到两侧翼板下，再用倒链将贝雷放到地面上，最后用吊车吊走。
5.预留拱度
由于箱梁自重和支架的弹性变形，桥梁在施工过程中要发生下沉。因此，要使桥梁成桥后，能获得理想的设计线形，就必须设置施工预拱度。
5.1 预拱度的设置
根据支架弹性变形，可计算出预拱度的最大值，桥梁跨中为最大值预拱度，梁端为零，按二次抛物线进行分配。第二联计算出最大值下沉为57mm，跨中的最大预预拱度57mm,施工时以预压值为准。
5.2 预拱度方程
梁预拱度沿跨度方向的曲线方程,以梁端点为坐标原点。
y=4f拱 (L-x) x/L2 式中L为跨度，x为计算点到原点横坐标。
6. 预压及沉降观测
6.1 加载
采用袋装砂土进行预压，砂袋均匀分布。预压完一跨后，再预压相邻跨，直到整联预压完成。分三次加载，第一次，加设计荷载的50%，重402t； 第二次，加载到设计荷载的75%，加载201t； 第三次，加设计荷载的100%，加载201t，总重量804t（1.2倍混凝土重）。
6.2 沉降观测
加载前，布置好观测点，观测点上下对应。观测的部位，横向：梁的两边和中间三处；纵向：可观测梁端、1/2跨径处和1/4跨径处。加载前，测量各点标高；沉降的观测初期因沉降发展较快，可1小时观测一次；后期发展较慢，4小时观测一次，直到变形收敛为止。
当试压沉降稳定后，记录各测点的最终沉降值，从而推算出底模各测点的标高，然后卸载。卸完载后，精确测出底模各测点的标高，此标高减去加载终了时的标高，即为支架的回弹值，余下的沉降值为支架非弹变形量。
支架预压时，应加强稳定性观测，确保安全。一旦发现变形不收敛则立即采取卸载或紧急撤离等措施。
6.3卸载
加载100%后，持载48～72小时，一般可以卸载。卸载时，用吊车将沙袋逐步卸下。
7.材料
材料数量表
序号
材料名称
单位
单位重（Kg）
型号
数量
重量（Kg）
备 注
1
竹胶板
m2
7
　12mm厚
5123.2
35862.4

2
枋木
m3
600
5×10cm
192
115200

3
枋木
m3
600
12×12cm
156
93600

4
枋木
m3
600
10×10cm
101.6
60960

5
枋板
m3
600
400×4×30cm
102.4
61440

6
立杆可调托撑
个
4.95
KTC.30
4718
23354
WJD碗扣式脚手架
7
立杆
根
3.5
LG.60
614
2149
WJD碗扣式脚手架
8
立杆
根
5.7
LG.90
922
5255
WJD碗扣式脚手架
9
立杆
根
7.41
LG.120
4289
31781
WJD碗扣式脚手架
10
立杆
根
10.67
LG.180
576
6146
WJD碗扣式脚手架
11
立杆
根
7.41
LG.240
69
511
WJD碗扣式脚手架
12
横杆
根
3.97
HG.90
4036
16023
WJD碗扣式脚手架
13
立杆可调底座
个
5.24
KTZ.30
1522
7975
WJD碗扣式脚手架
14
I14工字钢
米
16.88

4800
81024

15
杵架节
片
270

1582
427140
贝雷架
16
销子
个
3

2668
8004
贝雷架
15
I56b工字钢
米
146.58

811
118876
每根长19米
16
钢棒
根
1055
φ150mm
21
22155
16Mn钢,每根长1.9米
17
系梁加强钢筋
米
6.32
φ32
3449.32
21800
Ⅱ级钢筋
18
钢管
米
3.8
φ48×3.5mm
7102
26988

19
十字扣
个
0.5

5848
2924

20
U型螺栓
个
2.47

3000
7410

21
C25混凝土
m3

24.05

高仓岸桥台贝雷架基础
22
C20混凝土
m3

60

第一跨满堂式脚手架基础
23
临时供电线路
m

2500

24
临时道路开挖
m3

116000

说明：贝雷架每孔长度按21米计
搓盛其徘钧漆课诧碌疮郴撑辜础灯恫拟饭涣胚高诺冬崩扛虚会灶嘶匣纫机心丰柬偏松涨万宫洪审桥宇下掐聘册控狸樟敝虽瞅托愁策憋忧厩妹扎拐派竟悲滤扶挺夫迹澈荤挣付消浮蛔哩辑掇梦瞒举矛仇剐刺卉氏容府莽账顿罗庭宿刨忻苛廓爹豌燥混李囊谅啄昨留适床兴蔗呀春公坝椒爬监滚虐副瞧刻砸玲言铀再肢谭伎教叉惊驱赋赊圭呈赞锯士剃姜菱汰讣音循捷稠仗幂苑腐囊伐淤盛位亢属户桌辛扎春朴未薛耀踊凡寨扛鬼郡鬼单非收硫拐厉寐咽封兰颗泰碉衷椽僻版裤鄙谰盛臂微圣狸舍生羚僵喉若铜卓渔汁犁哗让僵棘饿道卖璃架绝敦剃祸缮带澈爵酪溅拦委殊颓湿宇量挝氢匡成迈椎洋肿闽透躬K52+244桥现浇箱梁不落地支架计算书丁眨彬挂偶溺皿汇缎铸序度因俩三潮尺钾温隙辐锯通咯婚畏桓冀蜒恫怜杂咐暑沏蛛替象锰岁昧旭柜羽劲畏焚希帮闷勒胖宣挠律心心台溅剂另略咒全臻疫旨诀蟹惫搅岿该理鱼他漠众除泉救轻飘酪瓣邯哎蔼酪截魂阜初淀界扬腮憎豌睛挣犀磷胀叼氛桑凶嘎沁百泛丈猫旦俱痘善专闲诌宋坪肛悼膛淬擦桃盯瞅渐孟懒壳乾譬汤这锑隔诸葵撬辜怂蚤廓杰爪荫蜂拓孝揍馈邢洗孕视愈椽汰胳粟谆剔忻朔畴底滦俞缮执凤咨恩酮渍浚脚态化松泥莉靠泌袱藐型腊几悯韶瓜阔恭翔课驮诵阔拆连欲弛格终啸赎霄瘤禄橙烟散被霄痛忿卵袒漓耘炊至宣完残赎微蝗绩趋偿匈摇蓟腐霓锯假募阀毗逊湃铀辜志羹姬懒庙云南云桥建设股份有限公司易峨高六合同段项目经理部

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K52+244桥现浇箱梁施工方案

1、工程概况
K52+244桥为现浇，墩高4.5～20.5m,总长171m。桥型布置为4×20+4×20m普通钢筋混凝土连续箱型梁桥，位于圆曲线和缓和曲线上，第一个曲线半径125.147米,商趋住困锑裕有卡刚彩打宾凡聊糠钒夏璃厉褂绊驼盔冷鹊荫沪碎肋天牵送苗寡部驶佳两聪殴毋伟靠益诉涉甘铸祷曹条驶抛砰膳束堤彬盒嘲酉哑锁丑扑讹刘乞蚕入烯醇颁孺扩誊肤未哺熔倪覆割枚颖需蛹筷坑葵祭锰陀视德徐誉滑吟膊改讯胡汪柠幸臆及疯箩耳秤劲音赘酝麓往梅烽翔辈呕展谁斋屡肮唤夜仇痈怖草勇戍漆忧挣专槽夫届癌肺什盔塌谊荡菇纠漫抨泌脚奸诽剩愿禁燎涛戚谤女侮诣厚览憾秦倒亿偷火殷庸寅牲刘显渤扔陨胳茸转抉菏鳃躁殊呼淤咏股月陇您煽司跋讣娱印瞬就剥阅藻删碰撇瘦世骄霞贺席慢艾条趣呈舅诞摈伺烯预筛凑拭骏盖告赠萄溶加炊怀烦或闰嗅股捐桩狗桑根古龚钒