陶粒类型对轻骨料混凝土自收缩的影响.pdf

2 0 1 1 年第 9期 9月 混 凝 土 与 水 泥 制 品 CHI NA CONCRETE AND CEMENT PR0DUCTS 2 01 l N0 9 S e p t e mb e r 陶粒类型对轻骨料混凝土 自收缩的影响 梁咏 宁， 陈永波 ， 季 韬， 陈彩 艺， 庄一舟 ( 福 州大 学土 木工程 学 院 3 5 0 1 0 8 ) 摘 要 ： 对不 同类型 陶粒在 陶粒混凝 土 中的吸水返 水过程 、 水泥石 孔径分布、 陶粒 混凝 土的 内部湿度与 自收缩 进行 了测试。研究结果表明 ： 陶粒经过预湿处理后 ， 吸水率 大的陶粒在陶粒混凝土中的返 水能力比吸 水率小的 陶粒 强 ； 普通混凝土的有效水灰 比和 内部相 对湿度最小 ， 吸 水率小的陶粒轻骨料混凝土居 中， 吸 水率大的 陶粒轻骨料混 凝土最 大； 对于经过 2 4 h预 湿处理的粗骨料 ， 在 水泥石 中孔径 小于 5 0 n m 的 累计 孔径方 面， 吸水率 大的陶粒轻骨料 混凝土最小 ， 吸水率 小的 陶粒轻 骨料混 凝土居 中， 普 通混凝土最大； 混凝 土 自收缩是有 效水灰比和粗骨料约束程度 共 同作用的结果 ， 吸水率 大的 陶粒轻 骨料 混凝土 自收缩最 小， 普通混凝土的居 中， 吸水率小的陶粒轻骨料混凝 土 自 收 缩 最 大 。 关 键 字 ： 陶 粒 类 型 ；自收 缩 ； 陶粒 混 凝 土 ； 内部 湿度 ； 吸 水返 水 特性 Ab s t r a c t ：T h e w a t e r a b s o r p t i o n a n d d e s o r p t i o n p r o c e s s o f d i f f e r e n t t y p e c e r a ms i t e s e mb e d d e d i n c e r a ms i t e c o n c r e t e ， t h e p o r e s i z e d i s t r i b u t i o n o f h a r d e n e d c e me n t p a s t e i n e e r a ms i t e c o n c r e t e ， t h e c e r a ms i t e c o n c r e t e i n t e r n a l h u mi d i t y a n d t h e a u t o g e n o u s s h r i n k a g e o f c e r a ms i t e c o n c r e t e a r e t e s t e d T h e s t u d y r e s u l t s r e v e a l t h a t i n c e r a ms i t e c o n c r e t e ， t h e wa t e r d e s o r p t i o n p r o p e r t y o f h i g h e r w a t e r a b s o r p t i o n c e r a ms i t e s i s s t r o n g e r t h a n t h a t o f l o w e r wa t e r a b s o rp t i o n e e r a ms i t e s a ft e r 2 4 h p r e w e t t i n g p r o c e s s i n g T h e e f f e c t i v e w a t e r - c e me n t r a t i o a n d r e l a t i v e h u mi d i t y o f t h e c e r a ms i t e c o n c r e t e wi t h h i g h e r wa t e r a b s o rp t i o n c e r a ms i t e s i s h i g h e r t h a n t h a t o f t h e c e r a ms i t e c o n c r e t e wi t h l o w e r w a t e r a b s o rp t i o n c e r a ms i t e s ， a n d t h e r e l a t i v e h u mi d i t y o f t h e o r d i n a r y c o n c r e t e i s t h e l o we s t W i t h 2 4 h p r e we t t i n g p r o c e s s i n g o f c o a r s e a g g r e g a t e s ，t h e c u mu l a t i v e p o r e s i z e ( 5 0 n m)o f h a r d e n e d c e me n t p a s t e o f t h e c e r a ms i t e c o n c r e t e wi t h h i g h e r wa t e r a b s o rpt i o n c e r a ms i t e s i s l o w e r t h a n t h a t o f t h e c e r a ms i t e c o n c r e t e wi t h l o we r w a t e r a b s o rpt i o n c e r a ms i t e s ，a n d o r d i n a r y c o n c r e t e i s t h e l a r g e s t C o n c r e t e a u t o g e n o u s s h ri n k a g e i s t h e r e s u l t o f t h e j o i n t a c t i o n o f t h e e f f e c t i v e w a t e r c e m e n t r a t i o a n d c o n s t r a i n t d e g r e e o f c o a r s e a g g r e g a t e s Th e a u t o g e n o us s h r i n k ag e o f o r d i n a ry c o nc r e t e i s l a r g e r t h an t h a t o f t h e c e r a ms i t e c o n c r e t e wi t h h i g he r wa t e r a b s o r p t i o n c e r a ms i t e s 。bu t s ma l l e r t ha n t ha t o f t h e c e r a ms i t e c o nc r e t e wi t h l o we r wa t e r a bs o r pt i o n c e r a ms i t e s Ke y wor ds ：Ce r a ms i t e t y p e ；Au t o ge no u s s hrink a g e ；Ce r a ms i t e c o n c r e t e ；I n t e r na l humi di t y；W a t e r a bs o rp t i o n a n d d e s o rp t i o n p r o pe rty 中图分类号 ： T U 5 2 8 文献标识码 ： A 文章编号 ： 1 0 0 0 4 6 3 7 ( 2 0 1 1 ) 0 9 0 4 0 5 0前言 由于轻骨料混凝土具有轻质高强 、 耐腐蚀和环 保 等优点 ， 现已成为仅 次于传统混凝土 、 用量最大 的一种混凝土 ， 在高层建筑 、 大跨度桥梁及处于严 酷环境下的海洋结构物等大型工程中得到应用 。 轻骨料具有吸水 返水特性lj J ， 不 同类 型的轻骨料在 混凝土中的吸水返水变化过程是不 同的 ， 这就使不 同类 型 的轻 骨 料 混凝 土 内部 湿 度 场 和 孔 结 构 存 在 差异， 从而影响到轻骨料混凝土的自收缩。 目前 ， 有关 自收缩的研究 表明 ， 高含水率 的轻 骨料混凝土早期收缩小于相同强度的普通混凝土， 基金项 目： 国家 自然科学基金 ( 5 1 0 7 8 0 9 0 ) 。 一 一 但最终收缩大于普通混凝土 ， 低含水率的轻骨料混 凝土收缩始终大于普通混凝土i 4 1 。水泥浆 富集的区 域 收缩 比轻 骨料 大 ， 轻 骨料 起 到 了减 小水 泥 石 变形 的作 用 。与 普通 混 凝土 相 比 ， 轻骨 料 混凝 土 中的 骨 料和水泥石的弹性变形 、 收缩都 比较接近 ， 因此 ， 轻 骨料混凝土 内部不易出现应力集 中现象 ， 宏观变形 也 比普通 混凝 土小_ 5 l 。 然而 ，这些研究结果都是从宏观角度进行的 ， 而 把 轻 骨 料 的 吸 水 返水 特 性 和微 观 结 构 分 析 相 结 合 ，对轻骨料混凝土的 自收缩进行研究则少有报 道。对 自收缩的分析是研究轻骨料混凝土拉伸徐变 和 抗 裂 性 能 的基 础 ， 因此 ， 有 必 要将 微 观试 验 与宏 观试验相结合 ， 对轻骨料混凝土 自收缩机理进行进 梁咏宁 ， 陈永波 ， 季韬 ， 等 陶粒类型对轻骨料混凝土 自收缩的影响 一 步 研究 。 1 试 验方 案 1 1 试 验材 料 水 泥 ： 4 2 5级普通 硅酸 盐水 泥 ，表观 密度 为 3 0 5 0 k g m 。 粗骨料 ： ( 1 ) 宜昌页岩圆球 型陶粒 ： 堆积密度为 8 6 0 k g m ，表 观 密 度 为 1 4 7 8 k g m ，筒 压 强 度 为 8 8 M P a ， l h吸水率为 2 O ， 2 4 h吸水率为 4 0 6 ， 级 配见表 1 ； ( 2 )永安 页岩 圆球型 陶粒 ：堆 积密度 为 8 8 0 k g m ，表 观 密 度 为 1 6 8 3 k g m ，筒 压 强 度 为 5 2 MP a ， 1 h吸水率为 8 5 ， 2 4 h吸水率 为 1 2 0 8 ， 级 配见表 1 ； ( 3 ) 天然石子 ： 最大粒径为 1 6 m m， 表观 密度 为 2 6 6 0 k g m ，压 碎 值 为 8 4 5 ，吸水 率 为 0 2 ， 级 配见表 1 。 表 1 粗 骨料级配( 分计筛余 ) 砂 ：闽江 中砂 ，细度模数为 2 - 3 ，表观密度为 2 6 3 0 k g m ， 级 配见表 2 。 表 2 细 骨料 级配( 分计筛余 ) 减水剂 ： 福建建科院生产 的 T W一 4缓凝高效减 水剂 ， 减水率为 1 5 一 2 5 。 水 ： 自来水 。 1 2 试验配合 比及变化参数 1 2 1 三种水灰比的概念 在轻骨料混凝土 中 ， 存在三种水灰 比 ， 分别是 总水灰 比 、 净水灰 比和有效 水灰 比 ， 它们分别是总 用水量 、净用水量和有效用水量与水泥用量 的比 值 。净用水量是指混凝土拌合 时加入 的水量 ， 总用 水量是指净用水量与粗骨料含水量( 预湿陶粒含水 量较大 ) 之 和 ， 有效用水量是通过总用水量扣除保 留在粗骨料内部的水量得到。对于 同一种陶粒混凝 土 ， 总用水量和净用水量是定值 ， 但在混凝土拌合 和陶粒吸水返水过程中， 有效用水量是变化的。 1 2 2 混凝土配合 比设计 混凝土试验配合 比如表 3所示 。在混凝土试验 配合比中保持粗骨料的体积不变 ， 只改变粗骨料的 类型 ， 粗骨料都进行 2 4 h预湿处理。采用净水灰 比 相 同 的混凝 土 配合 比设 计方 法 ，净水 灰 比均为 0 3 5。 表 3 混凝土配合 比及抗压强度 k m 试 件尺 寸为 1 5 0 mm x 1 5 0 m mx 1 5 0 mm， 用 于 测 定 混凝土的抗压强度 ， 根据 G B T 5 0 0 8 1 2 0 0 2 ( 普通混 凝土力学性能试验方法标准 昀 进行试验。 1 3 吸水返水试验 采用 U 型管微压测定装置 。U型管的外径为 8 m m， 内径为 4 ra m， 精度为 0 0 1 m l 。试验时 ， 先在陶 粒的表面钻一个4 qL 至陶粒的中心 ， 将 U型管一端 插入该孔 中并 密封 ； 待密封胶凝 固后 ， 将陶粒混凝 土拌合物倒人烧杯中， 再将与 U型管相连的陶粒埋 入陶粒混凝土拌合物中。通过记录表面覆有液体石 蜡( 防止水分蒸发 ) 水柱液面高度的变化 ， 测试 陶粒 的吸水和返水过程 。测试原理及试验方法详见文献 3 ， 试验装置如图 1 。 图 I U 型管 微 压 测 定 装 置 不 恿 图 1 4 湿 度场 测试 采用 1 5 0 m inx 1 5 0 minx 1 5 0 ra m立方体试块 ， 混凝 土成 型 时在 试 块 顶 部 中 央插 入 直 径 为 2 e m 的 P V C 塑料 管 ， 预 留测 试 孔 ， 塑 料 管插 入 混凝 土试 块 中 ， 深 度为 7 5 e m。成型后将塑料管管 口用密封胶密封 ， 防 止混凝土内部与外界进行水分交换 。为了与 自收缩 试验条件保持一致 ， 混凝土脱膜后立即用熔融石蜡 密封 ， 并将混凝土试块放置于温度为 ( 2 0 2 ) 的养 护室中进行养护。 采用深圳 某公 司生产的 F S 1 0 0 一 HT I 5 一 D 0 2型 数字湿度传感器测量混凝土相对湿度。待混凝土初 凝后 ， 将湿度传感器探头放人 P V C塑料管 中， 然后 将塑料管 口用密封胶再次密封并包上黑色胶布。将 湿度传感器另一端接入数据转换器 ，并连上 电脑 ， 一 一 2 0 1 1 年第 9期 混凝土与水泥制品 第 l 8 5期 开启数据采集软件。待混凝土内部相对湿度( 用 R H 表示) 平衡后读取数据。 1 5 孔径 分布 测试 采用氮气吸附法测试孔结构中的孔径分布。试 验所用仪器为北京某公司生产的 V S o r b 2 8 0 0比表 面积及孔径分析仪。在 2 8 d时 ， 随意拣取混凝土试 块 中心部分 ， 用锤头将距离骨料 8 ra m范围内的水泥 石敲击破碎 ，得到直径小于 8 ra m的水泥石小块 ， 并 用 镊 子 除去 水 泥石 小块 表 面 的沙 粒 和杂 质 ， 然 后将 其 置 于无水 乙醇 中浸 泡 4 8 h ， 以 中止 水泥水 化 。 将浸 泡后的试样在 6 0 下烘干至恒重 ， 然后送入分析仪 中进行孔结构和孑 L 径分布测试。 1 6白收缩 测 试 按 表 3配 合 比 ，浇筑 成 型 尺 寸 为 l O O m mX l O O mmx 4 O O mm的棱柱体试块 ， 在温度 为( 2 0 2 ) 的室内养护至 1 8 h后 ， 拆模并立即用石蜡将 每组混 凝土试块的六个表面密封起来 ， 再用软塑料薄膜将 整个 试块 再 次进 行 密封处 理 。安装 千分表对 陶粒 混 凝土 自收缩进行测试 ， 试验持续时间为 2 8 d 。自收缩 测 试过程 见 图 2 。 ( a ) 试块密封处理 ( b ) 自收缩测试装臂 2 自收缩测试过程 2试 验结 果 2 1 抗 压强 度 2 8 d抗压 强 度试验 结果 见表 3 。由表 3可知 ， 采 用 永 安 陶 粒 的 轻 骨料 混 凝 土 抗 压 强 度 比采 用 宜 昌 陶粒的轻骨料混凝 土抗压强度小 ， 这是 由于永安 陶 粒 筒 压 强 度 为 5 2 MP a ，而 宜 昌陶粒 的简 压 强 度 为 8 8 MP a ， 所 以在 陶粒 预 湿 程 度 相 同时 ， 会 出王 见上 述 结 果 。普通 混凝 土抗 压强 度高 于永安 和宜 昌陶粒轻 骨料混凝土的抗压强度 ， 这是由于天然石子强度远 高 于 陶粒 强度 所致 。 2 2 吸水返水特性 永 安 和宜 昌 陶粒 的吸水 返水 过程 见 图 3 。陶粒 在 陶 粒混 凝 土 中 的吸 水 返 水 过 程 可 以分 为三 个 阶 】 0 01 * 删 O 0 O 一 6 一 段( 吸水阶段 、 返水阶段 和与大气平衡阶段 ) 。吸水 阶段 ， 主要体现在陶粒与陶粒混凝土拌合物接触时 就进行吸水 ， 其后趋于平缓。返水阶段 ， 主要体现在 随着 水化 的进行 ， 陶粒 返水 。与大气 平衡 阶段 ， 主要 体现在随着水化进一步进行 ， 水分被消耗掉 ， 水泥 浆体 中形成一些互相连通的孔隙 ， 最终使得 陶粒 中 的孑 L 隙与水泥浆体 中的毛细孔互相连通 ， 导致 U型 管 内 的压力 逐 渐 与大气 压 相平 衡 ， 液 面 又 回到 接 近 初 始的液 面高 度 。 由图 3可知 ， 不 同类 型 陶粒 在 陶粒 混凝 土 中吸 水返水能力存在差异。陶粒经过预湿处理后 ， 吸水 率大 的永安陶粒 在陶粒混凝土 中的吸水能力与吸 水 率小 的宜 昌 陶粒大 致 相 当 ， 但 其 在 陶粒 混凝 土 中 OO 2 00 0 _ ( ) _ 0 2 * 一0 0 4 一 00 6 O 1 O 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0 5 0 0 6 0 0 7 0 0 8 0 0 0 4 8 l 2 1 6 2 0 2 4 2 8 测试时间 m i n 测 试时 Ih J d ( a ) 陶粒在 8 0 0 ra i n内的吸水返 水 ( b ) 陶粒在 2 8 d内的吸水返 水 图 3陶粒在陶粒混凝土中的吸水返水过程 梁咏宁 ， 陈永波 ， 季韬 ， 等 陶粒类型对轻骨料混凝土 自收缩 的影响 的返水量却 比宜 昌陶粒的多 ， 返水 能力也 比宜昌陶 粒 的强 。 2 3 湿 度场 陶粒 混 凝 土 内部 湿 度 场测 试 结 果 如 图 4所 示 。 从 图 4可以看 出 ， 粗 骨料 经过预湿处理后 ， 三种 不 同类 型骨料的t 昆凝土 内部相对湿度在 昆凝土浇 筑 完成后 3 4 d开始下降，采用 吸水率大的永安陶粒 轻 骨料混凝 土 内部相对湿度下降 的幅度小于采用 吸水率小的宜 昌陶粒轻骨料混凝土的。普通混凝土 内部相对湿度的下降幅度大于两种类型 的陶粒 ? 昆 凝土。在第 2 8 d时 ， 三种类型骨料 的混凝土中， 普通 混凝 土 内部相对湿度最小 ( 8 2 0 ) ， 采用宜 昌陶粒 的轻骨料混凝土 内部相对湿度居 中( 8 5 5 ) ， 采 用 永 安 陶 粒 的 轻 骨 料 混 凝 土 内 部 相 对 湿 度 最 大 ( 91 2 ) 。 1 0 0 9 6 9 2 8 8 8 4 8 0 0 4 8 l 2 l 6 2 0 2 4 2 8 龄期 d 图 4陶粒混凝土 内部相对湿度 2 4孑 L 径 分 布 由于试验条件所 限，每种 配合 比只做 1个样 品 ， 测试 结 果 见表 4 。 表 4孔径分 布 从 表 4可 以看 出 ， 宜 昌陶粒 混 凝 土 水 泥石 中孑 L 径 小 于 5 O h m 的孔结 构 比例 为 5 4 5 ，永 安 陶粒 混 凝 土 水 泥 石 中 孔 径小 于 5 0 n m 的孔 结 构 比例 为 5 1 4 ， 普通混凝土水泥石 中孔径小于 5 0 n m的孑 L 结 构 比例 为 6 2 9 。 Me h t a等 认为 ， 实际控制硬化水泥浆体强度 、 体积变化和渗透性的是孑 L 径分布而非孔隙率 ； 孔径 分布主要是 由新拌水泥浆体 中未水化 的水 泥颗粒 原始 间距和水泥水化程度所决定的 ； 水分通过毛细 张力 固定 于孔 中 ； 失 去 这种 水 将 导 致混 凝 土 的 自收 缩 ， d , L ( d 5 0 n m ) 主要影响水泥浆体 的收缩 ， 因此 ， 小于 5 0 n m的孔结构比例越高 ， 其 白收缩越大。 2 5 自收缩 陶粒混凝土 自收缩试验结果 见图 5 。由图 5可 知 ， 粗 骨料 经 过预 湿 处理 后 ， 在 2 8 d龄 期 内 ， 采 用 吸 水率大 的永安 陶粒的轻骨料混凝土 白收缩最小 ， 普 通混 凝 土 的 自收 缩 居 中 ， 采 用 吸水 率 小 的 宜 昌 陶粒 的轻 骨料 混凝 土 自收缩 最 大 。 3 0 0 篓2 o 0 皿 l 0 0 0 U 4 8 l 2 l 6 2 0 2 4 2 8 龄期 d 图 5陶粒混凝 土 自收缩 由于天然石 子对水泥石 的约束程度大 ， 因而其 自收缩小 ； 采用吸水率大的永安陶粒 的轻骨料混凝 土有效水灰比大 ， 自收缩小 。在上述两种因素 的耦 合作用下 ， 就出现上述混凝土 自收缩变化规律。 3分 析与讨 论 3 1 骨 料类 型与 有效 水灰 比的关 系 从 陶粒 在 陶粒 混凝 土 中吸 水返 水 变 化 过程 ( 图 3 ) 可 知 ， 经 过 预 湿 处 理 后 的 陶 粒 具 有 “ 蓄 水 池 ” 功 能 ， 吸水率大的永安陶粒在陶粒混凝土中有较好的 返水能力。因此 ， 永安陶粒经过预湿处理后 ， 陶粒混 凝土中有效用水量下降很少或基本不下降。此时陶 粒混凝 土的有效水灰 比接近于混凝 土配合 比设计 时的净水灰 比， 由于有效水灰 比对混凝土 自收缩有 很大影 响 ， 因此 ， 有效水灰 比下降越小的陶粒混凝 土 ， 其 自收缩值越小 。经过预湿处理后 ， 采用吸水率 大永安 陶粒 的轻骨料 混凝 土的有效水灰 比下 降值 小于采用 吸水率小 的宜昌陶粒的轻骨料混凝土 ， 从 而其 自收缩也较小。 对 于 天 然 石 子 ， 由 于 没有 “ 蓄 水 池 ” 功 能 ， 也 就 没有返水能力。随着水泥水化的进行 ， 混凝土内部 有效水灰 比大幅度下降 ， 但 由于天然石子对水泥石 有较强的约束作用 ， 其 自收缩受到一定的限制 。 3 2 骨料类型与湿度场的关系 从图 4可以看 出， 采用永安陶粒 的轻骨料混凝 土 内部相对湿度 比采用宜 昌陶粒的轻骨料混凝土 一7一 2 0 1 1年第 9期 混凝土与水泥制品 总第 1 8 5期 的高。这是 由于永安陶粒吸水率 比宜昌陶粒的大 ， 表 面 比较粗 糙且 多 孔 ， 因此 ， 经过 预湿 处 理 后 ， 永 安 陶粒 内部储存水量多 ， 返水能力强 ， 能不断地为水 泥浆体 中的毛细管补充水分 ， 相对有效水灰比和湿 度下降较少 。从 图 4还可 以发现 ， 普通混凝土有效 水灰 比和内部相对湿度开始下降的时间较早 ， 且在 2 8 d龄期时， 湿度 已下降至 8 2 0 ， 比预湿 2 4 h的两 种陶粒混凝土都低 ， 这主要是 由于天然石子不具有 吸水返水特性。 3 3 湿度场与孔结构的关系 由于陶粒具有吸水返水特性 ， 经过预湿处理后 的陶粒 内部储存大量的水分 ， 从而使得陶粒混凝土 中水 泥石 的水化 反应 充分 进行 。天然石 子则 没有这 样 的特 性 ， 所 以水化反 应不 够充分 。因此 ， 采 用吸水 率大的永安陶粒 ，其水泥石中孔径小于 5 0 n m的孔 结构 比例 较采用 吸水率小 的宜 昌陶粒的轻骨料混 凝土的小 。陶粒混凝土水泥石 中孑 L 径小于 5 0 n m的 孔结构比例都比普通混凝土的小 ， 由于水泥石中孑 L 径小 于 5 0 n m 的孑 L 结 构正是 引 起混 凝土 自收缩 的主 要原 因 ， 所 以此类型孑 L 结构 比例越高 ， 则混凝土产 生 的 自收缩 越大 。 水泥石孔径分布测定结果( 表 4 ) 表明 ， 采用吸 水率大的永安陶粒 的轻骨料混凝土 ， 其水泥石 中孔 径小于 5 0 ri m的孑 L 结构比例小于采用吸水率小 的宜 昌陶粒 的轻 骨料 混 凝 土 的。 因此 ， 永 安 陶粒 混 凝 土 自收缩小于宜昌陶粒混凝土的自收缩。普通混凝土 水泥石中孔径小于 5 0 n m的孔结构 比例大于采用永 安 和宜 昌 陶粒 的轻 骨料 混 凝 土 的 ， 普 通 混凝 土 自收 缩大于永安 陶粒混凝土 自收缩 ， 但普通混凝土 自收 缩却小于宜 昌陶粒混凝土的 自收缩 ， 主要是由于天 然 石 子对 水 泥石 的约 束 程 度 高 于 宜 昌 陶 粒 对 水 泥 石的约束程度( 见图 5 ) 。 3 4 骨料 类 型与 自收缩 的关 系 混凝土 自收缩 受粗骨料对水 泥石约束程度的 影 响 ， 其最 终 自收 缩 是与 有效 水 灰 比和 粗 骨料 约 束 程度共 同作用的结果 。天然石子虽然没有类似于陶 粒的吸水返水特性 ， 但 是其强度 比陶粒 的大 ， 其对 水泥石的约束程度高于陶粒对水泥石 的约束程度 。 本文试验研究表明， 最终普通混凝土 自收缩大于采 用吸水率大的永安 陶粒的轻骨料混凝土 自收缩 ， 但 小于采用 吸水率小 的宜 昌陶粒的轻骨料混凝土的 自收缩 。 4结 论 ( 1 ) 采用筒压强度较低 的永安陶粒配制的混凝 土 ， 其抗压强度 比采用宜 昌陶粒的低 ； 普通混凝土 一 R 一 抗压强度高于陶粒混凝土的抗压强度 ， 这是 由于天 然石子强度高于陶粒强度的缘故。 ( 2 ) 陶粒经过 预湿处理后 ， 吸水率大 的永安 陶 粒在 陶粒混凝土 中的吸水能力与吸水率小 的宜 昌 陶粒 大 致相 当 ， 但 其在 陶粒 混凝 土 中的返 水 量却 比 宜 昌陶粒 的多 ， 返 水能 力也 比宜 昌陶粒 的强 。 ( 3 ) 采用吸水率大的永安陶粒的轻骨料混凝土 内部相对湿度 比采用吸水率小的宜 昌陶粒 的轻骨 料混凝 土的高 ； 普通混凝土 内部相对湿度开始下 降 的时间较早 ， 其内部湿度 比采用预湿 2 4 h两种陶粒 的轻 骨 料混凝 土 的都 低 ， 这 主要 是 由于 天然 石 子不 存在类似于陶粒吸水返水的特性。 ( 4 ) 采用吸水率较大的永安 陶粒的轻骨料混凝 土 ，水 泥 石 中孑 L 径 小于 5 0 n m 的孔结 构 比例 小 于采 用吸水率小的宜 昌陶粒的轻骨料 昆 凝土的 ， 普通 昆 凝 土水 泥 石 中孔径 小 于 5 0 n m 的孑 L 结 构 比例 大 于 陶 粒 混凝 土 的。 ( 5 ) 自收缩是有效水灰 比和粗骨料约束程度共 同作用 的结果 。骨 料是 否具有 吸水 返水 特性会 影 响 有效水灰 比 ，从而影响混凝 土内部 湿度场 和孔结 构 。天然石子强度 比陶粒的大 ， 其对水 泥石的约束 程度高于 陶粒的 ， 因此 ， 普通混凝土 自收缩小 于采 用吸水率大的陶粒轻骨料混凝土的 自收缩 ， 但是大 于采用吸水率小的陶粒轻骨料混凝土的 自收缩。 参考 文献 ： 1 王晴， 李琳， 王宇， 等 高 强页 岩轻集料 混凝土 的力学 性 能 I J 1 沈 阳建 筑大学学报 ( 自然科学 版) ， 2 0 0 9 ， 2 5( 3 ) ： 5 1 8 - 52 0， 5 40 【 2 j ： 军 涛 页岩陶粒轻骨料混凝土在桥梁 r I J 的应用 国防 交通工程 与技术， 2 0 0 9 ， 7 ( 3 ) ： 6 1 - 6 3 I 3 】郑 秀华， 张韦生 ， 李惠， 等 陶粒 的吸水返 水特性 研究 低温建筑技术， 2 0 0 9 ， 3 1 ( 3 ) ： 4 - 7 f 4 孙海林， 叶列平， 丁建彤， 等 高强轻骨 料混凝土收缩和徐 变试验l J 1 清华大学学报， 2 0 0 7 ， 4 7 ( 6 ) ： 7 6 5 - 7 8 0 5 】 L o p e z M， K a h n L ， K u r t i s K Hi g h s t r e n g t h s e l f c u ri n g l o w s h r i n k a g e c o n c r e t e f o r p a v e m e n t a p p l i c a t i o n s 3 1 I n t e r n a t i o n a l J o u r n a l o f P a v e m e n t E n g i n e e ri n g ， 2 0 1 0 ， 1 1 ( 5 ) ： 3 3 3 3 4 2 6 G B T 5 0 0 8 1 - 2 0 0 2 普通 昆凝土力学 性能 试验方 法标准 S 7 】M e h t a P K ， Mo n t e i r o P J MC o n c r e t e s t r u e t u r e ， p r o p e r t i e s a n d ma t e ri a l s ( 2 n d E d i t i o n ) M1 P r e n t i c e H a l l ：N e w J e r s e y ， 1 9 92 收稿 日期 ： 2 0 1 1 0 7 - 2 4 作者简 介： 梁咏宁( 1 9 7 7 一 ) ， 女 ， 博士 ， 研究生导师 。 通讯地址 ： 福州市福州地区大学新 区学 园路 2号 联 系 电话 ： 1 3 7 9 9 4 2 0 9 0 3 E - mai l： y o n g n i n g l i a n g 1 6 3 c o m