角钢套箍高强混凝土轴压短柱承载力分析与设计建议.pdf

东 北 石 油 大 学 学 报 J OURNAL OF NORTHEAST P ETROLEUM UNI VERS I TY 第 4 O卷 第 1 期 2 0 1 6年 2月 Vo 1 4 0 NO 1 Fe b 2 0 1 6 角钢套箍高强混凝土轴压短柱 承载 力分 析与设计 建议 计 静 ，张云雷 ，张文福 ，袁朝庆 ，刘迎春 ，王树伟 ，徐松芝 (1 东北石油大学 黑龙江省防灾减灾工程与防护工程重点实验室 ， 黑龙江 大庆 1 6 3 3 1 8 ； 2 香 港理工大学 土木 与环 境工程 系， 香港 九龙 红勘 ) 摘要 ： 以套箍系数 、 混凝 土等级 和钢材屈服 强度 为控制参数 ， 设计 I 5根剪跨 比为 1 5的角钢套箍 高强混凝土轴压 短柱 ； 基 于简化的钢材本构模 型和考 虑套箍效应的约束高 强混凝 土本构模型 ， 采用 A NS YS有限元软件进行数值仿 真分 析 ， 通过 与实验数 据对比验证有 限元建模 的合 理性 ； 考 察不同套箍系数 、 混凝土 强度等级 和角钢屈 服强度等级 对角钢 套 箍高强混凝 土轴压 短柱力 学性能 的影响； 考虑 缀板对 混凝 土的套箍效应 ， 引入缀板 影响 因数， 利用 l s t o p t 软件 反演影 响 因数 与套箍 系数之 间线性关 系， 建立 角钢套箍 高强混凝土轴压短柱极 限承载力计算表 达式 ， 提出轴压短 柱的设计方法 与 施工建 议。结果表 明 ， 套箍 系数 比其他参数对轴压短柱 的承载力和延性 的影响更加显 著 ， 为该短柱在新 建和改造工程 中 的应用 奠定基础 。 关键词 ： 角钢套箍高强混凝 土 ； 轴压 ；短柱 ； 套箍 系数 ；承载力 ；设计 建议 中图分类号 ： T U5 2 8 6 7 ； T U5 2 8 0 1 文献标识 码 ： A 文章 编号： 2 0 9 5 4 1 0 7 ( 2 0 1 6 ) 0 1 0 1 1 t 一1 O 0 引言 角钢套箍高强混凝土柱是在素高强混凝土构件外部四角配置角钢的一种组合结构形式l 1 ， 角钢之 间通过横向缀板焊接连接 ， 构件内部不再设置纵 向钢筋 。该类构件不但构造 简单 、 连接方便 ， 而且具有承 载力高 、 延性好等独特的力学特性 。同时 ， 将高强混凝土应用于外包角钢混凝土构件 ， 能够大幅减小构件 的截面尺寸， 减少混凝土的用量 ， 有效减轻结构 的自重。 S h e i k h S A等 5 首先开展钢板箍约束角钢空间桁架混凝土柱 的轴压静力试验 ， 考察柱 的破坏过程， 利用荷载一轴向变形 曲线给出承载力计算公式 ， 结果表明钢板箍间距和数量可 以明显改善核心混凝土的 强度和延性 。Ro s a r i o M 等_ 6 开展 1 3组角钢混凝土柱的偏心受压试验 ， 提 出该类 构件 的理论分析模型， 用于精确分析角钢混凝土柱及普通钢筋混凝土柱的承载力。任富栋等 开展外包角钢加固钢筋混凝土框 架柱试验 ， 获得加固框架柱的破坏形式 ， 提出角钢加 固柱的设计理论。姜绍飞等 探讨混凝土轴压强度 、 纵向含钢率 、 配箍间距和箍筋直径对轴压外包角钢短柱力学性能的影响， 给出承载力计算公式。鲁华伟_ 9 开展 1 O根长细 比为 3的角钢约束普通混凝土轴压短柱试验 ， 获得破坏形态和竖向荷载一位移曲线 ， 探讨 构件截面 、 缀板间距 ， 以及混凝土轴心抗压强度对角钢约束混凝土柱承载力和延性性能 的影响， 提 出角钢 强度降低系数的概念 ， 并 回归得出角钢强度降低系数 随套箍系数变化的规律。 目前 ， 对角钢套箍高强混凝土短柱研究 的相关报道较少 ， 相应 的理论也不成熟 。基于实验数据 ， 笔者 采用 ANS YS有限元软件 1 n ， 开展不 同参数下的角钢套箍高强混凝土轴压短柱 的数值分析， 获得轴压 短柱的力学性能， 给出承载力计算表达式 ， 并提出设计方法与施工建议 。该研究结果不仅有一定的理论意 义和实际工程实用价值 ， 同时也为 钢混凝土组合结构技术规程 的完善提供依据。 收稿 日期 ： 2 0 1 51 1 3 0 ； 编辑 ： 任志平 基金项 目： 教育部高等学校博士学科点专项科研基金项 目( 新教师类 ： 2 o 1 2 2 3 2 2 l 2 O 0 O 4 ) ； 黑龙江省 自然 科学基金 面上 项 目( E 2 0 1 3 3 6 ) ； 国家 自然科 学基金项 目( 5 1 1 7 8 O 8 7 ) ； 黑龙江省级领军人才梯 队后备带头人资助项 目； 东北石油大学青年骨干出国研修项 目 作者 简介： 计静 ( 1 9 7 7 一) ， 男 ， 博士 ， 教授 ， 主要从事土木结构工程方面 的研究 。 东北石油大学学报 第 4 0卷2 0 1 6年 1 试件设计 以缀板 间距 S 、 套 箍 系 数 、 混凝 土 强度等级和角 钢强度等级为控制参数 ， 设计 1 5根角钢套箍的核心高强混凝 土 组合柱 ( 剪跨 比为 1 5 ) ， 参数见表 1 。试 件为等边角钢 ， 厚度为 5 mm， 边长为 5 0 r l l IT I ， 用“ 5 O 5 ” 表示 ； 试件高度为 6 0 0 I T l m； 试 件 截 面 尺 寸 为 2 0 0 mm 2 0 0 i T l m。D Z 一 2 试 件 的外 形尺 寸及 柱截 面构 成 见 图 1 。 2 模型 与验证 2 1 钢材和套箍高强混凝土本构模型 钢材的本构关系采用简化的双线性 表 1 D Z试件参数 Ta b l e 1 The p a r a me t e r s o f s pe c i me ns 模型l_ 】 ， 不考虑屈服后的强度硬化 ， 采用 Mi s e s 屈服准则 ， 本构模型见图 2 。角钢对核心混凝 土的套箍 作用与箍筋对混凝土的约束性质类似 ， 基于 Ma n d e r J B、 杨坤等提出的箍筋约束混凝土本构模型口 引， 对 角钢约束的混凝土核心有效约束区进行修正， 得到适用于角钢约束的高强混凝土的本构模 型( 见图 3 ) ， 核 心有 效约束 区见 图 4 。 【 【 3 0rr L 1 4 0 L L 3 0 钢缀板 i l l I j l J l I l I l I l I f I l f i l l f i l 、 。一 l l 5 ( a )外彤 尺 寸 ( b )截 嘲构 成 图 1 D Z - 2试件尺寸及截 面形 式( mm) Fi g 1 Di me s i o n s a n d s e c t i o n a l f o r m o f s p e c i me n DZ - 2 ( mm ) 组合柱核心高强混凝土的抗压强度表达式的构成形式与箍筋约束混凝土本构模型 一致 ： ， c 一 f co - 1 2 5 4 + 2 2 5 5 1 + 7 9 4 f； f ； ) ， ( 1 ) 式中： 厂 。 和厂 。 分别为套箍高强混凝土和素高强混凝土的抗压强度； f ： 为外部约束对核心混凝土的有效约 束应力。 的计算表达式 ： 一 f， 忌 。 ， ( 2 ) 式中： - 厂 为横向钢板 的约束应力 ； 志 为有效约束系数 。是 的计算表达式 ： 是 。一 ， ( 3) 式 中 ： A 为 钢板 对核 心混凝 土 的有效 约 束面 积 ； A 为 截 面钢板 形 心 包 围的 核心 混凝 土 面 积 除去 纵 向角 钢 一 0 0 0 第 1 期 计静等 ： 角钢套箍 高强混凝土轴压短柱承载力分析与设计建议 的面积。A 的计算表达式 ： A 一 A。 ( 1一 ) ， ( 4 ) 式中： A 为截面钢板形心包围的核心混凝土面积 ； j口 为纵 向角钢的总面积与截面钢板形心包 围的核心混 凝土 面积 比值 。 J S# y r ssv 8 r 图 2 钢材 的本 构模 型 Fi g 2 Th e c o n s t i t u t i v e mo d e l o f s t e e l 非有效约 束 混 凝： 保护 一 i 、 I I f 、 I I 一 ： 。 约束高强 。 S 普 通 高 强 r S蛐 8 r 图 3 高 强混凝土 的本构模型 F i g 3 Th e c o n s t i t u t i v e mo d e l o f h i g h s t r e n g t h c o n c r e t e 核心有效约 参考文献 1 6 矩形箍筋约束混凝土柱 的核心有效约束区， 结合角钢约束的特点， 给出钢板套箍约束高 强混凝土柱的有效核心约束 区( 见图 4 ) 。A 的计算表达式 ： A 一b o de- 喜 ) ( 一 丢 ) ( 一 ) ， c s ， 式中： 6 、 d 分别为外环两钢板形心沿 方向、 方向的距离； 叫 为两相邻纵向角钢的净距 ； s 为两相邻纵 向缀 板 的净距 。 将式( 4 ) 、 式( 5 ) 代入式( 3 ) ， 计算有效约束系数 忌 。 ： 避 。 将式( 6 ) 代人式( 2 ) 求得有效约束应力 f ： ， 进而求得考虑套箍效应的核心高强混凝土的抗压强度。 组合柱核心高强混凝土抗压强度对应的约束高强混凝土峰值应变表达式为 一c。 1 + s ( ) ， 式 中 。 和 c 0 分别为约束高强混凝土和素高强混凝土的峰值应变 。 利用式 ( 1 ) 和式 ( 7 ) 求得套箍高强混凝土的抗压强度和峰值应变 ， 代入式( 8 ) 求得本构模型的表达式 ： 厂 一竿 ， ( 8 ) 古 第 1期 计静等： 角钢套箍 高强混凝土轴压短柱 承载力分析与设计 建议 Z 握 晕 ； f 位移 ram ( c ) 试件ARC C3 Z 0 柱 Z 一 柱 位移 mm ( d ) 试件ARC C 4 位移 mm ( e ) 试件AR CC5 图 6 轴压 短柱 有限元数值分析结果 与实验荷载一位 移 曲线 Fi g 6 C o mp a r i s o n o f l o a d - d i s p l a c e me n t c u r v e s b e t we e n ANS YS a n d t e s t 表 2 轴压短柱有 限元数 值分析与实验承载力结果 Ta bl e 2 Co mp ar i s o n o f Be a r i ng c apa c i t y b e t we e n ANS YS and t e s t 3 扩展参数数值分析 采用 ANS Y S有限元软件 ， 对 1 5根角钢套箍高强混凝土轴压短柱开展轴压分析 ， 提取试件的荷载 一 位移 曲线， 考察套箍系数、 混凝土强度等级和角钢屈服强度等级对角钢套箍高强混凝土柱轴压刚度 、 延性 和承载力等力学性能的影响规律。 3 1 套 箍 系数 不同套箍系数对角钢约束高强混凝土轴压短柱影响的荷载一位移 曲线见图 7 。由图 7可以看出 ， 轴 压短柱荷载一位移曲线初始阶段为直线段 ， 主要表现构件的弹性性能 。随着套箍系数的增大 ， 初始刚度逐 渐增大 ， 且构件的极限承载力显著提高 。随着缀板间距减小 ， 荷载一位移曲线下降变慢 ， 表 明随着缀板 间 距的减小轴压短柱的延性增强 。 东北石油大学学报 第 4 o卷2 0 1 6年 Z 谊 位穆 ram ( a ) 试 件DZ - 1 、D Z - 2 和DZ 一 3 Z 耀 Z 妲 位 移 ram ( b ) 试 件D Z- 4 、D Z- 5 和DZ - 6 位 移lti m ( c ) 试 件DZ 一 7 、D Z 一 8 和DZ 一 9 图 7 不 同套箍 系数 的轴压短柱荷载一位 移曲线 F i g 7 Co mp a r i s o n o f l o a d d i s p l a c e me n t c u r v e s o f c o mp o s i t e c o l u mn s wi t h d i f f e r e n t h o o p c o e f f i c i e n t s 3 2混凝 土强 度等级 不同混凝土强度等级 ( C 6 0 、 C 7 0 、 C 8 0 ) 对角钢约束高强混凝土轴压短柱影响的荷 载位移 曲线见 图 8 。由图 8可以看出， 轴压短柱的初始刚度基本相同， 随着位移增加 ， 曲线逐渐偏离纵轴线 。随着混凝土强 度等级提高 ， 刚度表现略有增大， 屈服荷载和极限承载力明显提高 ， 屈服位移变化不明显 。 3 3角钢 强度 等级 不同角钢屈服强度( Q 2 3 5 、 Q3 4 5 、 Q3 9 0 ) 对角钢约束高强混凝土轴压短柱影响的荷载一位移曲线见图 9 。由图 9可以看出， 初始刚度基本不变 ， 屈服荷载和极限承载力随着角钢屈服强度的增大明显提高 ， 同时 采 用 能量法 确 定 的屈 服 位移也 明显 增 大 。 Z 一 耀 瓣 位 移 ram ( a ) 试 件DZ l 、DZ 一 1 O 和DZ - 1 l Z u。 堰 辅 位移 ll l m ( b ) 试件DZ - 2 、DZ 一1 2 和D Z 一1 3 第 1期 计静等 ： 角钢套箍高强混凝土轴压短柱承载力分析与设计建议 Z 0 一 柱 瓣 Z 耀 位移 ram ( c ) 试件DZ 一 3 、DZ 一 1 4 和D Z l 5 图 8 不 同核心混凝土 强度 的组合柱 荷载一 位移 曲线 Fi g 8 C o mp a r i s o n o f l o a d d i s p l a c e me n t c u r v e s o f c o mp o s i t e c o l u mn s wi t h d i f f e r e n t c o n c r e t e s t r e n g t h 位 移 mm ( a ) 试件D Z -l 、DZ 一 4 和D Z一 7 Z 柱 鼹 Z 一 迄 位移 mm ( b ) 试件DZ 一 2 、D Z 一 5 和DZ 一 8 位移 mm ( e )试件DZ - 3 、DZ - 6 和DZ一 9 图 9 不 同角钢强度等级 的组合柱荷 载一 位移 曲线 F i g 9 Co mp a r i s o n o f l o a d d i s p l a c e me n t c u r v e s o f c o l u mn s 4 轴压短柱承载 力表达 式 通过 ANS YS有限元软件对 1 5组试件的模拟分析 ， 获得不同控制参数下的角钢套箍高强混凝土短柱 的极限承载力( 见表 3 ) 。考虑角钢和缀板 引起 的套箍效应对 角钢约束高强混凝土短柱抗压承载力的提 高， 以钢筋混凝土柱极限承载力表达式为参考 ， 引入缀板间距影响系数 a ， 构建角钢套箍高强混凝土短柱 的极 限承 载力 表达 式 。 东北石油大学学报 第 4 O卷2 0 1 6年 表 3 角钢套 箍高强混凝土短柱极限承载力数值解 Tab l e 3 Nu me r i c a l s o l ut i o n of u l t i ma t e b e a r i ng c a pa c i t y o f a ng l e - s t e e l c o nf i ne d hi g h- s t r e ng t h c o n c r e t e s ho r t c o l u mns 试件编号 承载力 k N 试件编号 承载力 k N 试件编号 承载力 k N DZ l 1 9 5 6 DZ 一 6 2 5 1 5 DZ 一 1 l 2 3 6 7 DZ一 2 2 01 8 DZ 一 7 2 3 1 6 D 1 2 2 2 31 DZ一 3 2 1 7 7 DZ 一 8 2 4 2 3 DZ - 1 3 2 4 4 3 DZ - 4 2 1 9 5 DZ 一 9 2 6 4 5 DrZ _ 1 4 2 3 8 8 DZ一 5 2 3 0 8 DZ 一 1 O 2 l 6 6 DZ 一 1 5 2 5 8 9 角钢套箍高强混凝土轴压短柱承载力表达式可写为 N 一 A ： +a 。 ， ： A ， ( 9 ) 式中： 为考虑套箍效应后的高强混凝土的轴心抗压强度； A ： 、 A 分别为角钢套箍混凝土短柱截面面积 和角钢的截面面积； f ； 为角钢屈服强度。 利用式( 9 ) 获得 1 5组试件的 a ， 结果见表 4 。利用 l s t o p t 程序回归得到 a 与套箍系数 的关 系， 两者 拟 合 为直 线 ： a 一 0 6 5 6 A + 0 4 9 6 。 ( 1 0 ) 将式( 1 O ) 代入式( 9 ) ， 得到角钢套箍高强混凝土轴压短柱承载力表达式为 N = = A - I- ( 0 6 5 6 A +0 4 9 6 ) f ； A： 。 ( 1 1 ) 表 4 试件参数与获得 的缀板 间距 影响因数 T a b l e 4 S p e c i f i c p a r a me t e r s o f s p e c i me n s a n d o b t a i n e d口 。 5 设 计建 议 地震发生时 ， 许多建筑的框架柱 因轴压 比过大而发生破坏 ， 可见瞬时轴压 比增加 ， 尽管角钢套箍 高强混凝土组合柱的轴压 比限值可 以适当放宽 ， 但建议按钢筋混凝土柱的轴压 比限值取值 。轴压 比 表 达式 为 一 N c 七 A 。 钢板箍的配箍率需要满足 混凝土结构设计规范 中箍筋体积配筋率 的要求。 式 ( 1 1 ) 计算 。 ( 1 2 ) 该类 柱 的轴压 承载 力按 角钢套箍高强混凝土组合柱实现钢材的集中化 ， 角钢之间可穿越型钢和预应力筋 ， 角钢套箍高强混凝 土组合柱和预应力型钢混凝土组合梁可以形成新 的结构型式 ( 见图 1 0 ) 。预应力筋实现在柱端张拉和锚 固， 适合应用于大跨 、 重载的新建和既有建筑的加 固改造 。预应力型钢混凝土组合梁可实现施工阶段 的自 l 1 8 东北石油大学学报 第 4 0卷2 0 1 6 年 9 J i a n g S h a o f e i ， L i u Z h i y a n g ， L i n Qu a n h o n g P e r f o r ma n c e a n a l y s i s a n d s t u d y o f s h o r t c o l u mn s wi t h e x t e r n a l a n g e l s t e e l E J J o u r n a l o f No r t he a s t Un i v e r s i t y：Na t u r a l S c i e n c e，1 9 9 7， 1 8( 1 )： 2 6 3 0 鲁华伟 角钢约束 混凝土轴 压短柱试验与有 限元分析 D 大庆： 大庆石 油学院 ， 2 0 0 9 L u Hu a we i Te s t a n d f i n i t e e l e me n t a n a l y s i s o n a n g l e s t e e l c o n f i n e d c o n c r e t e s h o r t c o l u mn u n d e r a x i a l c o mp r e s s i o n D Da q i n g ： Da q i n g P e t r o l e u m I n s t i t u t e，2 0 09 1 0 郝文化 ANS YS土木工程应用实例 M 北京 ： 中国水利水 电出版社 ， 2 0 0 5 ： 4 6 5 4 Ha o W HAN S YS a p p l i c a t i o n c a s e o f c i v i l e n g i n e e r i n g M B e i j in g ：Ch i n a Wa t e r C o n s e r v a n c y a n d Hy d r o p o we r P r e s s ，2 0 0 5 ： 4 6 5 4 1 1 尚晓江， 邱峰， 赵海峰 A N S Y S 结构有限元高级分析方法与范例应用 Ml北京： 中国水利水电出版社， 2 0 0 8 S h a n g Xi a o j i a n g ，Qi u F e n g ，Z h a o Ha i f e n g Th e s e n i o r a n a l y s i s me t h o d o f s t r u c t u r e f i n i t e e l e me n t i n ANS Y S a n d e x a mp l e a p p l i c a t i o n s M B e i j i n g： C h i n a Wa t e r& P o we r P r e s s ， 2 0 0 8 1 2 计静 ， 邢菲 ， 武英杰 ， 等 钢框架十字型刚性节点滞回性能分析与设计 J 东北石油大学学报 ， 2 0 1 4 。 3 8 ( 1 ) ： 1 o 2 1 1 1 J i J i n g ，X i n g F e i ， Wu Yi n g j i e ，e t a 1 Hy s t e r e t i c b e h a v i o r a n a l y s i s a n d d e s i g n o n c r o s s t y p e r i g i d j o i n t s o f s t e e l f r a me J J o u r n a l o f Nor t h e a s t Pe t r o l e um U n i v e r s i t y ，2 01 4， 3 8( 1 )： 1 0 2 11 】 1 3 3 计 静， 李冰， 戴建 国， 等 基 于套建增层 的单跨双层钢框架滞 回性能分析与设计 J 东北石油大学学报 ， 2 0 1 4 ， 3 8 ( 5 ) ： 1 l l 一1 2 0 J i J i n g，Li Bi n g，Da i J i a n g u o，e t a 1 Th e h y s t e r e t i e b e h a v ior a na l y s i s a n d d e s i g n o f t h e s i n g l e s p a n a n d d o u bl e l a y e r s t e e l f r a me b a s e d o n t h e o u t e r j a c k e t in g s t o r e y - a d d i n g J J o u r n a l o f No r t h e a s t P e t r o l e u m Un i v e r s i t y ，2 0 1 4 ， 3 8 ( 5 ) ： i 1 1 1 2 0 1 4 张文福， 赵文艳 ， 李 文， 等 方钢 管混凝土 偏心受压构件承载力计算 J 大庆石油学 院学报 ， 2 0 0 1 ， 2 5 ( 2 ) ： 9 8 9 9 Z ha n g W e n f u，Z h a o W e n y a n，I i W e n，e t a 1 Ca l c u l a t i o n o f o n f l e x u r a l s t i f f ne s s o f c o n c r e t e f i l l e d s t e e l t u b e a n d i t s a f f e c t i n g f a c t o r s J J o u r n a l o f D a q i n g P e t r o l e u m I n s t i t u t e ，2 0 0 1 ， 2 5 ( 2 ) ： 9 8 9 9 1 5 3 张文福 ， 郝进锋 。 薛景宏 ， 等 循 环加载条件下钢管混凝 土应力一应变关 系模型 J 大庆石油学 院学报 ， 2 0 1 0 ， 3 4 ( 3 ) ： 1 0 4 1 0 8 Z ha n g W e n f u，Ha o J i n f e n g，Xu e J i n gh o ng，e t a 1 Co n s t i t u t i v e mo d e l o f c o n c r e t e f i l l e d c i r c ul a r s t e e l t ub e b r a c e me mb e r s u n d e r c y c l i c l o a d J J o u r n a l o f Da q i n g P e t r o l e u m I n s t i t u t e ，2 0 1 0 ， 3 4 ( 3 ) ： 1 0 4 1 0 8 1 6 Ma n d e r J B，P r i e s t l e y M J N，P a r k RTh e o r e t i c a l s t r e s s s t r a i n mo d e f o r c o n f i n e d c o n c r e t e J J o u r n a l o f t h e S t r u c t u r a l E n g i n e e r i n g，1 9 8 8， 1 i 4( 8) ： 1 8 0 4 1 8 2 3 1 7 Ma n d e r J B，P r i e s t e y M J N，P a r k ROb s e r v e d s t r e s s s t r a i n b e h a v i o r o f c o n f i n e d c o n c r e t e J J o u r n a l o f t h e S t r u c t u r a l E n g i n e e r i n g，1 9 8 8， 1 1 4 ( 8) ： 1 8 2 7 18 4 9 1 8 杨坤 ， 史庆轩 ， 赵均海 ， 等 高强箍筋约束高强混凝 土本构模型研究 J 土木工程学 报， 2 0 1 3 ， 4 6 ( 1 ) ： 3 4 4 1 Ya n g Ku n，Sh i Qi n g xu a n，Zh a o J u n h a i ，e t a 1 St u d y o n t h e c o n s t i t u t i v e mo d e l o f h i g h s t r e n gt h c o n c r e t e c o n f i n e d b y h i g h s t r e n gt h s t i r r u p s J Ch i n a C i v i l E n g i n e e r i n g J o u r n a l ，2 0 1 3 ， 4 6 ( 1 ) ： 3 1 4 1 1 9 贾金青 ， 姜丽君 ， 赵国藩 钢骨高强混凝土短柱轴压力 系数 与配箍率关 系研究 J 建筑 结构 ， 2 0 0 2 。 3 2 ( 1 0 ) ： 2 1 8 -2 2 2 、 ” 2 0 2 1 2 2 3 J i a J i n q i n g ，J i a n g L ij u n ，Z h a o Gu o f a n S t u d y o n t h e r e l a t io n s h i p b e t we e n a x i a l p r e s s u r e c o e f f i c i e n t a n d s t i r r u p r e i n f o r c e me n t r a t i o o f s t e e l r e i n f o r c e d h i g h s t r e n g t h c o n c r e t e s h o r t c o l u mn J Bu i l d i n g S t r u c t u r e ，2 0 0 2 ， 3 2 ( 1 0 ) ： 2 1 8 2 2 2 贾金青 ， 孙洪梅 ， 李大永 钢骨高强混凝土短柱轴 压力系数 限值 J 大连理工大学学报 ， 2 0 0 2 ， 4 2 ( 2 ) ： 6 7 7 o J i a J i n q i n g，S un Ho n g me i ，Li Da y o n g Li mi t e d v a l u e s o n a x i a l c o mp r e s s i o n r a t i o o f s t e e l r e i n f o r c e d h i g h s t r e n g t h c on c r e t e s h o r t c o l u mn s J J o u r n a l o f D a l i a n Un i v e r s i t y o f Te c h n o l o g y ，2 0 0 2 ， 4 2 ( 2 ) ： 6 7 7 0 苏毅 ， 程文滚 配置工字 、 十字形钢骨的钢骨混凝 土柱轴 压比限值 J 工业建筑 ， 2 0 0 6 ， 3 6 ( 2 ) ： 8 5 8 7 ， 6 3 s u Yi ，C h e n g We n r a n g L i mit v a l u e o f a x i a l c o mp r e s s i o n r a t i o o f S R C c o l u mn wi t h H s h a p e d o r c r o s s s t e e l s e c t i o n J I n d u s t r i a l c o ns t r u c t i o n，2 0 0 6， 3 6 ( 2 )： 8 5 8 7， 6 3 宋坤 ， 李振宝 斜 向反复加载下高轴压 比 R C短柱抗震性能实验 J ， 东北石油大学学报 ， 2 0 1 4 ， 3 8 ( 2 ) ： 1 0 2 1 0 8 ， 1 2 0 。 S o n g Ku n ，L i Z h e n b a o Th e s e i s mi c p e r f o r ma n c e t e s t o f h i g h a x i a l c o mp r e s s i o n r a t i o o f RC s h o r t c o l u mn u n d e r t h e o b l i q u e l o a d J J o u r n a l o f No r t he a s t Pe t r o l e u m U n i v e r s i t y，2 O1 4， 3 8( 2 )： 1 0 2 1 0 8， 1 2 0 1 2 O