榆钢干熄焦工程满堂脚手架方案.doc

榆钢支持地震灾区恢复重建项目干熄焦及余热发电建筑安装工程
满堂脚手架方案
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编制单位： 中国五冶榆钢干熄焦项目部
编制日期：二零一四年二月二十五日
目录
1、编制依据3
2、工程概况3
3、落地式脚手架支撑系统设计3
4、脚手架施工4
4。1施工准备4
4。2 搭设4
4.3 钢管检查7
5、拆除9
5。1 拆除前必须完成以下准备工作9
5。2 拆除顺序应符合以下要求9
6、计算书12
1、编制依据
1、《建筑施工扣件式钢筋脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011)
2、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）
3、《钢管脚手架扣件》（GB15831—2006)
4、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59—2011）
5、《高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）
2、工程概况
榆钢干熄焦工程汽轮机房框架梁最大高度18.3m,梁截面尺寸300＊700;除盐水站屋面高度7.8m，板厚100mm，屋面梁截面尺寸300*600；地面除尘站高10m、焦仓楼面高度14.7m，板厚100mm，焦仓斜口重约130t，浇注时靠满堂架进行支撑。本计算中，选取汽轮机房框架梁作为代表性建筑就脚手架支撑系统进行校核计算。
3、落地式脚手架支撑系统设计
1、落地式钢管满堂脚手架采用钢管（ø48×3。0mm)扣件连接.
2、脚手架按步高1。5m，纵向、横向杆水平间距1。2m,纵向、横向立杆间距1。2m。立杆下必须全设扫地杆，为双向每跨满设,扫地杆距地面高度≤300mm。
3、脚手架平台四周设置纵横向剪刀撑,剪刀撑水平向、竖向连续设置、竖向到顶,剪刀撑每隔2排设置一组纵横向剪刀撑,剪刀撑与地面夹角不大于60°不小于45°，剪刀撑搭设不少于4跨,不小于6米。
4、脚手架施工
4。1施工准备
1、材料准备
脚手架钢管采用现行国家标准《直缝电焊钢管》(GB／T13793)所规定的钢管，其质量符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB／T700）中Q235—A级钢所规定钢管直径Φ48，壁厚3。0mm，扣件采用铸铁扣件，其材质符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB/T15831－1995)。
2、单位工程各级负责人应按施工组织设计中有关脚手架的要求,逐级向架设和使用人员进行技术交底.
3、要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查，不合格的构配件不得使用，经检查合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水.
4、应清除地面杂物,平整搭设场地，地基夯实平整.所有立杆底部均设置脚手板，立杆下面垫设枕木.
4。2 搭设
1、按脚手架的柱距、排距要求进行放线定位.
2、铺设垫板和安放底座，并应注意以下事项
（1）垫板、底座应准确地放在定位线上;垫板采用厚30mm宽300mm的脚手板，长不小于2跨.
（2）垫板必须铺放平稳，不得悬空。
3、杆件搭设
脚手架搭设顺序如下：放置纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→第一步纵向水平杆→第一步横向水平杆→第二步纵向水平杆→第二步横向水平杆
4、搭设立杆的安全技术措施：
(1)立杆采用单立杆，立杆距垫板200处设置纵向扫地杆,采用直角扣件与立杆内外扣牢.横向扫地杆也采用直角扣件,紧贴纵向扫地杆的下方与内外立杆扣牢.
（2）立杆接长宜用对接扣件连接,立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不在设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1／3。
5、搭设纵、横向水平杆的安全技术措施
(1）、搭设纵、横向水平杆时,其构造应符合有关规定要求，纵向水平杆宜设置在立杆的内侧,其长度不小于3跨，纵向水平杆接长宜用扣件搭接,纵向水平杆的搭接应交错布置,两根相邻纵向水平杆的接头不准设置在同步或同跨内，不同步、不同跨两根相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的l／3,纵向水平杆采用直角扣件与立杆扣牢，横向水平杆也采用直角扣件，紧贴纵向水平杆下方与内外立杆扣牢，主节点处横向水平杆严禁拆除.
（2）同一步纵向水平杆必须四周交圈，用直角扣件与内、外立杆固定.
6、搭设剪刀撑注意事项
竖向剪刀撑应随立杆、纵横向水平杆等同步搭设,剪刀撑、横向斜撑的构造应符合规定要求，剪刀撑四周设置纵、横向剪刀撑,剪刀撑采用斜杆搭成剪刀撑，剪刀撑与地面成50度夹角，剪刀撑接长宜采用搭接方式，采用二只旋转扣件搭接,二扣件间距不宜小于l米，杆端伸出扣件盖板不宜小于100mm,剪刀撑搭设不小于4跨,不小于6米,剪刀撑水平向、竖向连续设置，竖向连续到顶，剪刀撑纵向每隔2排搭设一组，横向每隔2排搭设一组，剪刀撑一端抵在垫板上，另一端与采用旋转扣件与主杆、横向水平杆扣牢，旋转扣件中心至主节点距离不应大于150mm。
7、扣件安装的安全技术措施
（1)扣件规格（Φ48)必须与钢管外径相同。
（2）扣件螺栓拧紧力矩应在45－65N·m之内.
（3）主节点处，固定横向水平杆(或纵向水平杆)、剪刀撑、横向支撑等扣件的中心线距主节点的距离不应大于150mm。
（4）对接扣件的开口应朝上或朝内.
（5）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm.
8、安全网、安全通道的搭设：底层脚手架除安全通道外应封闭，禁止出入，安全网随层设置，在脚手架的外侧需要采用封闭式的安全防护。全封闭式防护主要采用满挂安网，为防止人和物坠落发生事故,人行斜道等周围亦应用立网封闭。由于施工条件所限等而不能搭设平网的部位，应改用立网封闭。在本工程中,共设置两个安全通道，供人员出入，安全通道应至少超出建筑物2m，安全通道采用之字型斜道，宜附着外脚手架或建筑物设置，人行斜道宽度不宜小于1m，坡度宜采用1：3。 3、拐弯处应设置平台,其宽度不上于斜道宽度，斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及踢脚杆，栏杆高度应为1。2m，踢脚杆高度仅为0。3m,内侧应挂密目网封闭,脚手板横铺时，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不应大于500mm。 6、脚手板上应每隔250~300mm设置一根防滑木条,木条厚度宜为20～30mm。
4.3 钢管检查
1、必须有产品质量合格证.
2、应有质量检验报告，钢管材质检验应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB／T228)的有关规定，质量应符合国标的要求。
3、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。
4、钢管外径、壁厚、端面等偏差要符合国标要求。
5、钢管必须除锈，涂防锈漆和标色（黄色油漆）。
6、扣件应有生产许可证，测试报告、质量合格证。
7、使用旧钢管、扣件要求进行严格检查、检测.
8、脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法，应符合表1的要求。
脚手架搭设的技术要求与允许偏差 表1
项次
项 目
技术要求
容许偏差△（mm）
检查方法
与工具
1
地
基
基
础
表面
坚实平整

观察
排水
不积水

垫板
不晃动

底座
不滑动
—10
降沉
2
立
杆
垂
直
度
最后验收垂直度偏差Hmax＝20m
H/200

用经纬仪和吊线和卷尺
搭设中检查垂直度偏差的高度
H＝2
H＝10

不同高度H时的允许偏差△（mm）
±7
±50
3
间距
步距偏差
杆距偏差
排距偏差

±20
±50
±20
钢板尺
4
纵向水平杆高差
一根杆的两端

±20
水平仪或水平尺
同跨内、外纵向水平杆高差

±10
5
双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差
外伸500mm
≤50
钢板尺
6
扣件安装
主节点处各扣件距主节点的距离
a≤150mm

钢板尺
同步立杆上两个相邻对接扣件的高差
≤500mm

钢板尺
立杆上的对接扣件距主节点的距离
≤h/3

钢板尺
纵向水平杆上的对接扣件距主节点的距离
≤L/3

钢板尺
扣件螺栓拧紧扭力矩
40-65N·m

扭矩扳手
7
剪刀撑与地面的倾角
45°—60°

角尺
5、拆除
5。1 拆除前必须完成以下准备工作
1、全面检查脚手架的扣件连接、支撑体系等是否符合安全要求.
2、拆除安全技术措施，应由施工单位工程负责人逐级进行技术交底;设置警戒区,并有专人负责警戒.
3、清除脚手架上杂物及地面障碍物。
5.2 拆除顺序应符合以下要求
1.架子拆除安全技术交底
（1）架子拆除前,工长要向拆架施工人员进行书面安全交底工作。交底有接受人签字。
(2）拆除前，班组要学习安全技术操作规程,班组必须对拆架人员进行安全交底，交底要有记录，交底内容要有针对性，拆架子的注意事项必须讲清楚。
（3）拆架前在地上用绳子或铁丝先拉好围栏，没有监护人,没有安全员工长在场，外架不准拆除。
（4)架子拆除程序应由上而下，按层按步拆除。先清理架上杂物，如脚手板上的混凝土、砂浆块、U型卡、活动杆子及材料.按拆架原则先拆后搭的杆子。剪刀撑、拉杆不准一次性全部拆除,要求杆拆到哪一层，剪刀撑、拉杆拆到哪一层.
（5）拆除工艺流程：拆梁侧面杆→拆梁底水平杆→拆小横杆→拆大横杆→拆剪刀撑→拆立杆→拉杆传递至地面→清除扣件→按规格堆码。
（6）拆杆和放杆时必须由2——3人协同操作，拆大横杆时，应由站在中间的人将杆顺下传递,下方人员接到杆拿稳拿牢后，上方人员才准松手，严禁往下乱扔脚手料具.
(7）拆架人员必须系安全带,拆除过程中,应指派一个责任心强、技术水平高的工人担任指挥，负责拆除工作的全部安全作业。
（8）拆架时有管线阻碍不得任意割移，同时要注意扣件崩扣,避免踩在滑动的杆件上操作.
（9)拆架时螺丝扣必须从钢管上拆除，不准螺丝扣在被拆下的钢管上。
（10)拆架人员应配备工具套，手上拿钢管时,不准同时拿板手，工具用后必须放在工具套内.
(11）拆架休息时不准坐在架子上或不安全的地方，严禁在拆架时嘻戏打闹.
(12）拆架人员要穿戴好个人劳保用品，不准穿胶底易滑鞋上架作业，衣服要轻便。
（13）拆除中途不得换人,如更换人员必须重新进行安全技术交底.
（14）拆下来的脚手杆要随拆、随清、随运,分类、分堆、分规格码放整齐。
(15）严禁架子工在夜间进行架子搭拆工作。未尽事宜工长在安全技术交底中做详细的交底,施工中存在问题的地方应及时与技术部门联系，以便及时纠正。
2、梁、板模板的拆除
(1）、拆模必须达到规范规定日期再拆除。
（2)、及时向监理报送拆模申请；
（3)、对跨度为4m及4m以上的主梁和悬挑梁、板设置间距不大于3m的立杆临时支撑，待第三层梁板砼施工完后再行拆除。立杆上下两端均须垫小木块或短木枋,主梁支撑在梁中线上,悬挑梁、板支撑在其根部。
3、梁、板拆模时的安全要求
（1）、梁、板模板及其支撑拆除时,必须先拆梁底和板底的水平钢管，再拆梁、板模板，待拆下来的材料大部分转运出楼层后，再拆支撑立杆及其下部的两道水平杆;
（2）、夜间不得进行梁、板模板及其支撑的拆除;
（3）、梁、板模板及其支撑拆除时,必须先拆梁底和板底的水平钢管，再拆支撑立杆及其下部的两道水平杆，待拆下来的材料大部分转运出去后，再拆梁、板模板；
(4)、梁、板模板拆除尽量在白天进行,如因进度需要而需在夜间进行时，必须将照明灯具及电源线固定在外脚手架安全的地方；
（5)、其它安全要求按施工操作规程及安全操作规程。
4、维修与保管：
(1)、模板和配件拆除后，必须逐件细致清理粘结的灰浆并将钉子取下。对变形和损坏的模板、扣件、钢管必须整形和维修。修复后的质量应符合标准后方可再使用。
（2）、维修后仍达不到标准要求的,严禁使用。有裂缝的扣件和钢管严禁使用。
(3)、模板存放时,地面应平整坚实。模板底支垫离地面200mm以上，两支撑点距模板两端长度不大于模板长度的1/6.地面要有排
水措施.
6、计算书
因本工程混凝土梁支架高度大于4米,根据有关文献建议，如果仅按规范计算,架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3):《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2001)、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米,根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
(一)、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B（m）：030；梁截面高度 D（m）：0。70；
立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.2;
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m）：0。10;
立杆步距h(m)：1。50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m）：1。20;
梁支撑架搭设高度H（m）：18.300；梁两侧立杆间距（m)：1.2；
承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向;
采用的钢管类型为Φ48×3.0；
立杆承重连接方式:双扣件,考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0。80；
次楞间距（mm）:200，主楞竖向根数：3；
主楞间距为：350mm,350mm,500mm；
穿梁螺栓水平间距（mm)：500;
穿梁螺栓直径(mm）:M12；
主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3。0；
主楞合并根数：2；
次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；
次楞合并根数:2；
2、梁模板荷载标准值计算
1).梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.
其中 γ -— 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3；
t —- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取,输入0时系统按200/(T+15）计算，得5.714h;
T -— 混凝土的入模温度,取20.000℃；
V -— 混凝土的浇筑速度,取1。500m/h;
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0。70m；
β1-— 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1。150.
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;
分别计算得 50.994 kN/m2、16。8 kN/m2，取较小值16.8 kN/m2作为本工程计算荷载.
（二）、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
面板计算简图(单位:mm）
1。强度计算
跨中弯矩计算公式如下:
其中，W —- 面板的净截面抵抗矩,W = 100×2.1×2.1/6=73。5cm3；
M —- 面板的最大弯距（N·mm）；
σ —— 面板的弯曲应力计算值（N/mm2)
［f］ -— 面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；
按以下公式计算面板跨中弯矩：
其中，q —— 作用在模板上的侧压力，包括:
新浇混凝土侧压力设计值： q1= 1.2×1×16。8×0。7=14.12kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1。4×1×4×0。7=3.92kN/m；
q = q1+q2 = 14.12+3。92=18 kN/m;
计算跨度（内楞间距）: l = 200mm;
面板的最大弯距 M= 0。125×18×2002 = 9×104N·mm；
经计算得到,面板的受弯应力计算值： σ = 9×104 / 7。35×104=1.224N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: ［f] = 13N/mm2;
面板的受弯应力计算值 σ =1。494N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 ［f］=13N/mm2，满足要求!
2。挠度验算
q-—作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=18N/mm；
l—-计算跨度(内楞间距): l = 200mm;
E——面板材质的弹性模量： E = 9500N/mm2;
I—-面板的截面惯性矩： I = 100×1。6×1。6×1。6/12=34.13cm4；
面板的最大挠度计算值： ν= 5×18×2004/（384×9500×3。41×105) =0。144mm
面板的最大容许挠度值:［ν］ = l/250 =200/250 = 0.8mm；
面板的最大挠度计算值 ν=0。144mm 小于面板的最大容许挠度值 ［ν]=0。8mm，满足要求！
1.内楞计算
内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算.
本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm,截面高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 6×82×2/6 = 128cm3;
I = 6×83×2/12 = 512cm4；
内楞计算简图
（三）、梁侧模板面板的计算
（1）。内楞强度验算
强度验算计算公式如下：
其中, σ -— 内楞弯曲应力计算值（N/mm2);
M —— 内楞的最大弯距（N·mm）；
W -— 内楞的净截面抵抗矩；
［f] —- 内楞的强度设计值(N/mm2)。
按以下公式计算内楞跨中弯矩:
其中，作用在内楞的荷载，q=（1.2×16。8×0。7+1.4×4×0。7）×1=18.kN/m;
内楞计算跨度（外楞间距)： l = 400mm;
内楞的最大弯距： M=0。101×18×400。002= 7。3×104N·mm；
最大支座力：R=1。1×18×0。4=7.92 kN；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 7。3×104/1。28×105 = 0.57N/mm2;
内楞的抗弯强度设计值： ［f] = 11N/mm2;
内楞最大受弯应力计算值 σ = 0.57 N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值 ［f］=11N/mm2,满足要求！
（2)、穿梁螺栓的计算
验算公式如下：
其中 N —- 穿梁螺栓所受的拉力；
A —- 穿梁螺栓有效面积 （mm2）;
f —- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2;
查表得：
穿梁螺栓的直径: 12 mm；
穿梁螺栓有效直径： 9。85 mm；
穿梁螺栓有效面积： A= 76 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力： N =(1。2×16.8+1.4×2）×0。4×0。355 =3。26kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值: ［N］ = 170×76/1000 = 12.92 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3。26kN 小于穿梁螺栓最大容许拉力值 ［N］=12。92kN,满足要求！
（四）、梁底支撑的计算
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1。荷载的计算：
（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）:
q1 = （24+1.5）*0。7×0.3=5.355 kN/m;
(2）模板的自重线荷载（kN/m)：
q2 = 0.35×0。233×(2×0。7+0。3)/ 0。3=0.46 kN/m；
（3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m）：
经计算得到，活荷载标准值 P1= （1+2)×0。233=0.7 kN/m;
2。钢管的支撑力验算
静荷载设计值 q = 1。2×5。355+1。2×0。46=6。978 kN/m；
活荷载设计值 P = 1。4×0.3=0。98 kN/m；
钢管按照三跨连续梁计算。
本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=5。08cm3
I=12.19cm4
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:
线荷载设计值 q = 6。978+0。98=7。976 kN/m；
最大弯距 M =0。1ql2= 0.1×7。976×0.1×0。1= 0。00796 kN。m；
最大应力 σ= M / W = 0.00796×106/5080 =1.567N/mm2;
抗弯强度设计值 ［f]=205 N/mm2；
钢管的最大应力计算值1。567 N/mm2小于钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求！
(五）、焦仓斜口脚手架计算
储焦仓斜口段自重约140t,投影面积为10m＊14m.
计算思路：根据焦仓斜口自重推算出脚手架立杆最少根数，不组合动载荷，采取加大密度的方式保证安全性。
立杆设计轴心压力：11。45KN
基础为C30砼,已达到强度要求，基础承载力为250KN/㎡
按照立杆最大受力计算,需要立杆根数：N=1400/11。45=123根。
投影面积为10m＊14m
结合现场情况， 焦仓斜口的中心在斜口中心上，斜口沿外壁方向的分力集中在斜口四周,因此，需对斜口四周的脚手架应加密布置。
出料口尺寸为1。3m＊1。3m，立杆间距为300*300,单个出料口纵向、横向各设置6-7根，投影面积2m*2m;余下区域立杆间距为800＊800，立杆总数约为290根;
补充方案：
1.模板支撑及构造参数
汽轮机附岛标高+7。78m，板厚1.5m.
立杆横向间距L1=0。6m，立杆纵向间距L2=0.6m
立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m)：0。10；
阀板支撑架搭设高度H(m）:6.28m；
承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；
采用的钢管类型为Φ48×3.0;
立杆承重连接方式：十字扣件
2、模板荷载标准值计算
1)。梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
其中 γ —— 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3；
t —- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取,输入0时系统按200/（T+15）计算,得5.714h；
T —- 混凝土的入模温度，取20。000℃；
V -— 混凝土的浇筑速度,取1.500m/h;
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1。5m;
β1-— 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2—- 混凝土坍落度影响修正系数,取1.150.
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别计算得36 kN/m2、50.96kN/m2，取较小值36 kN/m2作为本工程计算荷载。
2）、拉杆的计算
验算公式如下：
其中 N – 拉杆所受的拉力；
A – 拉杆有效面积 （mm2）；
f – 拉杆的抗拉强度设计值，取170 N/mm2;
查表得：
拉杆的直径： 12 mm；
拉杆有效直径： 9.85 mm；
拉杆有效面积： A= 76 mm2；
拉杆允许最大拉力为：N=76*170/1000=12.92KN
汽轮机阀板高1.5m，取横向1m,厚1。5m的板作为计算单元计算1m阀板需要的最小拉杆数量。
平均载荷N1=1。5＊(36+0)/2=27KN
需要拉杆最小个数：n=27/12.92=2。1（根）
结合实际施工情况,考虑拉杆的安全系数，取n=4。拉杆布置见下图
3。钢管的支撑力验算
静荷载设计值 q1 =210。8＊0.6＊0。6＊1。5=15.12KN
活荷载设计值q2=3＊0。6＊0。6=1。08KN
本算例中,钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=5.08cm3
I=12。19cm4
4、钢管强度验算：
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
线荷载设计值 q = 15。12+1.08=16。2KN
最大弯距 M =0。1ql2= 0。1×16。2＊0.6^2= 0.583kN。m；
最大应力 σ= M / W = 0.583×106/5080 = 114。76 N/mm2；
抗弯强度设计值 ［f］=205 N/mm2；
钢管的最大应力计算值114。76N/mm2小于钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求！