10至038kV变电所设计.docx

任务书一、 设计原始资料1 供电电源：由上级变电所以两路10kV电缆供电，长度为200m，已知上级母线短路容量为80MVA，继电保护动作时间不大于1.5秒。2 负荷资料见附表。3 气象、土壤资料按*地区考虑。二、 设计天数及进度安排天数工作内容1负荷计算、变压器选择、一次主接线设计1短路电流计算2选择高低压设备；设计高低压开关柜排列图1进出线导线选择1平面布置图设计2制图、整理说明书1答辩、考核附表：*经济学院10/0.38kV变电所380V负荷资料序号负荷名称容量（kW）备注照明负荷1A楼照明602B、C、D、E楼照明603F楼照明6041#、6#、7#楼照明705家属楼照明160两路62#楼食堂、锅炉房照明1207照明备用80两路动力负荷1食堂、锅炉房动力1002A楼动力753D、E楼动力804F楼动力4051#、7#木工房动力1806C楼动力160要求：动力、照明分开计量；功率因数为0.85，需补偿至0.9。目 录目 录2第1章 负荷计算41.1 计算负荷的定义41.2 变电所的负荷计算41.2.1 变电所负荷统计41.2.2 变电所负荷计算4第2章 电气主接线方案的设计72.1 变压器的选择72.1.1 变压器选择的原则72.1.2 本方案中主变压器的选择72.2 电气主接线方案的设计82.2.1 主接线的基本要求82.2.2 本次设计接线方式的选取8第3章 短路电流的计算93.1 短路电流的原因、危害、计算的目的93.1.1 短路的原因93.1.2 短路的危害93.1.3 短路电流计算的目的93.2 高压侧电网三相短路电流计算93.2.1 无限大系统的计算方法93.2.2 短路回路各元件的阻抗计算93.2.3 短路电流的计算10第4章 主要电气设备的选择134.1 高压侧设备选取134.1.1 高压侧负荷计算134.1.2 高压开关柜的选取134.1.3 高压断路器的选取134.1.4 高压熔断器的选取144.1.5 高压侧电流互感器的选取144.1.6 高压侧电压互感器的选取144.1.7 高压侧母线的选取144.1.8 高压侧避雷器的选取154.2 低压侧设备选取154.2.1 低压开关柜的选取154.2.2 低压侧断路器的选取154.2.3 馈线断路器及电流互感器的选取164.2.4 低压侧母线的选取164.2.5 馈线电缆的选取17第5章 其他保护185.1 高压侧继电保护设置185.1.1 主变压器保护185.1.2 高压侧线路保护185.2 低压侧继电保护设置185.3 接地保护185.4 防雷保护18谢 辞20第1章 负荷计算1.1 计算负荷的定义计算负荷是根据已知的电力用户的用电设备安装容量确定的预期不变的最大假想负荷。计算负荷是确定供配电系统、选择变压器容量、导线截面、开关电器和互感器等额定参数的重要依据。1.2 变电所的负荷计算1.2.1 变电所负荷统计对*经济学院的负荷统计可从任务书附表中查得，见表 11。表 11*经济学院10/0.38kV变电所380V负荷资料序号负荷名称容量（kW）备注照明负荷1A楼照明602B、C、D、E楼照明603F楼照明6041#、6#、7#楼照明705家属楼照明160两路62#楼食堂、锅炉房照明1207照明备用80两路动力负荷1食堂、锅炉房动力1002A楼动力753D、E楼动力804F楼动力4051#、7#木工房动力1806C楼动力1601.2.2 变电所负荷计算在本次变电所设计中采用需要系数法，需要系数考虑了以下因素，即Kd=KKLwl为了简化计算，在此例中，认为上表中所有数据都是已考虑过Kd，这样计算负荷只需考虑功率角就行了。且在此例中，不管照明负荷还是动力负荷，都有cosj 0.85，可求得j = 31.79，因此sinj = 0.53，tanj = 0.62。（1） A楼照明Pca1=60kWQca1=Pca1* tanj=60*0.62=37.2kvarSca1=Pca1/ cosj=60/0.85=70.6kVA（2） B、C、D、E楼照明Pca2=60kWQca2=Pca2* tanj=60*0.62=37.2kvarSca2=Pca2/ cosj=60/0.85=70.6kVA（3） F楼照明Pca3=60kWQca3=Pca3* tanj=60*0.62=37.2kvarSca3=Pca3/ cosj=60/0.85=70.6kVA（4） 1#、6#、7#楼照明Pca4=70kWQca4=Pca4* tanj=70*0.62=43.4kvarSca4=Pca4/ cosj=70/0.85=82.4kVA（5） 家属楼照明Pca5=160kWQca5=Pca5* tanj=160*0.62=99.2kvarSca5=Pca5/ cosj=160/0.85=188.2kVA（6） 2#楼食堂、锅炉房照明Pca6=120kWQca6=Pca6* tanj=120*0.62=74.4kvarSca6=Pca6 / cosj=120/0.85=141.2kVA（7） 照明备用Pca7=80kWQca7=Pca7* tanj=80*0.62=49.6kvarSca7=Pca7/ cosj=80/0.85=94.1kVA（8） 食堂、锅炉房动力Pca8=100kWQca8=Pca8* tanj=100*0.62=62kvarSca8=Pca8/ cosj=100/0.85=117.6VA（9） A楼动力Pca9=75kWQca9=Pca9* tanj=75*0.62=46.5kvarSca9=Pca9/ cosj=75/0.85=88.2kVA（10） D、E楼动力Pca10=80kWQca10=Pca10* tanj=80*0.62=49.6kvarSca10=Pca10/ cosj=80/0.85=94.1kVA（11） F楼动力Pca11=40kWQca11=Pca11* tanj=40*0.62=24.8kvarSca11=Pca11/ cosj=40/0.85=47.1kVA（12） 1#、7#、木工房动力Pca12=180kWQca12=Pca12* tanj=180*0.62=111.6kvarSca12=Pca12/ cosj=180/0.85=211.8kVA（13） C楼动力Pca13=160kWQca13=Pca13* tanj=160*0.62=99.2kvarSca13=Pca13/ cosj=160/0.85=188.2kVA接下来，计算变电所低压母线上的总计算负荷，将低压母线上各负荷相加后，乘以最大负荷同时系数（取K=0.9）。Pca= K（Pca-Pca7）=0.9*（1245-80）=1048.5kWQca= Pca* tanj=1048.5*0.62=650.1kvar无功补偿部分采用长江电气股份有限公司生产的自动电容补偿柜，补偿至功率因数达到0.9的。QC= Qca- Pca*tan(arcos(0.9)=142.3kvarPca= Pca=1048.5kWQca= Qca- QC=650.1-142.3=507.8kvarSca= Pca/0.9=1165kVA结合上面的计算，得出该变电所的计算负荷表，见表 12。表 12 计算负荷表序号负荷名称Pca（kW）Qca（kvar）Sca（kVA）1A楼照明6037.270.62B、C、D、E楼照明6037.270.63F楼照明6037.270.641#、6#、7#楼照明7043.482.45家属楼照明16099.2188.262#楼食堂、锅炉房照明12074.4141.27照明备用8049.694.18食堂、锅炉房动力10062117.69A楼动力7546.588.210D、E楼动力8049.694.111F楼动力4024.847.1121#、7#木工房动力180111.6211.813C楼动力16099.2188.2总计（不含备用）取K=0.91048.5650.11233.7自动补偿后1048.5507.81165第2章 电气主接线方案的设计2.1 变压器的选择2.1.1 变压器选择的原则（1） 变压器类型的选择一般正常环境的变电所，可选用油浸式变压器。在多尘或有腐蚀性气体严重影响变压器安全运行的场所，应选用防尘型或者防腐型变压器。多层或高层主体建筑内变电所，宜选用干式变压器。（2） 变压器台数的选择变压器台数选择依据以下原则：a) 为满足负荷对供电可靠性的要求，根据负荷等级确定变压器的台数，对具有大量一、二级负荷或只有大量二级负荷，宜采用两台及以上变压器，当一台故障或检修时，另一台仍能正常工作。a) 负荷容量大而集中时，虽然负荷只有三级负荷，也可以采用两台及以上的变压器。b) 对于季节负荷或昼夜负荷变化比较大时，从供电的经济性角度考虑；为了方便、灵活地投切变压器，也可以选择两台变压器。（3） 变压器容量的选择变压器容量的选择要考虑负荷将来可能增加和改造的可能性，必要时最好留有一定的富余。装有两台主变压器的变电所，每台主变压器的容量应不小于总的计算负荷的60%，一般选取70%，即SNT0.7Sca同时，每台主变压器的容量应不小于全部一、二级负荷之和，即SNTSca(I+II)（4） 变压器连接方式的选择将变压器三相连接起来的方法称为变压器的连接方式，最基本的连接方式是星形连接（Y）和三角连接（）。三相负荷基本平衡，其低压中性线电流不致超过低压绕组额定电流25%。且供电系统中谐波干扰不甚严重时，三相配电变压器的连接组可选Yyn0。当由单相不平衡负荷引起的中性线电流超过变压器低压绕组额定电流的25%时，或供电系统中存在较大的“谐波源”、高次谐波电流比较突出时，三相配电变压器的连接组可选Dyn11。2.1.2 本方案中主变压器的选择在本次的设计任务中，该变电所安排在室内，可以干式变压器，例如环氧树脂浇注干式变压器。同时，尽管没有一、二级负荷，但三级负荷容量较大且较为集中，选用两台变压器。容量方面，可算得SNT0.7Sca=0.7*1165=815.5kVA，考虑到要留一定的富余，所以可以选用容量为1000kVA的变压器。在本次设计任务中，三相负荷基本平衡，没有特殊的谐波源，变压器的连接方式可以选择为Yyn0。综合以上考虑，通过查阅资料，确定选用SCB10-1000/10型号的变压器，主要技术指标见表 21。表 21主变压器的技术指标型号P0(W)Pk75(W)UK%I0SCB10-1000/101770710060.42.2 电气主接线方案的设计2.2.1 主接线的基本要求电气主接线设计的基本原则是以设计任务书为依据，以国家经济建设的方针、政策技术规定、标准为准绳，结合工程实际情况，在保证供电可靠、调度灵活、满足各项技术要求的前提下，兼顾运行、维护方便，尽可能地节省投资，就近取材，力争设备元件和设计的先进性与可靠性，坚持可靠、先进、适用、经济、美观的原则。常用的10kV部分的接线方式有以下几种：a) 单母线分段：接线灵活、可靠性高，经济性差b) 内桥接线：多用于线路经常切换的场合，开关柜闭锁繁琐，很少采用c) 外桥接线：多用于变压器经常切换的场合，开关柜闭锁繁琐，很少采用d) 线变组：可靠性低，经济性能高0.4kV部分，通常采用单母线分段的接线方式。该接线方式具有接线灵活、可靠性高的优点，同时经济性相对较差。2.2.2 本次设计接线方式的选取本次的设计方案中，低压侧选取单母线分段的方式，这样当一台变压器故障或检修时，通过母联柜连接，另一台变压器可以带起所有低压负荷，有效提高了供电的可靠性。低压侧单母线分段的连接方式有效提高了供电的可靠性，高压侧可以选择成本相对较低、连接方便的线变组连接方式。具体的主接线连接图见附图1。第3章 短路电流的计算3.1 短路电流的原因、危害、计算的目的3.1.1 短路的原因所谓“短路”，是指电力系统中一切不正常的相与相之间或相与地之间（对于中性点接地的系统）发生通路的情况。引起短路故障的原因主要有以下三个方面：a) 电气绝缘损坏b) 运行人员误操作c) 其他因素3.1.2 短路的危害发生短路时，短路回路的总阻抗很小，因此短路电流很大，其数值通常都是正常电流的十几倍，甚至几十倍，如此大的短路电流对电力系统将产生极大的危害，例如：b) 短路电流的热效应使设备急剧发热，持续时间过长就可能导致设备过热损坏；c) 短路电流产生很大的电动力，可能使设备永久变形或严重损坏；d) 短路时系统电压大幅度下降，严重影响用户的正常工作；e) 短路情况严重时，可能使电力系统的运行失去稳定，造成电力系统解列，甚至崩溃，引起大面积停电；f) 不对称短路产生的不平衡磁场，会对附近的通信系统及弱电设备产生电磁干扰，影响其正常工作。3.1.3 短路电流计算的目的短路电流计算是供配电系统设计与运行的基础，主要用于解决以下问题：a) 选择和校验各种电气设备，例如断路器、互感器、电抗器、母线等；b) 合理配置继电保护和自动装置；c) 作为选择和评价电气主接线方案的依据。3.2 高压侧电网三相短路电流计算3.2.1 无限大系统的计算方法实际的电力系统的容量总是有限的，所谓无穷大容量只是一个相对概念，指电源系统的容量相对于用户容量大得多，在发生三相短路时电源系统的阻抗远远小于短路回路的总阻抗，以致无论用户负荷如何变化甚至发生短路，系统的母线电压都能基本维持不变。在工程计算中，当电源系统的阻抗不大于短路回路总阻抗的5%10%，或者电源系统的容量超过用户容量的50倍时，可将其视为无穷大容量电源系统。在实际短路电流计算中，取元件所在电压等级的平均额定电压为基准电压，并可以近似认为电气设备（除电抗器外）的额定电压与所在电压等级的平均额定电压相等。这样对于多电压级电路，各元件阻抗标幺值无需进行电压换算。这也是在多电压等级短路电流计算中，采用标幺值比有名值的优越之处。3.2.2 短路回路各元件的阻抗计算短路计算时，首先要根据原始数据计算短路回路中各元件的阻抗及短路回路中的总阻抗。设基准功率为SB，取元件所在电压级的平均额定电压Uav为基准电压UB。（1） 外部大容量电力系统对于无穷大容量电源系统，无论用户负荷如何变化甚至发生短路，系统的母线电压都能基本维持不变。已知系统容量很大和系统中某一点的短路次暂态功率S，此时可将系统视为无穷大容量电源系统，即SS，系统的电抗基准标幺值为（2） 变压器产品样本中给出变压器额定容量SNT（MVA）、短路电压百分值Uk%（即阻抗额定相对值的百分数），在高压侧电网的短路电流实用计算中，可以近似忽略电阻，则XTZT。由此可得，变压器的电抗基准标幺值为（3） 线路线路阻抗有名值可以根据线路总长度及单位长度的阻抗求得，相应可求出线路电抗的标幺值为（4） 本设计方案中的阻抗计算本设计方案中，为了计算方便，设SB10MVA，UBUav，计算各元件的电抗标幺值如下：电源线路L1及L2变压器T1及T23.2.3 短路电流的计算（1） 单母线分段，高压侧短路正常运行时，可算得k点基准电流为则k点短路时，等效电路图如下此时，短路回路总阻抗为三相短路电流周期分量有效值（次暂态值）为短路电流冲击值为次暂态短路功率为（2） 单母线分段，低压侧短路正常运行时，可算得k点基准电流为则k点短路时，等效电路图如下此时，短路回路总阻抗为三相短路电流周期分量有效值（次暂态值）为短路电流冲击值为次暂态短路功率为（3） 单母线连接母联断路器闭合时，为一个变压器带全部负荷的情况。此时如果高压侧短路，情况与之前单母线分段时高压侧短路一致，而如果低压侧短路，情况与单母线分段时低压侧短路一致，因此不必再单独进行短路计算。综上所述，我们可以得到在这几种情况下，高压侧三相短路的计算电流的值，并得到下面这张表 31。表 31 高压短路计算电流运行方式短路点短路电流次暂态值I(kA)短路电流冲击值ish(kA)次暂态功率S(MVA)单母线连接高压侧4.3511.0979.11低压侧19.8736.5613.77单母线分段高压侧4.3511.0979.11低压侧19.8736.5613.77第4章 主要电气设备的选择4.1 高压侧设备选取4.1.1 高压侧负荷计算变压器的有功功率损耗与无功损耗按经验公式可取得高压侧的有功功率 高压侧的无功功率 高压侧的视在功率 高压侧的最大长期工作电流为 4.1.2 高压开关柜的选取根据之前的计算以及*地区的外界环境，在高压侧选用江苏长江电器股份有限公司生产的8BK86（KYN18E-12）型开关柜配中置式手车，中置式手车选用的开关装置是ZN68A/3AH系列，具有机械式手车位置指示。开关柜各元件型号见表 41。表 41 开关柜元件表元件名称型号真空断路器VCBZN68A,3AH电流互感器CTLZZBJ9电压互感器PTJDZ10高压熔断器HV fuseXRNP-10接地开关Earthing switchJN15-12避雷器Surge arresterYH5W零序电流互感器Residual CTLXK带电显示器Voltage indicatorDXN8B4.1.3 高压断路器的选取由厂家提供的资料可以查得，该型号开关柜采用的是ZN68A系列真空断路器或3AH系列真空短路器，由厂方资料可知，3AH系列真空断路器是由西门子公司生产的，可满足10kV配电所任何需要，额定电流至4000A，短路开断电流至63kA，在此不作详细检验。下面对ZN68A系列断路器的技术参数进行校验。（1） 额定电压满足条件（2） 额定电流满足条件（3） 热稳定校验 满足条件（4） 动稳定校验额定开合电流 满足条件极限过电流峰值 满足条件4.1.4 高压熔断器的选取熔断器广泛应用于过负荷和短路保护中，此处应用的是XRNP-10型高压熔断器，其中各个字母含义如下：“X”表示限流式，“R”表示熔断器，“N”表示户内装，“P”表示电压互感器保护用，10表示额定电压为10kV，0.5A表示额定电流为0.5A。因为这里的熔断器是电压互感器用的，因此无法方便地对其中的熔体额定电流进行具体的计算选取。4.1.5 高压侧电流互感器的选取由于选定了开关柜，因此其中采用的也就是LZZBJ9型电流互感器，其中各字母的含义如下：L-电流互感器，Z-支柱式，Z-浇注式，B-带保护级，J-加强型，9-设计序号。由先前的计算可知，高压侧的最大长期工作电流为70A，因此可取变比为100/5的电流互感器，下面表 42是从网上收集的LZZBJ9-10A2、B2、C2的技术参数。表 42 LZZBJ9-10A2B2C2技术参数型号规格额定二次输出（VA）额定热稳定电流（kA）动稳定电流（kA）0.20.510P1010P15100/5102020202152.5（1） 热稳定校验 满足条件（2） 动稳定校验 满足条件还有一种LZZBJ910A1、B1、C1的电流互感器，各项性能比上述设备更优异，在此不再进行校验。至于具体精度设置，可结合各电流互感器的具体放置位置及其功能来设定。4.1.6 高压侧电压互感器的选取高压侧的电压互感器为JDZ10型号，JDZ10-10型电压互感器为环氧树脂全封闭式浇注绝缘户内型产品，适用于各种高压开关柜中，额定频率50Hz、额定电压10kV及以下的电力系统中作电压、电能测量及继电保护用。JDZ10-1中，各字母分别代表电压传感器、单相、浇注绝缘、设计序号、电压等级额定电压比（kV）。4.1.7 高压侧母线的选取母线材料通常为铜、铝。铜的电阻率低、机械强度大、抗腐蚀性强，是很好的母线材料，但价格较贵。铝的电导率为铜的30%，机械强度较差，但它轻、价格便宜，所以广泛用于工厂企业的变电所中。实际应用中，应根据负荷电流的大小、使用场所及经济等因素综合考虑，确定母线的材料。（1） 按长期允许发热条件选择截面积，要求Ia1I，且In170A。预选TMY-153，间距a=0.25m，跨距lmax=1m，IaN210A（25） 满足发热条件（2） 热稳定校验查表，铜母线的热稳定系数C171，假想时间tima=1.5+0.15=1.65s 满足热稳定性要求（3） 动稳定校验单位长度母线上的电动力为母线抗弯矩为 铜的允许抗弯应力，因此最大容许跨距为 满足动稳定性要求经选择和校验，母线选用TMY-153满足要求。4.1.8 高压侧避雷器的选取结合已选的开关柜，可知，在此次设计中，采用的是氧化锌避雷器YH5W型号。但是，由于缺少相关资料和避雷器的校验要求，在此不对避雷器进行校验。4.2 低压侧设备选取4.2.1 低压开关柜的选取低压侧为了操作方便选用的是低压抽屉式开关柜，具体型号为江苏长江电器股份有限公司生产的MZS低压抽出式开关柜。4.2.2 低压侧断路器的选取此处据说的断路器不包括馈线柜中的断路器，仅考虑可能要承担母线上全部负荷的两个进线柜及一个母联柜中的断路器，由于采用了长江电器股份有限公司的MZS低压抽出式开关柜，在选择时要注意型号与之对应。首先，计算低压侧的最大长期工作电流为进线柜选取方案编号为02的电缆进出柜方案，母联柜选取方案编号为04的母联柜方案，选用的断路器均为KFW2-3200，该断路器额定电流3200A1750A，CT值可确定为2000。低压断路器不需再进行校验。4.2.3 馈线断路器及电流互感器的选取选取馈线断路器型号的关键是计算各负荷正常工作时的计算电流，选取的断路器的额定电流需要大于计算电流。以A楼照明为例，Uav=0.4kV，可以选用脱扣器额定电流为100A的KFM2-100断路器，电流互感器型号为BH-0.66，变比可选为100/5。其余馈线的计算方法与之相同，在此不一一赘述，下面表 43以表格形式展示各路馈线的断路器型号及电流互感器变比的选择。表 43 馈线电流计算与断路器、电流互感器的选择表序号负荷名称Pca（kW）Ica（A）脱扣器额定电流（A）断路器型号电流互感器变比1A楼照明6096.23100KFM2-100100/52B、C、D、E楼照明6096.23100KFM2-100100/53F楼照明6096.23100KFM2-100200/541#、6#、7#楼照明70112.26125KFM2-250200/55家属楼照明180128.3160KFM2-250200/56家属楼照明280128.3160KFM2-250200/572#楼食堂、锅炉房照明120192.45200KFM2-250200/58照明备用14064.1580KFM2-100100/59照明备用24064.1580KFM2-100100/510食堂、锅炉房动力100160.37200KFM2-250200/511A楼动力75120.28125KFM2-250150/512D、E楼动力80128.3160KFM2-250200/513F楼动力4064.1580KFM2-100100/5141#、7#木工房动力180288.67400KFM2-400400/515C楼动力160256.6400KFM2-400400/54.2.4 低压侧母线的选取与高压侧采用相同的方法来进行低压侧母线的选取。（1） 按长期允许发热条件选择截面积，要求Ia1In2，且。预选TMY-1008，间距a=0.25m，跨距lmax=1m，IaN2080A（25） 满足发热条件（2） 热稳定校验查表，铜母线的热稳定系数C171，假想时间tima=1.5+0.15=1.65s 满足热稳定性要求（3） 动稳定校验单位长度母线上的电动力为母线抗弯矩为 铜的允许抗弯应力，因此最大容许跨距为 满足动稳定性要求经选择和校验，母线选用TMY-153满足要求。4.2.5 馈线电缆的选取本变电所低压侧共有15路出线，在此计算负荷最大的一路出线所需要的电缆要求，这样其余的出线均可满足要求，且留有一定的余量，可满足未来发展的需要。按1#、7#木工房动力出线选择馈线电缆，Ica288.67A。可选取油浸纸绝缘电力电缆ZLQ20，芯数截面积为3150。查表可得，该电缆敷设于25空气中时，Ia1Ica，符合要求。第5章 其他保护5.1 高压侧继电保护设置5.1.1 主变压器保护本设计方案中，变压器容量正好为1000kVA，且正常工作时负荷小于1000kVA，因此不必采用纵联差动保护，可以采用电流速断保护和温度保护相结合作为主保护。后备保护采用过电流保护，辅助保护为过负荷保护。5.1.2 高压侧线路保护采用三段式电流保护，即将无时限电流速保护、限时电流速断保护和定时限过电流保护相配合构成一套完整的三段式电流保护。三段式电流保护的主要优点是，在电网所有各段上的短路都能较快地切除，接线简单可靠。其主要缺点是，在许多情况下，第I、第II段保护的灵敏度不够，保护范围的大小与系统运行方式和短路类型有关，而且只有用于单电源辐射形电网才能保证范围的选择性。这种保护在35kV及以下的电力网络中，广泛地用来作为线路的相间短路保护。5.2 低压侧继电保护设置低压断路器与高压断路器不同。高压断路器自动跳闸需要继电保护或自动装置控制其操作机构完成；而低压断路器结构本身具有保护自动跳闸的功能，因此低压侧不需要单独设置继电保护装置。5.3 接地保护低压配电系统的保护接地形式，分为TN系统、TI系统和IT系统三种，其中TN系统又分为TN-S系统、TN-C系统、TN-C-S系统。在本方案中，选择TN-S系统。TN系统中性点直接接地，并引出有中性线（N线）、保护线（PE线）或保护中性线（PEN线）。如果系统中的N线与PE线全部分开，则此系统称为TN-S系统。在TN-S系统中，设备外露可导电部分经低压配电电源系统中公共的PE线接地，这种接地形式在我国习惯上称为“保护接零”。当系统中的设备发生单相碰壳漏电故障时，就形成单相短路回路。该回路内不包含任何接地电阻，整个回路的阻抗就很小，故障电流很大，足以保证在最短的时间内使熔丝熔断、保护装置或自动开关跳闸，从而切除故障设备的电源，保障人身安全。5.4 防雷保护变配所的设备一旦遭受直接雷击，就可能造成设备的严重损坏，引起长时间的停电，其后果是十分严重的。因此，变电所内的设备和建筑物必须有完善的直接雷保护装置。变电所内如下设备和建筑物应该有直击雷保护装置：（1） 屋外的配电装置（包括母线廊道、架空母线桥、软连线等）；（2） 遭受雷击后可能引起火灾的建筑物，例如露天的油箱和油设备等建筑物以及易燃材料的仓库；（3） 有爆炸危险的建筑物，例如氢气设备和乙炔发生装置等；（4） 雷击后可能引起机械性能破坏的高大建筑物，例如烟囱、冷却塔和变压器修理间等。变电所内的设备和建筑物可以根据条件，合理地选用避雷针、避雷线和避雷带进行直击雷保护。本设计方案中，在进线处设置了避雷器，防止线路上落雷后雷电波侵入变电所，危害变电所的配电装置。虽然变电所进站已采取防雷措施，沿线侵入变电所的雷电波在传播过程中逐渐衰减，但其过电压对所内设备仍具威胁，特别是价值最高但绝缘相对薄弱的变压器。故在变压所母线上还应该装设一组阀型避雷器，而且避雷器应尽量靠近变压器及其他被保护的设备，距离一般不大于5m。本设计方案，结合采用的开关柜型号，选用了YH5W型避雷器。谢 辞在此次课程设计即将完成之际，我要对在这一过程中给予我大量帮助的各位老师致以诚挚的谢意。同时，我在此想感谢我的舍友和同学，是他们共同营造了我班良好的学习氛围，并在本次课程设计任务的完成中，给予我很多启发的帮助。最后，我想感谢我的家人，他们为我创造了良好的生活条件，让我得以安心在*师范大学学习专业知识，并取得了一定的成果。本篇课程设计报告经过了多次的修改和增删，然而本人水平终究有限，文中难免出现一些错误的遗漏，请各位老师批评指正。20