塔吊基础施工方案---QTZ63QTZ40.doc

可发科技一期新建厂房H区工程 塔吊基础施工方案可发科技（宿迁）有限公司厂区一期工程H区塔吊基础施工方案编制：审核:审批： 宿迁华夏建设(集团)工程有限公司二零一五年四月目录一、编制依据3二、工程概况31、基本概况32、地质、水文资料3三、塔吊选型及技术性能指标41、塔吊选型42、QTZ63塔吊、QTZ40塔吊技术参数4四、土方开挖及塔基施工71、土方开挖72、塔吊基础施工7五、塔吊的变形观察7六、接地装置7七、QTZ63塔吊基础配筋验算（平面布置见总平图）77.1、66m矩形板式基础计算书(1m厚承台）77。2、66m矩形板式基础计算书（1.5m厚）177。3、66m矩形板式基础计算书（1。35m厚)26八、QTZ40塔吊基础配筋验算35厂房塔吊基础施工方案一、编制依据1、建筑机械使用安全技术规程JGJ33-20122、施工现场临时用电安全技术规程 JGJ4620053、QTZ63塔式起重机使用说明书、QTZ40塔式起重机使用说明书4、工程现有图纸5、 地质勘探报告.二、工程概况1、基本概况可发科技(宿迁）有限公司厂区一期新建工程（H区)位于玄武湖西路以南、民便河以北、莫干山路以东、五指山路以西，场地占地面积131278。89,总建筑面积261031.73平方米。本工程共由12栋单体厂房，11栋附属用房组成。本工程建设单位是可发科技(宿迁)有限公司，监理单位是宿迁市建设工程监理咨询中心有限公司，总承包单位是宿迁华夏建设(集团）工程有限公司，工程开工日期为2015年3月21日.为了加快施工进度，提高垂直运输效率，本工程拟选用18台QTZ63塔吊（三种型号）,二台QTZ40塔吊(一种型号)。2、地质、水文资料地耐力允许值：根据勘探报告各层土的平均厚度见地勘报告，地基承载力见下表三、塔吊选型及技术性能指标1、塔吊选型由于本工程厂房南北向较长(160m长），东西向为48m,但楼层高度不高。结合现场实际情况以及本工程工期要求为平行施工,本工程设置18台QTZ63塔式起重机。考虑到塔吊的利用率，本工程选用臂长为55m长，高度根据楼层高度不同分别设置高度在28m-35m。2、QTZ63塔吊、QTZ40塔吊技术参数2。1、QTZ63塔机为水平起重臂、小车变幅，该机的特色有：2.1.1.性能参数及技术指标国内领先,最大工作幅度55m，最大起重量为6t。2.2。2。该机有地下浇注基础固定式、底架固定独立式、外墙附着等工作方式,适用各种不同的施工对象，独立式的起升高度为28m，附着式的起升高度为120m。该机主要特点如下：2。1。3、塔机的自身加节采用液压顶升，使塔身能随着建筑物高度的升高而升高，塔机的起重性能在各种高度下保持不变。2.1。4、刚性双拉杆悬挂大幅度起重臂，起重臂刚度好，自重轻，断面小,风阻小，外形美观，长度有几种变化,满足不同施工要求；2。1。5、安全装置具有起高限制器、变幅小车行程限位器、力矩限制器、起重量限制器装置等安全保护装置,可保证工作安全可靠.2.2、QTZ63塔吊主要技术参数 2。3、QTZ40塔吊主要技术参数 部件单位参数公称起重力矩KN.mKN.M400最大起重量T4最大幅度下的额定起重量T0。902工作幅度M3 42起升高度独立式M28附着式M120起升速度倍率24起升速度M/min70357。53517。53。75最大起重量T122244转速R/min0.375/0.75变速M/min38/19起升速度M/min0。6重量平衡重T6。4整机重量T18。8最大回转半径M42。94后臂回转半径M10.733最大工作风速M/s20爬升风速M/s13工作环境温度-20+40四、土方开挖及塔基施工1、土方开挖本工程基础开挖过程中，进行塔吊位置确定，考虑到基坑的开挖深度以及放坡要求，因此各栋楼塔吊基础中心距承台外边线距离确保在5m范围以外,位置详见总平面布置图。2、塔吊基础施工2.1、楼塔吊基础根据塔吊基础图施工，塔基上表面要求平整，其最大误差5mm。2.2、塔吊基础周边预留集水坑，并做好排水沟,便于基础排水工作。五、塔吊的变形观察塔吊在安装完及安装后每星期进行一次垂直度观测，并做好垂直度观测记录;在每次大风或连续大雨后应对塔吊的垂直度、基础标高等作全面观测，发现问题及时与项目技术部及安全部联系解决.六、接地装置塔机避雷针的接地和保护接地采用403镀锌扁铁,利用48钢管打入地下（埋深至少3米),扁铁与钢管及塔身的连接采用焊接，要求塔吊的接地电阻不得大于4.七、QTZ63塔吊基础配筋验算（平面布置见总平图)7。1、66m矩形板式基础计算书（1m厚承台）计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T1872009 2、混凝土结构设计规范GB500102010 3、建筑地基基础设计规范GB500072011一、塔机属性塔机型号QTZ63塔机独立状态的最大起吊高度H0（m）40塔机独立状态的计算高度H（m）43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m）1.6二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1（kN）401。4起重荷载标准值Fqk(kN）60竖向荷载标准值Fk（kN)461。4水平荷载标准值Fvk（kN)18。927倾覆力矩标准值Mk（kNm）674。077非工作状态竖向荷载标准值Fk（kN)401.4水平荷载标准值Fvk（kN）45。246倾覆力矩标准值Mk（kNm）615。929 2、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1。35Fk11。35401。4541。89起重荷载设计值FQ（kN）1。35FQk1.356081竖向荷载设计值F(kN）541。89+81622。89水平荷载设计值Fv（kN）1。35Fvk1.3518。92725。551倾覆力矩设计值M（kNm）1。35Mk1.35674。077910。004非工作状态竖向荷载设计值F（kN）1.35Fk1.35401。4541.89水平荷载设计值Fv（kN）1.35Fvk1.3545。24661.082倾覆力矩设计值M(kNm）1。35Mk1.35615。929831。504三、基础验算基础布置图基础布置基础长l(m)6基础宽b(m)6基础高度h（m）1基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重c(kN/m3)25基础上部覆土厚度h（m)2.8基础上部覆土的重度（kN/m3)19基础混凝土保护层厚度（mm)40地基参数修正后的地基承载力特征值fa(kPa）100软弱下卧层基础底面至软弱下卧层顶面的距离z(m)5地基压力扩散角（）20软弱下卧层顶地基承载力特征值fazk（kPa）130软弱下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值faz（kPa)329。5地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1（mm)20基础倾斜方向另一端沉降量S2（mm）20基础倾斜方向的基底宽度b(mm）5000基础及其上土的自重荷载标准值: Gk=bl(hc+h)=66(125+2.819）=2815。2kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.352815.2=3800。52kN荷载效应标准组合时,平行基础边长方向受力： Mk=674。077kNm Fvk=Fvk/1。2=18。927/1。2=15。772kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力： M=910。004kNm Fv=Fv/1.2=25。551/1.2=21。293kN基础长宽比:l/b=6/6=11。1，基础计算形式为方形基础. Wx=lb2/6=662/6=36m3 Wy=bl2/6=662/6=36m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩： Mkx=Mkb/（b2+l2）0。5=674.0776/(62+62)0.5=476.644kNm Mky=Mkl/（b2+l2）0.5=674。0776/（62+62)0。5=476。644kNm 1、偏心距验算相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值： Pkmin=（Fk+Gk）/AMkx/WxMky/Wy =（461。4+2815。2)/36-476.644/36476。644/36=64.536kPa0偏心荷载合力作用点在核心区内. 2、基础底面压力计算 Pkmin=64.536kPa Pkmax=（Fk+Gk）/A+Mkx/Wx+Mky/Wy =（461。4+2815。2）/36+476。644/36+476.644/36=117.497kPa 3、基础轴心荷载作用应力 Pk=(Fk+Gk）/（lb）=（461。4+2815。2）/(66）=91。017kN/m2 4、基础底面压力验算 （1）、修正后地基承载力特征值 fa=100。00kPa （2）、轴心作用时地基承载力验算 Pk=91。017kPafa=100kPa满足要求！ （3)、偏心作用时地基承载力验算 Pkmax=117.497kPa1。2fa=1。2100=120kPa满足要求！ 5、基础抗剪验算基础有效高度：h0=h-=1000-（40+25/2）=948mm X轴方向净反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh）/Wx)=1。35（461。400/36.000（674。077+15.7731。000)/36.000)=-8。567kN/m2 Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx）=1。35(461。400/36.000+（674。077+15。7731。000)/36。000）=43。172kN/m2假设Pxmin=0,偏心安全,得 P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=（6。000+1。600)/2)43。172/6.000=27。342kN/m2 Y轴方向净反力： Pymin=（Fk/A（Mk+Fvkh）/Wy）=1。35（461。400/36。000-（674.077+15.7731。000）/36.000）=8。567kN/m2 Pymax=(Fk/A+（Mk+Fvkh）/Wy）=1。35(461。400/36。000+(674.077+15.7731。000)/36。000)=43.172kN/m2假设Pymin=0,偏心安全，得 P1y=（l+B）/2）Pymax/l=(（6.000+1.600）/2）43.172/6.000=27.342kN/m2基底平均压力设计值： px=（Pxmax+P1x）/2=（43。172+27。342）/2=35。257kN/m2 py=(Pymax+P1y）/2=(43.172+27。342)/2=35.257kPa基础所受剪力： Vx=|px|(bB）l/2=35.257（61。6)6/2=465。393kN Vy=|py(lB）b/2=35。257（61。6)6/2=465。393kN X轴方向抗剪： h0/l=948/6000=0。1584 0。25cfclh0=0。25116。76000948=23747.4kNVx=465。393kN满足要求！ Y轴方向抗剪： h0/b=948/6000=0。1584 0。25cfcbh0=0。25116。76000948=23747。4kNVy=465。393kN满足要求！ 6、软弱下卧层验算基础底面处土的自重压力值：pc=dm=1.519=28。5kPa下卧层顶面处附加压力值： pz=lb（Pkpc)/(b+2ztan)（l+2ztan)） =(66（91。01728。5)）/（6+25tan20）（6+25tan20）=24.22kPa软弱下卧层顶面处土的自重压力值：pcz=z=519=95kPa软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值 faz=fazk+b（b3)+dm（d+z-0.5） =130.00+0.3019。00（6。003)+1。6019。00（5。00+1.500。5）=329。50kPa作用在软弱下卧层顶面处总压力:pz+pcz=24。22+95=119。22kPafaz=329。5kPa满足要求! 7、地基变形验算倾斜率:tan=S1S2/b=2020|/5000=00。001满足要求！四、基础配筋验算基础底部长向配筋HRB335 25200基础底部短向配筋HRB335 25200基础顶部长向配筋HRB335 25200基础顶部短向配筋HRB335 25200 1、基础弯距计算基础X向弯矩： M=（bB）2pxl/8=(6-1。6）235。2576/8=511。932kNm基础Y向弯矩： M=（l-B）2pyb/8=(61.6)235.2576/8=511。932kNm 2、基础配筋计算 （1)、底面长向配筋面积 S1=M/（1fcbh02）=511.932106/(116.760009482）=0.006 1=1（12S1)0。5=1-(120。006）0。5=0.006 S1=1-1/2=10。006/2=0。997 AS1=M|/（S1h0fy1)=511。932106/(0。997948300）=1805mm2基础底需要配筋：A1=max（1805,bh0)=max(1805，0。00156000948）=8532mm2基础底长向实际配筋：As1=15209mm2A1=8532mm2满足要求！ (2）、底面短向配筋面积 S2=|M|/(1fclh02）=511.932106/(116。760009482)=0。006 2=1-（1-2S2）0。5=1（120。006)0。5=0。006 S2=1-2/2=10.006/2=0。997 AS2=M/(S2h0fy2)=511。932106/(0。997948300)=1805mm2基础底需要配筋:A2=max（1805,lh0）=max(1805，0。00156000948）=8532mm2基础底短向实际配筋:AS2=15209mm2A2=8532mm2满足要求！ (3）、顶面长向配筋面积基础顶长向实际配筋：AS3=15209mm20.5AS1=0。515209=7605mm2满足要求! （4)、顶面短向配筋面积基础顶短向实际配筋：AS4=15209mm20.5AS2=0。515209=7605mm2满足要求！ （5)、基础竖向连接筋配筋面积基础竖向连接筋为双向10500.五、配筋示意图基础配筋图7。2、66m矩形板式基础计算书（1.5m厚）计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T1872009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑地基基础设计规范GB50007-2011一、塔机属性塔机型号QTZ63塔机独立状态的最大起吊高度H0（m）40塔机独立状态的计算高度H（m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B（m)1。6二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1（kN)401.4起重荷载标准值Fqk（kN)60竖向荷载标准值Fk（kN）461。4水平荷载标准值Fvk（kN）18。927倾覆力矩标准值Mk(kNm）674。077非工作状态竖向荷载标准值Fk（kN)401。4水平荷载标准值Fvk（kN)45。246倾覆力矩标准值Mk（kNm）615。929 2、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1。35Fk11。35401。4541。89起重荷载设计值FQ（kN)1。35FQk1.356081竖向荷载设计值F（kN）541.89+81622。89水平荷载设计值Fv（kN）1.35Fvk1.3518。92725。551倾覆力矩设计值M（kNm）1.35Mk1.35674。077910。004非工作状态竖向荷载设计值F（kN)1.35Fk1。35401。4541。89水平荷载设计值Fv（kN）1。35Fvk1.3545.24661。082倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1。35615。929831。504三、基础验算基础布置图基础布置基础长l（m）6基础宽b（m）6基础高度h(m）1。5基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重c(kN/m3)25基础上部覆土厚度h（m)2。8基础上部覆土的重度（kN/m3）19基础混凝土保护层厚度（mm）40地基参数修正后的地基承载力特征值fa(kPa)100软弱下卧层基础底面至软弱下卧层顶面的距离z（m)5地基压力扩散角()20软弱下卧层顶地基承载力特征值fazk（kPa）130软弱下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值faz(kPa）329。5地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1（mm）20基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基础倾斜方向的基底宽度b(mm）5000基础及其上土的自重荷载标准值: Gk=bl（hc+h）=66（1。525+2。819）=3265。2kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1。35Gk=1。353265。2=4408.02kN荷载效应标准组合时,平行基础边长方向受力: Mk=674。077kNm Fvk=Fvk/1。2=18.927/1.2=15。772kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力： M=910。004kNm Fv=Fv/1。2=25.551/1.2=21.293kN基础长宽比：l/b=6/6=11.1,基础计算形式为方形基础。 Wx=lb2/6=662/6=36m3 Wy=bl2/6=662/6=36m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩： Mkx=Mkb/（b2+l2）0.5=674。0776/(62+62）0。5=476.644kNm Mky=Mkl/（b2+l2)0.5=674。0776/(62+62）0.5=476.644kNm 1、偏心距验算相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值: Pkmin=(Fk+Gk)/AMkx/WxMky/Wy =（461.4+3265.2)/36476。644/36476。644/36=77。036kPa0偏心荷载合力作用点在核心区内. 2、基础底面压力计算 Pkmin=77。036kPa Pkmax=(Fk+Gk）/A+Mkx/Wx+Mky/Wy =(461.4+3265。2)/36+476。644/36+476。644/36=129。997kPa 3、基础轴心荷载作用应力 Pk=（Fk+Gk)/（lb）=（461.4+3265。2）/(66)=103.517kN/m2 4、基础底面压力验算 (1）、修正后地基承载力特征值 fa=100。00kPa （2）、轴心作用时地基承载力验算 Pk=98。217kPafa=100kPa （3）、偏心作用时地基承载力验算 Pkmax=118。932kPa1。2fa=1。2100=120kPa 5、基础抗剪验算基础有效高度:h0=h=1500-（40+20/2）=1450mm X轴方向净反力： Pxmin=（Fk/A（Mk+Fvkh）/Wx）=1。35(461。400/36。000-(674.077+15.7731。500)/36.000）=-8。863kN/m2 Pxmax=(Fk/A+（Mk+Fvkh)/Wx）=1.35（461.400/36。000+（674。077+15.7731。500）/36.000）=43。468kN/m2假设Pxmin=0,偏心安全,得 P1x=(b+B）/2）Pxmax/b=（(6。000+1。600）/2）43。468/6。000=27.529kN/m2 Y轴方向净反力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh）/Wy)=1.35(461。400/36。000(674。077+15.7731。500)/36。000）=8.863kN/m2 Pymax=（Fk/A+（Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(461.400/36.000+(674。077+15。7731。500)/36。000)=43。468kN/m2假设Pymin=0，偏心安全，得 P1y=（l+B）/2）Pymax/l=(（6。000+1。600）/2）43。468/6。000=27。529kN/m2基底平均压力设计值: px=（Pxmax+P1x)/2=（43。468+27。529）/2=35。499kN/m2 py=（Pymax+P1y)/2=（43.468+27。529）/2=35。499kPa基础所受剪力： Vx=px(b-B）l/2=35.499（6-1.6）6/2=468。581kN Vy=py（l-B）b/2=35。499(6-1.6）6/2=468.581kN X轴方向抗剪： h0/l=1450/6000=0。2424 0。25cfclh0=0.25116.760001450=36322。5kNVx=468。581kN满足要求！ Y轴方向抗剪: h0/b=1450/6000=0。2424 0。25cfcbh0=0.25116。760001450=36322。5kNVy=468。581kN满足要求！ 6、软弱下卧层验算基础底面处土的自重压力值：pc=dm=1.519=28.5kPa下卧层顶面处附加压力值： pz=lb（Pkpc)/（(b+2ztan）（l+2ztan）) =(66（103。517-28。5）)/（(6+25tan20)（6+25tan20）)=29。063kPa软弱下卧层顶面处土的自重压力值：pcz=z=519=95kPa软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值 faz=fazk+b（b-3)+dm（d+z0.5） =130.00+0。3019.00(6。003)+1。6019。00（5。00+1.500。5）=329。50kPa作用在软弱下卧层顶面处总压力:pz+pcz=29.063+95=124。063kPafaz=329。5kPa满足要求! 7、地基变形验算倾斜率:tan=|S1-S2/b=2020|/5000=00。001满足要求!四、基础配筋验算基础底部长向配筋HRB335 20180基础底部短向配筋HRB335 20180基础顶部长向配筋HRB335 20180基础顶部短向配筋HRB335 20180 1、基础弯距计算基础X向弯矩： M=（b-B）2pxl/8=（61.6）235.4996/8=515.439kNm基础Y向弯矩： M=(lB)2pyb/8=(61。6)235.4996/8=515。439kNm 2、基础配筋计算 （1）、底面长向配筋面积 S1=M|/(1fcbh02)=515。439106/(116.7600014502)=0。002 1=1-（12S1)0。5=1（120.002)0.5=0.002 S1=1-1/2=10。002/2=0。999 AS1=|M/（S1h0fy1）=515.439106/（0。9991450300)=1186mm2基础底需要配筋：A1=max(1186,bh0）=max（1186,0。001560001450）=13050mm2基础底长向实际配筋：As1=13450mm2A1=13050mm2 (2）、底面短向配筋面积 S2=|M/(1fclh02）=515.439106/（116.7600014502）=0.002 2=1（1-2S2）0.5=1（120。002）0。5=0。002 S2=1-2/2=10。002/2=0.999 AS2=M/（S2h0fy2）=515。439106/（0.9991450300）=1186mm2基础底需要配筋：A2=max（1186,lh0）=max(1186，0。001560001450）=13050mm2基础底短向实际配筋：AS2=13450mm2A2=13050mm2 （3）、顶面长向配筋面积基础顶长向实际配筋：AS3=10781mm20.5AS1=0.510781=5390mm2满足要求! （4)、顶面短向配筋面积基础顶短向实际配筋：AS4=10781mm20。5AS2=0。510781=5390mm2满足要求！ （5）、基础竖向连接筋配筋面积基础竖向连接筋为双向10500。五、配筋示意图基础配筋图7.3、66m矩形板式基础计算书（1。35m厚）计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T1872009 2、混凝土结构设计规范GB500102010 3、建筑地基基础设计规范GB500072011一、塔机属性塔机型号QTZ63塔机独立状态的最大起吊高度H0（m)40塔机独立状态的计算高度H(m）43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B（m）1。6二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1（kN)401。4起重荷载标准值Fqk（kN)60竖向荷载标准值Fk(kN）461.4水平荷载标准值Fvk（kN）18。927倾覆力矩标准值Mk（kNm）674.077非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)401。4水平荷载标准值Fvk（kN)45。246倾覆力矩标准值Mk(kNm）615.929 2、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1（kN）1。35Fk11。35401.4541.89起重荷载设计值FQ(kN）1.35FQk1.356081竖向荷载设计值F(kN）541。89+81622。89水平荷载设计值Fv（kN）1.35Fvk1.3518。92725。551倾覆力矩设计值M(kNm）1。35Mk1。35674。077910。004非工作状态竖向荷载设计值F（kN）1。35Fk1。35401。4541。89水平荷载设计值Fv（kN)1.35Fvk1.3545。24661.082倾覆力矩设计值M(kNm）1。35Mk1。35615。929831。504三、基础验算基础布置图基础布置基础长l(m)6基础宽b（m)6基础高度h（m）1.35基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重c（kN/m3)25基础上部覆土厚度h（m）2。8基础上部覆土的重度(kN/m3)19基础混凝土保护层厚度（mm）40地基参数修正后的地基承载力特征值fa（kPa)100软弱下卧层基础底面至软弱下卧层顶面的距离z（m）5地基压力扩散角（）20软弱下卧层顶地基承载力特征值fazk(kPa)130软弱下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值faz（kPa)329。5地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1(mm）20基础倾斜方向另一端沉降量S2（mm）20基础倾斜方向的基底宽度b(mm）5000基础及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl（hc+h)=66（1。3525+2。819)=3130.2kN基础及其上土的自重荷载设计值:G=1。35Gk=1。353130.2=4225。77kN荷载效应标准组合时,平行基础边长方向受力: Mk=674.077kNm Fvk=Fvk/1。2=18.927/1.2=15。772kN荷载效应基本组合时,平行基础边长方向受力： M=910.004kNm Fv=Fv/1。2=25.551/1。2=21。293kN基础长宽比:l/b=6/6=11。1，基础计算形式为方形基础。 Wx=lb2/6=662/6=36m3 Wy=bl2/6=662/6=36m3相应于荷载效应标准组合时,同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩： Mkx=Mkb/（b2+l2)0。5=674。0776/（62+62）0。5=476.644kNm Mky=Mkl/（b2+l2）0.5=674.0776/(62+62)0.5=476。644kNm 1、偏心距验算相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值: Pkmin=(Fk+Gk）/A-Mkx/WxMky/Wy =（461。4+3130。2)/36-476。644/36476。644/36=73。286kPa0偏心荷载合力作用点在核心区内. 2、基础底面压力计算 Pkmin=73。286kPa Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy =（461。4+3130。2）/36+476。644/36+476.644/36=126。247kPa 3、基础轴心荷载作用应力 Pk=（Fk+Gk）/(lb）=（461.4+3130.2)/（66）=99。767kN/m2 4、基础底面压力验算 （1)、修正后地基承载力特征值 fa=100.00kPa （2）、轴心作用时地基承载力验算 Pk=99.767kPafa=100kPa满足要求! (3)、偏心作用时地基承载力验算 Pkmax=117。247kPa1.2fa=1.2100=120kPa 5、基础抗剪验算基础有效高度：h0=h=1350-(40+18/2）=1301mm X轴方向净反力： Pxmin=(Fk/A（Mk+Fvkh）/Wx）=1。35（461。400/36.000(674.077+15。7731。350）/36。000)=-8。774kN/m2 Pxmax=(Fk/A+（Mk+Fvkh)/Wx）=1。35(461。400/36。000+（674。077+15。7731。350）/36.000）=43。379kN/m2假设Pxmin=0，偏心安全,得 P1x=(b+B）/2）Pxmax/b=(（6。000+1。600）/2)43。379/6。000=27。473kN/m2 Y轴方向净反力： Pymin=（Fk/A-（Mk+Fvkh）/Wy)=1.35（461.400/36。000-（674。077+15.7731。350）/36。000)=-8.774kN/m2 Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy）=1.35（461.400/36.000+(674。077+15。7731.350)/36。000）=43.379kN/m2假设Pymin=0，偏心安全，得 P1y=（l+B）/2）Pymax/l=(（6.000+1.600）/2）43。379/6。000=27.473kN/m2基底平均压力设计值: px=（Pxmax+P1x)/2=(43。37