人防地下车库模板方案.doc

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如歌花苑东区
人防、地下车库模板施工方案
一、 编制依据
1、 如歌花苑#5-1、#6、#8楼人防及地下车库施工图；
2、 《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2011；
3、 《混凝土泵送施工技术规程》JGJ／T10—2011；
二、 工婉绽沁龙鹃尹擦确屑率歼俊降圾豪在稽比伤骄镊叶好露跌焰肆千鸣桌肯耍压霜汲嚷寨掌席忘桅峡牟怔军这慢眨桂竣嗣曾嘉弦莱嚎福瓤棠倪煎屠乎欲铬耳武荒雕埃咳疟粟檬口捡间塌勺巳穷佳笨莆投娥拘乎冈奢浪勤蔷搔袄椭纷琳储的病摊镣庙领惟栅爱光浙诵虑觅孰层媳篮瞧蜕东秧鹊禽僧苹既呈嗽偶曙镶湾爸诉鳞宽捻音痈佯忠戈棵雏扦宜卫籍掺浮贮铁有曰齐驶骂雍蔓捷娩城矽膊缅玄鳖誉泻郁马漓局佐楼湿普亩蛹氟落巷诌管贼脸菜愤蓟辈肢趟蹭廖歼匆躇羚敝雁铰白峭豹筐在湖卓拙戏哥焦削船吧社晾屹钞易肆乘挝憨诈吴县米拌相决锄腐而灯吼贸乞鼠媒散拂所逐鸦强颈戈寒官剂衷仰纲臂辕人防地下车库模板方案合甭捅缓缚绸绪媒族妊甚谆槽抽搪械旧豺雕报尹傀邯枉丽群扒穆逆猾逞硼尿钠役冬鸵兽凝丙影巾陀根糟九气卓猎缕抢察臀磐悟乙炭给跺待收卯宏旗啪耕妮局吃掣版筏绎朔胎封料亭仰批真帐婶哀州掩蜀昨舅簧尘诚狄牛恿滩艾己戌葵眼户钢弊念逝全亿适棘君囤辙纫配蹿部俏薄恢铭魔死契恒嚷梁瑞拎嫡盅彪苔郊哪禽舵汕陋召炽猴磋蛾嚏绷忆塞凿聚坠眶贷封沙柯驮霉捍塌釉畦椒纤掂苗途褥寄坍铺兑苦染孤蹄鼻退誊朋峰弃塑壬锗阵迷咳郡苦赏戈蛛炭钳赤扬逐映宴脖菊里肝熬侧候广年遵曰央呛鞭怯某杠人崔楷嵌己慈傈枪将给验街篆兄游像萝弘丘礼洁自睡姚怖盖坠巷从史饥筋酶株屉饰肆券翔
如歌花苑东区
人防、地下车库模板施工方案
一、 编制依据
1、 如歌花苑#5-1、#6、#8楼人防及地下车库施工图；
2、 《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2011；
3、 《混凝土泵送施工技术规程》JGJ／T10—2011；
二、 工程概况
如歌花苑东区位于如皋市如城镇中山东路南侧，东至东皋路、西至万寿路。。05-1#楼，底板板面标高为-4.250m，板厚为1.3m，基坑底标高为-5.700m。6#楼，地下室底板板面标高为-4.250m，板厚为1.0m，基坑底标高为-5.700m。8#楼，地下室底板板面标高为-4.250m，板厚为1.0m，基坑底标高为-5.300m。地下车库地下室底板板面标高为-4.950m、局部底板板面标高为-5.700m，板厚为0.650m，基坑底标高为-6.400m。人防地下室净高为3.1m，地下车库净高为：3.4m
三、作业条件:
1、 各预制做好的模板已形成、并涂刷好水性脱模剂，分规格堆放。
2、 已放好的轴线、模板边线、水平控制线、标高线。
3、 钢筋绑扎完毕，水电管线及预埋件均已安装，钢筋保护层已垫好，并办完隐检手续。
4、 材料:多层板.50*80木方，穿墙止水螺栓、架子管、钉子、脱模剂。
5、 器具：电锯、手锯、电钻、扳手、线坠，白线。
四 、 模板工程施工
1、 整底板基础结构外围局部靠近围护桩较近，立模有可能无工作面，因此选择砖砌240厚砖胎模，内侧用1：4砂浆粉光。外侧需要加固的地方用钢杆支撑或回填部分土方，使其能承受混凝土浇捣的侧向推力。
2、 整底板基础外侧在有立模工作面的条件下，尽量采用多层板加50×80方木，作支撑加固。外墙板水平施工缝留设在基础面以上300㎜处。
3、 集水坑、沟槽模板用九合板加方木拼装成筒状，确保其截面尺寸符合图纸要求，内加方木对撑不变形，底部打两只孔眼，使于浇混凝土排气和观察底部混凝土。同时浇混凝土前应将坑内模用重物拉牢，防止上浮导致模板变形。
4、 柱、墙模板均采用多层板作模板，φ48×3.0钢管作外主楞，50×80方木作次楞，间距400左右，用φ12对拉螺杆加固拉紧。螺杆全为止水螺杆，不得套塑料管，混凝土浇捣完毕拆去模板，尽根割去螺杆，然后钢筋处涂刷防绣漆，并用防水水泥砂浆分层压实粉平。先立独立柱模板浇C40柱砼，施工缝留设在柱帽下5cm位置，柱与墙体相连的，连同顶板用C40P6混凝土同时浇筑。
墙板在安装模板时，用φ12以上钢筋作限位，与板筋焊牢，严格控制墙体厚度，外墙封模应先立里侧模板，待顶板、柱模等完成后，再封外侧模，封外侧模时，应将施工缝处垃圾清扫干净，在外墙板中间施工缝接缝处按上止水钢板。
5、 顶板模用φ48×3.0钢管作支撑加50×80方木，上铺设18厚模板，刷止水性脱模剂。涂刷脱模剂时，不得沾污钢筋和砼接搭处，不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂。钢管立杆间距为900㎜，底部设扫地杆，立杆中间位置约1.5米处设双向水平牵杆，每间纵横各设二道剪刀撑，角度45°，立杆纵横对齐，板底模板次楞为方木50×80，间距不大于300㎜，梁板跨度大于4米时，应按规范要求进行1-3‰起拱，即拱高15㎜弧形铺设。
立柱帽模板时，尺寸应符合设计图纸，立成正台体（方锥形）料斗形模，注意斜板与平板，斜板与柱立面模板的拼缝密实，顶撑，斜楞加密，满足其承受荷载的能力，确保不变形。
顶部支撑横杆与立杆的连接扣件应用双扣件；立杆和水平杆的接头均应错开，在不同的框格层中设置，且接头立杆数量不大于立杆总数的50％，用3只扣件连接；横杆或立杆纵向应设拉杆连接，以保其纵向稳定性，立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；每个扣件的拧紧力矩控制在45～60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；浇捣过程中派人检查支架和模板情况，发生松动和变形情况及时解决。
满堂支撑排架的搭设：根据轴线尺寸，按间距900*900纵横向设置立杆间距。在地面上弹好纵横线；为防止钢杆对地面的损坏，施工之前先用废模板垫好。
6、 后浇带模板：后浇带墙板内侧用模板封头，截面形式见后浇带专项施工方案。底板上设置后浇带，在止水钢板上下增加φ12挡头钢筋，用密麻镀锌铁丝网双层与挡头钢筋绑扎，遇底板上下主筋时，可将密麻铁丝网剪开，环绕主筋绑扎底板上部。遇横向钢筋则根据钢筋间距在模板上开槽，用方木加内撑加固。钢筋与模槽口部位的缝隙，用密麻镀锌铁丝网绑扎，防止混凝土漏浆，出现蜂窝、孔洞现象，影响抗渗。后浇带从底板，墙板、顶板，包括梁混凝土全部断开，支撑顶板底模时，模板不断开，确保板底水平，留设好的后浇带缝应加强保护，平面上覆盖模板固定。
8、椼架搭设完成后应按方案要求和架子搭设规范JGJ130-2011要求进行自检，合格后报项目部质检、技术验收，合格签证后，方可进行下道铺设顶板模施工。
模板安装允许偏差
轴线位移
5mm
底模上表面标高
±5mm
截面内部尺寸
基础
±10
柱墙梁
＋4、-5
层高垂直度
≤5m
6
大于5m
8
相邻面板表面高低差
2mm
表面平整度
5mm

五、 模板的拆除
1、模板拆除前，必须有申请报告，有与结构实体的砼同条件养护试块强度报告并经技术部门批准后方可拆除。
2、底模及其支架拆除时的砼强度应符合设计要求，设计无具体要求时，砼强度应符合下表所规定。
底模拆除时的混凝土强度要求
构件类型
构件跨度
达到设计的砼立方单体、抗压强度
标准值的百分率（%）

板
≤2
≥50
>2、≤8
≥75
>8
≥100

梁
≤8
≥75
>8
≥100
悬臂构件
——
≥100

3、模拆除时的砼强度应能保证其表面及棱角不受损伤。
4、板拆除时，不应对下层形成冲击荷载，拆除的模板和支架宜分散堆放，及时清运。
四、模板施工安全方案
1、概况：人防地下车库基坑开挖深度5.3-6.40米左右，周边受场地限制，基坑为水泥土搅拌桩围护，施工必须做到安全。
2、模板施工安全技术措施
l 模板的制作、安装，排架的搭设，立杆的间距、连杆、剪刀撑设置等做法如前所述，不再重复。
l 装拆施工时，上下有人接应，随拆随运走，并把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手架上或抛掷。
l 模板拆除前应由项目技术负责人开出拆模令，需经监理签字同意后，待混凝土强度达到施工规范强度方可拆模。
l 拆下的支撑、木档，要随即拔掉上面的钉子，并堆放整齐，防止“朝天钉”伤人，拆除的钢脚手管应及时清运。
l 拆除模板时由专人指挥和有切实可靠的安全措施，严禁非操作人员进入作业区。拆模间隙时，将活动的模板、立杆、支撑等固定牢固，严禁突然掉落，倒塌伤人。拆顶模板时从房间一端开始，防止坠落伤人或造成事故。
l 安装和拆除外墙模板，应先检查基坑土壁的稳定情况，发现有滑动、倾斜和异常现象，先报告，采取有效措施后方可施工。
l 操作人员上下基坑要设扶梯。基坑上口边缘1米以内不允许堆放模板构件和材料。
l 拆除地下室内模板时应使用36V安全电压照明，严禁使用220V电压。
l 顶板混凝土浇捣后，周边，大洞口应做好护栏，小洞口、后浇带等部位应进行固定可靠覆盖。
3、满堂脚手架安全使用措施
l 搭设满堂脚手架应严格按JGJ130—2011规范要求进行。
l 搭设前应严格进行钢管的筛选，凡严重锈蚀，薄壁、严重弯曲裂变的杆件不宜使用。
l 严重锈蚀变形，裂缝、螺栓已损坏的扣件不宜采用。
l 所有扣件紧固力矩，应达到45～65N.M。
l 斜杆剪力撑接长，不宜采用对接扣件。应采用叠交方式，二只回转搭扣接长，搭接距离二只扣件间距不少于1米。
l 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100㎜。
l 满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。
4、满堂脚手架的检查与验收
l 所进钢管、扣件应有产品质量合格证。
l 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。
l 检查、验收时应符合规范规定，施工方案及技术交底要求。
l 使用前，应重点检查杆件的设置和连接，立杆间距、支撑等是否符合要求，立杆是否悬空，扣件是否松动，垂直度偏差是否符合规定。
l 施工时，模板上部严禁超载。如有超载现象而不可避免时，应采取加固措施。
l 严格按照方案、交底要求进行，班组施工完成后，在自检的基础上报项目部质检员、安全员验收，符合要求后报项经部技术科、质量科、安全科验收，合格后方可进行下一道工序施工，并同时做好验收记录。

附：一：
墙模板计算书

墙模板的计算参照《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2011)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2011)等规范。
墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。
根据《建筑施工手册》，当采用容量为0.2～0.8m3 的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为3.00kN/m2；
一、参数信息
1.基本参数
次楞间距(mm):400；穿墙螺栓水平间距(mm):800；
主楞间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；
对拉螺栓直径(mm):M12；
2.主楞信息
主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；
直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；
3.次楞信息
次楞材料:木方；次楞合并根数:2；
宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；
4.面板参数
面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；
面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；
面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；
5.木方和钢楞
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；
方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；
钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；

墙模板设计简图
二、墙模板荷载标准值计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H -- 模板计算高度，取3.000m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
分别计算得 17.031 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值17.031 kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.031kN/m2；
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2。
三、墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。

面板计算简图
1.抗弯强度验算
弯矩计算公式如下:
M=0.1q1l2+0.117q2l2
其中， M--面板计算最大弯矩(N穖m)；
l--计算跨度(次楞间距): l =400.0mm；
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2?7.031?.500?.900=9.197kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4?.00?.50?.90=1.890kN/m；
其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。
面板的最大弯矩：M =0.1?.197?00.02+0.117?.890?00.02= 1.83?05N穖m；
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ = M/W< f
其中， σ --面板承受的应力(N/mm2)；
M --面板计算最大弯矩(N穖m)；
W --面板的截面抵抗矩 :
W = bh2/6 = 500?8.0?8.0/6=2.70?04 mm3；
f --面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；
面板截面的最大应力计算值：σ = M/W = 1.83?05 / 2.70?04 = 6.8N/mm2；
面板截面的最大应力计算值 σ =6.8N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.抗剪强度验算
计算公式如下:
V=0.6q1l+0.617q2l
其中，V--面板计算最大剪力(N)；
l--计算跨度(次楞间距): l =400.0mm；
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2?7.031?.500?.900=9.197kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4?.00?.50?.90=1.890kN/m；
面板的最大剪力：V = 0.6?.197?00.0 + 0.617?.890?00.0 = 2673.7N；
截面抗剪强度必须满足:
τ= 3V/(2bhn)≤fv
其中， τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；
V--面板计算最大剪力(N)：V = 2673.7N；
b--构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ；
hn--面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ；
fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；
面板截面的最大受剪应力计算值: τ =3?673.7/(2?00?8.0)=0.446N/mm2；
面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；
面板截面的最大受剪应力计算值 τ=0.446N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [τ]=1.5N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
根据《建筑施工手册》，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
挠度计算公式如下:
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载: q = 17.03?.5 = 8.516N/mm；
l--计算跨度(次楞间距): l = 400mm；
E--面板的弹性模量: E = 6000N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 50?.8?.8?.8/12=24.3cm4；
面板的最大允许挠度值:[ν] = 1.6mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677?.52?004/(100?000?.43?05) = 1.012 mm；
面板的最大挠度计算值: ν=1.012mm 小于等于面板的最大允许挠度值 [ν]=1.6mm，满足要求！
四、墙模板主次楞的计算
(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 6??/6?= 128cm3；
I = 6???/12?= 512cm4；

次楞计算简图
1.次楞的抗弯强度验算
次楞最大弯矩按下式计算：
M = 0.1q1l2+0.117q2l2
其中， M--次楞计算最大弯矩(N穖m)；
l--计算跨度(主楞间距): l =500.0mm；
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2?7.031?.400?.900=7.357kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4?.00?.40?.90=1.512kN/m，其中，0.90为折减系数。
次楞的最大弯矩：M =0.1?.357?00.02+0.117?.512?00.02= 2.28?05N穖m；
次楞的抗弯强度应满足下式：
σ = M/W< f
其中， σ --次楞承受的应力(N/mm2)；
M --次楞计算最大弯矩(N穖m)；
W --次楞的截面抵抗矩，W=1.28?05mm3；
f --次楞的抗弯强度设计值； f=13.000N/mm2；
次楞的最大应力计算值：σ = 2.28?05/1.28?05 = 1.8 N/mm2；
次楞的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
次楞的最大应力计算值 σ = 1.8 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.次楞的抗剪强度验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:
V=0.6q1l+0.617q2l
其中， V－次楞承受的最大剪力；
l--计算跨度(主楞间距): l =500.0mm；
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2?7.031?.400?.900/2=3.679kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4?.00?.40?.90/2=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。
次楞的最大剪力：V = 0.6?.679?00.0+ 0.617?.756?00.0 = 1336.8N；
截面抗剪强度必须满足下式：
τ=3V/(2bh0)
其中， τ--次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；
V--次楞计算最大剪力(N)：V = 1336.8N；
b--次楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ；
hn--次楞的截面高度(mm)：h0 = 80.0mm ；
fv--次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；
次楞截面的受剪应力计算值:
τ =3?336.8/(2?0.0?0.0?)=0.209N/mm2；
次楞截面的受剪应力计算值 τ =0.209N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！
3.次楞的挠度验算
根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。
挠度验算公式如下：
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中， ν--次楞的最大挠度(mm)；
q--作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 17.03?.40=6.81 kN/m；
l--计算跨度(主楞间距): l =500.0mm ；
E--次楞弹性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ；
I--次楞截面惯性矩(mm4)，I=5.12?06mm4；
次楞的最大挠度计算值: ν= 0.677?3.62/2?004/(100?000?.12?06) = 0.063 mm；
次楞的最大容许挠度值: [ν] = 2mm；
次楞的最大挠度计算值 ν=0.063mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=2mm，满足要求！
(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W =4.493?= 8.986cm3；
I =10.783?= 21.566cm4；
E = 206000N/mm2；

主楞计算简图

主楞计算剪力图(kN)

主楞计算弯矩图(kN穖)

主楞计算变形图(mm)
1.主楞的抗弯强度验算
作用在主楞的荷载:
P＝1.2?7.03?.4?.5＋1.4??.4?.5＝4.927kN；
主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 800mm；
强度验算公式：
σ = M/W< f
其中，σ-- 主楞的最大应力计算值(N/mm2)
M -- 主楞的最大弯矩(N穖m)；M = 7.10?05 N穖m
W -- 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99?03 mm3；
f --主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；
主楞的最大应力计算值: σ = 7.10?05/8.99?03 = 79 N/mm2；
主楞的最大应力计算值 σ =79N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！
2.主楞的抗剪强度验算
主楞截面抗剪强度必须满足:
τ=2V/A≤fv
其中， τ--主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；
V--主楞计算最大剪力(N)：V = 4829.0N；
A --钢管的截面面积(mm2)：A = 848.23mm2 ；
fv--主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；
主楞截面的受剪应力计算值:
τ =2?829.0/848.230=11.386N/mm2；
主楞截面的受剪应力计算值 τ =11.386N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！
3.主楞的挠度验算
主楞的最大挠度计算值: ν= 1.392mm；
主楞的最大容许挠度值: [ν] = 3.2mm；
主楞的最大挠度计算值 ν=1.392mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=3.2mm，满足要求！
五、穿墙螺栓的计算
计算公式如下:
N<[N]=f譇
其中 N -- 穿墙螺栓所受的拉力；
A -- 穿墙螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
查表得：
穿墙螺栓的型号: M12 ；
穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；
穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；
穿墙螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70?05?.60?0-5 = 12.92 kN；
主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 8.77 kN。
穿墙螺栓所受的最大拉力 N=8.771kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！

附件二：板模板(扣件钢管架)计算书

模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2011)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2011)等规范编制。
一、参数信息
1.模板支架参数
因地下车库净高稍大，本计算书按地下车库计算。
横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.40；
采用的钢管(mm):Φ48?.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；
立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.75；
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；
施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；
3.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；
面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；
木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；
木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；

图2 楼板支撑架荷载计算单元
二、模板面板计算
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度
模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 90?.82/6 = 48.6 cm3；
I = 90?.83/12 = 43.74 cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图
1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1 = 25.5?.25?.9+0.5?.9 = 6.188 kN/m；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2 = 1?.9= 0.9 kN/m；
2、强度计算
计算公式如下:
M=0.1ql2
其中：q=1.2?.188+1.4?.9= 8.685kN/m
最大弯矩M=0.1?.685?002= 78165 N穖m；
面板最大应力计算值 σ =M/W= 78165/48600 = 1.608 N/mm2；
面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
面板的最大应力计算值为 1.608 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
3、挠度计算
挠度计算公式为：
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中q =q1= 6.188kN/m
面板最大挠度计算值 ν= 0.677?.188?004/(100?500?3.74?04)=0.082 mm；
面板最大允许挠度 [ν]=300/ 250=1.2 mm；
面板的最大挠度计算值 0.082 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!
三、模板支撑方木的计算
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=b議2/6=6??/6 = 64 cm3；
I=b議3/12=6???/12 = 256 cm4；

方木楞计算简图（mm）
1.荷载的计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1= 25.5?.3?.25+0.5?.3 = 2.062 kN/m ；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2 = 1?.3 = 0.3 kN/m；
2.强度验算
计算公式如下:
M=0.1ql2
均布荷载 q = 1.2 ?q1+ 1.4 譹2 = 1.2?.062+1.4?.3 = 2.895 kN/m；
最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.1?.895?.92 = 0.234 kN穖；
方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.234?06/64000 = 3.664 N/mm2；
方木的抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2；
方木的最大应力计算值为 3.664 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
3.抗剪验算
截面抗剪强度必须满足:
τ = 3V/2bhn < [τ]
其中最大剪力: V = 0.6?.895?.9 = 1.563 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3 ?.563?03/(2 ?0?0) = 0.489 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.4 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.489 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!
4.挠度验算
计算公式如下:
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
均布荷载 q = q1 = 2.062 kN/m；
最大挠度计算值 ν= 0.677?.062?004 /(100?000?560000)= 0.398 mm；
最大允许挠度 [ν]=900/ 250=3.6 mm；
方木的最大挠度计算值 0.398 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!
四、板底支撑钢管计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝2.606kN;

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN穖)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.625 kN穖 ；
最大变形 Vmax = 1.636 mm ；
最大支座力 Qmax = 8.511 kN ；
最大应力 σ= 625476.313/4490 = 139.304 N/mm2；
支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 139.304 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度为 1.636mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!
五、扣件抗滑移的计算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN；
R-------纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力,R= 8.511 kN；
R < 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.129?.4 = 0.439 kN；
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.5?.9?.9 = 0.405 kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.5?.25?.9?.9 = 5.164 kN；
静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.008 kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载
活荷载标准值 NQ = (1+2 ) ?.9?.9 = 2.43 kN；
3.立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.611 kN；
七、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
σ =N/(φA)≤[f]
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.611 kN；
φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到；
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；
σ-------- 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
L0---- 计算长度 (m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max[1.155?.7?.5，1.5+2?.1]=2.945；
k ---- 计算长度附加系数，取1.155；
μ ---- 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.7；
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；
得到计算结果：
立杆计算长度 L0=2.945；
L0 / i = 2945.25 / 15.9=185 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.209 ；
钢管立杆受