项目卸料平台施工方案样本.doc

龙光玖龙台项目
编号：

卸料平台施工方案

编 制：

审 核：

批 准：

龙光工程建设
龙光玖龙臺项目一标段
二○一七年二月十六日

目 录
第一节、编制依据 1
第二节、工程概况 1
第三节、卸料平台结构、安拆及使用要求 2
3.1 平台定位 2
3.1 .1 落地式卸料平台定位 2
3.1 .2 悬挑式卸料平台定位 3
3.2 卸料平台结构要求 4
3.2.1 落地式卸料平台结构要求 4
3.2.2 悬挑式卸料平台结构要求 6
3.3 卸料平台安装及使用要求 9
第四节 计算书 11
4.1 落地式卸料平台计算书。 11
4.1.1架体参数 12
4.1.2、荷载参数 12
4.1.3、设计简图 13
4.1.4、板底支撑（纵向）钢管验算 15
4.1.5、横向支撑钢管验算 16
4.1.6、立杆承重连接计算 18
4.1.7、立杆稳定性验算 18
4.1.8、连墙件验算 19
4.1.9、立杆支承面承载力验算 20
4.2 悬挑式卸料平台计算书 20
4.2.1、结构参数 20
4.2.2、荷载参数 21
4.2.3、设计简图 21
4.2.4、面板验算 22
4.2.5、次梁验算 23
4.2.6、主梁验算 25
4.2.7、钢丝绳验算 27
4.2.8、拉环验算 28
4.2.9、焊缝验算 29

施工电梯基础施工方案
第一节、编制依据
1、本工程施工图纸、图纸会审纪要
2、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）
3、建筑施工安全检验标准（JGJ59-）
4、品茗安全计算软件
5、《建筑结构荷载规范》(GB50009-)
6、《钢结构设计规范》(GB50017-)

第二节、工程概况
工程名称：光明玖龙台项目
工程地址：深圳市光明新区管理委员会旁
建设单位：深圳市凯丰实业
施工单位：龙光工程建设
监理单位：深圳市邦迪工程顾问
设计单位：广东现代建筑设计和顾问

本项目为住宅楼，关键为1-3#、9-12#期（第1~3,9~12#楼、幼稚园、沿街商铺）组成。主体结构为钢筋混凝土框架-剪力墙结构。地下室两层，其中1#、11#、12#栋地下室为1层。主楼采取预制预应力管桩基础，幼稚园采取天然基础。主楼共35层，层高3m，建筑高度117m，幼稚园共4层，层高3.6m，建筑高度16.85m，地下室层高4m。建筑面积177830.44 m2，其中地下室建筑面积为46478m2。
第三节、卸料平台结构、安拆及使用要求
转料平台关键用途为：从结构楼层中将已拆除模板、木枋、钢管等材料转运至所需楼层。依据现场实际情况，架空车库层采取落地式卸料平台，2～4层采取悬挑式卸料平台，5层以上采取铝模施工，可经过传料洞口周转材料，无需卸料平台。
3.1 平台定位
3.1 .1 落地式卸料平台定位

据现场平面部署情况、建筑物结构特点及地方相关要求部署，12#楼设置两个，立杆底部搭设在地下室顶板上，下垫100×100模板，供转换层使用，搭设高度分别为6.95m,6.75m,具体位置以下图所表示：

3.1 .2 悬挑式卸料平台定位
主楼2-4层采取悬挑式卸料平台，12#楼设置三个，分别在12A-1,12A-3交12A-D; 12B-1，12B-2交12B-F; 12C-S,12C-R交12C-14。具体位置以下图所表示。

3.2 卸料平台结构要求
3.2.1 落地式卸料平台结构要求
（1） 依据现场实际情况，采取落地式工字钢定型转料平台，钢管采取班组向租赁站租借48.3×3.6标准钢管，本工程采取4.5m×6m卸料平台。
(2)卸料平台距离墙边水平距离为0.5m，立杆纵距1m，立杆横距1.5m，立杆步距为1.5m，横杆和立杆采取双扣件连接。
（3）转料平台周围搭设1.2m高防护栏杆，并在0.2m处设扫地杆、0.7m高度设一道护身栏杆，整个平台顶面采取木模板刷红白相间油漆进行封闭。
（4）转料平台采取连墙件和建筑物混凝土结构相连。转料平台严禁和外架等施工设备连接在一起，更不能搁置在外架杆件上。

落地式卸料平台平面部署图

立面示意图

3.2.2 悬挑式卸料平台结构要求

（1）依据现场实际情况，采取悬挑式工字钢定型转料平台，采取设备站设置定型拼装式卸料平台，本工程采取1.8m×6m卸料平台：
主梁采取18#工字钢，长6m,挑出结构外4m，锚固建筑物长度2m，主梁采取18#工字钢垂直建筑外墙部署，次梁采取16#工字钢间距0.5m。
(2)卸料平台内侧钢丝绳离墙边水平距离为2.9m，拉结点和平台垂直距离3m，内侧采取6x1918.5钢丝绳；外侧钢丝绳离墙边水平距离3.9m，拉结点和平台垂直距离3m，外侧采取每侧两根6x1918.5钢丝绳。
（3）转料平台周围搭设1.2m高防护栏杆，并在0.2m处设扫地杆、0.7m高度设一道护身栏杆，整个平台内侧面采取木模板刷红白相间油漆进行封闭，平台板采取4mm厚焊接花纹钢板。
（4）转料平台采取钢丝绳及钢筋环和建筑物混凝土结构相连。转料平台严禁和外架等施工设备连接在一起，更不能搁置在外架杆件上。在同一垂直面上不得反复设置。

平台平面部署图

工字钢锚固示意图（20圆钢预埋）

钢丝绳上部拉结点（采取20圆钢预埋于上层对应梁处）

3.3 卸料平台安装及使用要求
（1）转料平台在地面制作成定型件后再吊运至对应楼层安装，采取原材料材质及性能应合格，对进场原材料进行进场验收和检验，合格后方可使用。
（2） 转料平台安装前应对作业人员进行安全技术交底，并在工长及专职安全管理人员监督下实施。转料平台在吊运时应有专员指挥，平稳吊运、严禁碰撞外架。
（3） 卸料平台四角应设置四只吊装环，以满足安装拆卸要求，焊接质量需满足钢结构焊接规范要求。转料平台吊装，必需横梁支撑点电焊固定、接好钢丝绳、经过检验才能松卸起重吊钩。
（4） 转料平台安装时，钢丝绳应采取专用挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口。
（5） 卸料平台搭设完成后，需在卸料穿过外架至建筑物间通道采取水平兜网封闭，并于平网上部铺设竹跳板，通道两侧搭设防护栏杆。

（6）使用前，需由生产经理组织，技术、安全、责任工长、搭设班组及使用班组共同进行验收，验收合格后才能投入使用。
（7）使用前，在转料平台显著处设置安全警示标志牌和验收标识牌，标明使用要求和限载重量，本工程卸料平台限重为1t，即6m长钢管不超出40根或3m长木枋不超出90根或1830×915×18整张模板不超出40张或2.65m长方钢管不超出100根。
（8）转料平台使用时，应有专员负责检验，发觉钢丝绳有锈蚀损坏应立即调换，焊缝脱焊应立即修复。在使用过程中，工长及安全员应常常检验平台上堆料情况是否满足限载要求，若发觉堆料超载，应立即阻止。
（9）转料平台上料时，须轻放堆载物，不得集中堆载，应使堆载物匀置在平台上，以确保其受力均衡，堆载高度不宜超出1.2m。
（10）钢丝绳、绳卡使用注意事项：
绳卡不得在钢丝绳上交替部署。
绳卡不得少于三个，间距为钢丝绳直径6-8倍。
绳卡在实际使用中受载1-2次后，螺母要深入拧紧。
（11）转料平台拆卸前，应对转料平台完好性进行检验；拆卸工作需按专题方案及安全操作规程要求进行；拆卸前应对作业人员进行安全技术交底。拆卸时应有可靠预防人员、物料坠落方法，严禁抛掷物料。
（12）转料平台搭设、拆卸时，应设置警戒区，严禁无关人员进入施工现场。施工现场应设置负责统一指挥人员和专职监护人员 ，各工序应该定岗、定人、定责，作业人员应严格实施施工方案和相关安全技术要求。夜间或遇六级以上大风及雷雨等天气，不得进行搭设和拆卸作业。

第四节 计算书
4.1 落地式卸料平台计算书。
计算依据：
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-
2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-
5、《钢结构设计规范》GB50017-
4.1.1架体参数
卸料平台名称
办公楼1卸料平台
卸料平台部署方法
沿横向
平台长度A(m)
6
平台宽度B(m)
4.5
平台高度H(m)
7
立杆纵距la(m)
1
立杆步距h(m)
1.5
立杆横距lb(m)
1.5
板底支撑间距s(m)
0.3
4.1.2、荷载参数
每米钢管自重g1k(kN/m)
0.04
脚手板自重g2k(kN/m2)
0.35
栏杆、挡脚板自重g3k(kN/m)
0.14
安全设施和安全网自重g4k(kN/m2)
0.01
材料堆放最大荷载q1k(kN/m2)
3
施工均布荷载q2k(kN/m2)
2
基础风压ω0(kN/m2)
0.3
风荷载体型系数μs
0.8
风压高度改变系数μz
0.74(连墙件强度验算),0.74(立杆稳定性验算)
4.1.3、设计简图

平台水平支撑钢管部署图

卸料平台平面示意图

卸料平台侧立面示意图
4.1.4、板底支撑（纵向）钢管验算
钢管类型
Φ48.3×3.6
钢管截面抵御矩 W(cm3)
5.26
钢管截面惯性矩I(cm4)
12.71
钢管弹性模量E(N/mm2)
206000
钢管抗压强度设计值 [f](N/mm2)
205
G1k=g1k=0.040kN/m;
G2k= g2k×lb/5 =0.350×1.50/5=0.105kN/m;
Q1k= q1k×lb/5 =3.000×1.50/5=0.900kN/m;
Q2k= q2k×lb/5 =2.000×1.50/5=0.600kN/m;
（1）强度计算
板底支撑钢管按均布荷载作用下三等跨连续梁计算。
q1=1.2 ×(G1k+G2k)= 1.2×(0.040+0.105)=0.174kN/m;
q2=1.4×(Q1k+Q2k)= 1.4×(0.900+0.600)=2.100kN/m;

板底支撑钢管计算简图
Mmax=(0.100×q1+0.117×q2)×l2=(0.100×0.174+0.117×2.100)×1.002=0.263kN·m;
Rmax=(1.100×q1+1.200×q2)×l=(1.100×0.174+1.200×2.100)×1.00=2.711kN;
σ=Mmax/W=0.263×106/(5.26×103)=50.019N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;
满足要求！
（2）挠度计算
q'=G1k+G2k=0.040+0.105=0.145kN/m
q'=Q1k+Q2k=0.900+0.600=1.500kN/m
R'max=(1.100×q'1+1.200×q'2)×l=(1.100×0.145+1.200×1.500)×1.00=1.960kN;
ν=(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/100EI=(0.677×0.145×(1.00×103)4+0.990×1.500×(1.00×103)4)/(100×206000.00×12.71×104) =0.605mm≤min{1000.00/150,10}mm=6.667mm
满足要求！
4.1.5、横向支撑钢管验算
平台横向支撑钢管类型
双钢管
钢管类型
Φ48.3×3.6
钢管截面抵御矩 W(cm3)
5.26
钢管截面惯性矩I(cm4)
12.71
钢管弹性模量E(N/mm2)
206000
钢管抗压强度设计值 [f](N/mm2)
205
横向支撑钢管根据均布荷载和集中荷载下三等跨连续梁计算，因为横向支撑钢管为双钢管，所以集中荷载P取板底支撑钢管传输最大支座力二分之一。
q'=g1k=0.040kN/m;
q=1.2g1k=0.048kN/m;
p=Rmax/2=1.356kN;
p'=R'max/2=0.980kN

横向钢管计算简图

横向钢管计算弯矩图
Mmax=0.987kN·m;

横向钢管计算剪力图
Rmax=7.510kN;

横向钢管计算变形图
νmax=4.290mm;
σ=Mmax/W=0.987×106/(5.26×103)=187.665N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;
满足要求！
νmax=4.290mm≤min{1500.00/150,10}=10.00mm;
满足要求！
4.1.6、立杆承重连接计算
横杆和立杆连接方法
双扣件
双扣件抗滑承载力(kN)
12
扣件抗滑移承载力系数
0.8
Rc=12×0.80=9.600kN≥R=7.510kN
满足要求！
4.1.7、立杆稳定性验算
钢管类型
Φ48.3×3.6
钢管截面回转半径i(cm)
1.59
钢管净截面A(cm2)
5.06
钢管抗压强度设计值 [f](N/mm2)
205
双立杆计算方法
根据分配系数分配
主立杆受力分配系数κ
0.6
立杆计算长度系数μ
1.5
NG1=(la+2.00×lb+2.00×h)×g1k/h×H+g1k×la×4.00/1.00=(1.00+2.00×1.50+2.00×1.50)×0.040/1.50×7.000+0.040×1.00×4.00/1.00=1.467kN
NG2=g2k×la×lb/1.00=0.350×1.00×1.50/1.00=0.525kN;
NG3=g3k×lb=0.14×1.5=0.21kN;
NG4=g4k×lb×H=0.01×1.5×1.5=0.022kN;
NQ1=q1k×la×lb/1.00=3.000×1.00×1.50/1.00=4.500kN;
NQ2=q2k×la×lb/1.00=2.000×1.00×1.50/1.00=3.000kN;
考虑风荷载时，立杆轴向压力设计值：
N=1.2(NG1+NG2+NG3+NG4)+0.9×1.4(NQ1+NQ2)=1.2×(1.467+0.525+0.210+0.022)+ 0.9×1.4×(4.500+3.000)=12.119kN;
支架立杆计算长度：
L0=kμh=1×1.50×1.50=2.250m
长细比λ=L0/i=2.250×103/(1.59×10)=141.509≤[λ]=250
满足要求！
轴心受压构件稳定系数计算：
L0=kμh=1.155×1.500×1.5=2.599m
长细比λ= L0/i=2.599×103/（1.59×10）=163.443
由λ查表得到立杆稳定系数φ=0.265
ωk=μzμsωo=0.74×0.80×0.30=0.178kN/m2
Mw=0.9×1.4×ωk×l×h2/10=0.9×1.4×0.178×1.50×1.502/10=0.076kN·m；
σ=kN/φA+Mw/W=0.60×12.119×103/(0.265×5.06×102)+0.076×106/(5.26×103)=68.586N/mm2≤[f]=205.00N/mm2
满足要求！
4.1.8、连墙件验算
连墙件连接方法
扣件连接
连墙件部署方法
两步三跨
连墙件对卸料平台变形约束力N0(kN)
3
内立杆离墙距离a(m)
0.25
（1）强度验算
ωk=μzμsωo=0.74×0.80×0.30=0.178kN/m2
AW=1.50×1.00×2×3=9.0m2
Nw=1.4×ωk×Aw=1.4×0.178×9.0=2.238kN
N=Nw+N0=2.238+3.00=5.238kN
长细比λ=L0/i=(0.25+0.12)×103/(1.59×10)=23.270，由λ查表得到立杆稳定系数φ=0.967。
Nf=0.85φA[f]= 0.85×0.967×5.060×10-4×205.00×103=85.261kN
N=5.238≤Nf=85.261kN
满足要求！
（2）连接计算
连墙件采取扣件方法和墙体连接。
双扣件承载力设计值 Rc=12×0.80=9.600kN
N=5.238kN≤Rc=9.600kN
满足要求！
4.1.9、立杆支承面承载力验算
地基土类型
岩石
地基承载力特征值fg(kPa)
140
基础底面面积A(m2)
0.25
地基承载力调整系数kc
1
fg'=fg×kc=140.000×1.000=140.000kPa
Nk=(NG1+NG2)+(NQ1+NQ2)=(1.467+0.525)+ (4.500+3.000)=9.492kN;
p=Nk/A=9.492/0.25=37.967kPa≤fg'=140.000kPa
满足要求！

4.2 悬挑式卸料平台计算书
计算依据：
1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
2、《钢结构设计规范》GB50017-
4.2.1、结构参数
卸料平台名称
办公楼5层1卸料平台
卸料平台类型
类型一：主梁垂直建筑外墙
平台长度A(m)
4
平台宽度B(m)
2.5
卸料平台和主体结构连接方法
U形钢筋
考虑主梁内锚长度
否
主梁间距L1(m)
2.5
次梁间距s(m)
0.5
次梁外伸长度m(m)
0.25
内侧次梁离墙水平距离a(m)
0.3
外侧钢丝绳离墙水平距离a1(m)
3.5
外侧钢丝绳拉绳点和平台垂直距离h1(m)
3
内侧钢丝绳离墙水平距离a2(m)
2.3
内侧钢丝绳上部拉绳点和平台垂直距离h2(m)
3
计算内侧钢丝绳
否
钢丝绳夹个数
3
4.2.2、荷载参数
面板自重Gk1(kN/m2)
0.39
次梁自重Gk2(kN/m)
0.169
主梁自重Gk3(kN/m)
0.198
栏杆、挡脚板类型
栏杆、冲压钢脚手板挡板
栏杆、挡脚板自重Gk4(kN/m)
0.15
安全网设置
设置密目安全网
安全网自重Gk5(kN/m)
0.01
施工活荷载Qk1(kN/m2)
2
堆放荷载Pk(kN)
5
堆放荷载作用面积S(m2)
2
施工活荷载动力系数
1.3
4.2.3、设计简图

型钢悬挑式_卸料平台平面部署图

型钢悬挑式_卸料平台侧立面图

节点一
4.2.4、面板验算
面板类型
冲压钢脚手板
面板厚度t(mm)
12
截面抵御矩W(cm3)
24
抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
面板受力简图以下：

计算简图
取单位宽度1m进行验算
q=1.2×Gk1×1+1.4×(1.3×Qk1+Pk/S)×1=1.2×0.39×1+1.4×(1.3×2+5/2)×1=7.608kN/m
q静=1.2×Gk1×1=1.2×0.39×1=0.468kN/m
q活=1.4×(1.3×Qk1+Pk/S)×1=1.4×(1.3×2+5/2)×1=7.14kN/m
抗弯验算：
Mmax=0.1×q静×s2+0.117×q活×s2=0.1×0.468×0.52+0.117×7.14×0.52=0.221kN·m
σ=Mmax/ W=0.221×106/(24×103)=9.189N/mm2<[f]=205N/mm2
面板强度满足要求！
4.2.5、次梁验算
次梁类型
槽钢
次梁型钢型号
16a号槽钢
截面惯性矩Ix(cm4)
866.2
截面抵御矩Wx (cm3)
108.3
抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
弹性模量E(N/mm2)
206000
次梁内力按以两侧主梁为支承点简支梁计算：
承载能力极限状态：
q1=(1.2×Gk1+1.4×1.3 ×Qk1)×s+1.2×Gk2=(1.2×0.39+1.4×1.3×2)×0.5+1.2×0.1689=2.257kN/m
p1=1.4×Pk=1.4×5=7kN
正常使用极限状态：
q2=(Gk1+Qk1)×s+Gk2=(0.39+2)×0.5+0.1689=1.364kN/m
p2=Pk=5kN
（1）抗弯强度

计算简图
Mmax=q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=2.257(2.52/8-0.252/2)+7×2.5/4=6.067kN.m
σ=Mmax/(γxWX)=6.067×106/(1.05×108.3×103)=53.357N/mm2<[f]=205N/mm2
次梁强度满足要求！
（2）挠度验算

计算简图
νmax=q2L14/(384EIx)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EIx)=1.364×25004/(384×206000×866.2×104)×(5-24(0.25/2.5)2)+5×25003/(48×206000×866.2×104)=0.371mm<[ν]=L1/250=2500/250=10mm
次梁挠度满足要求！
（3）稳定性验算
σ=Mmax/(φbWX)=6.067×106/(0.796×108.3×103)=70.384N/mm2<[f]=205N/mm2
其中，φb -- 均匀弯曲受弯构件整体稳定系数，根据下式计算：
φb=(570tb/(lh))×(235/fy)=(570×10.00×63.00/(2500×160.00))×(235/205.00)=1.029;
因为 φb大于0.6，根据下面公式调整：
φb'=1.07-0.282/φb=0.796
次梁稳定性满足要求！
（4）支座反力计算
承载能力极限状态：
R1=q1×B/2=2.257×2.5/2=2.821kN
正常使用极限状态：
R2=q2×B/2=1.364×2.5/2=1.705kN
4.2.6、主梁验算
主梁类型
槽钢
主梁型钢型号
18a号槽钢
截面面积A(cm2)
25.69
截面回转半径ix(cm)
7.04
截面惯性矩Ix(cm4)
1272.7
截面抵御矩Wx (cm3)
141.4
抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
弹性模量E(N/mm2)
206000
依据《建筑施工高处高处作业安全技术规范》（JGJ80-91），主梁内力根据外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）：
承载能力极限状态：
q1=1.2×(Gk3+Gk4+Gk5)=1.2×(0.198+0.150+0.010)=0.429kN/m
p1=1.4×Pk/2=1.4×5/2=3.5kN
R1=2.821kN
正常使用极限状态：
q2=Gk3+Gk4+Gk5=0.198+0.150+0.010=0.358kN/m
p2=Pk/2=2.5kN
R2=1.705kN
（1）强度验算

计算简图

弯矩图(kN·m)

剪力图(kN)
R外=14.296kN
Mmax=12.017kN·m
N=R外/tanα=R外/(h1/a1)= 14.296/(3.000/3.500)=16.678kN
σ=Mmax/(γxWX)+N/A=12.017×106/(1.05×141.400×103)+16.678×103/(25.69×102)=87.429 N/mm2<[f]=205.000 N/mm2
主梁强度满足要求！
（2）挠度验算

计算简图

变形图(mm)
νmax=3.516mm<[ν]=a1/250.00=3500.00/250.00=14.000mm
主梁挠度满足要求！
（3）稳定性验算
λx=a1/ix=350.000/7.040=49.716
N，Ex=π2EA /(1.1λx2)=3.14162×206000.000×25.690×102/(1.1×49.7162)=1921098.556N
由λx =49.716，查规范(GB50017-)中附录C-2得，φx=0.874
N/(φxA)+βmxMmax/(γxWx(1-0.8N/ N，Ex))=16.678×103/(0.874×25.69×102)+1.0×12.017×106/[1.05×141.400×103×(1-0.8×16.678×103/1921098.556)]=88.931N/mm2<[f]=205.000 N/mm2
主梁稳定性满足要求！
（4）支座反力计算

剪力图(kN)
R外=14.296kN
4.2.7、钢丝绳验算
钢丝绳型号
6×37
钢丝绳直径
19.5
钢丝绳钢丝破断拉力Fg(kN)
197.5
抗拉强度为(N/mm2)
1400
不均匀系数α
0.82
安全系数K
6

花篮螺栓
T=R外/sinα=14.296/0.651=21.967kN
[Fg]=aFg/K=0.820×197.500/6.000=26.992kN>T外=21.967kN
钢丝绳强度满足要求！
4.2.8、拉环验算
拉环直径d(mm)
20
抗拉强度(N/mm2)
65

节点二
σ=T/(2A)=21.967×103/[2×3.14×(20/2)2]=34.979 N/mm2 < [f]= 65N/mm2
拉环强度满足要求！
4.2.9、焊缝验算
钢丝绳下节点拉环焊缝厚度he(mm)
8
钢丝绳下节点拉环焊缝长度lw(mm)
120

节点三
σf=T/(he×lw)=21.967×103/(8.000×120.000)=22.882N/mm2<ffw=160N/mm2
拉环焊缝强度满足要求！