地下室模板方案3.doc

中国建筑第八工程局
CHINA CONSTRUCTION EIGHTH ENGINEERING DIVISION

地下室模板施工方案
2001年10 月 10 日

工程名称：中海馥园 分部工程：地基与基础
1、编制依据：
序 号
名 称
编 号
1
结构施工图
结施
2
施工组织设计

3
混凝土结构施工及验收规范
GB50204—92
4
木结构设计规范
GBJ5—88
5
钢结构设计规范
GBJ17—88
2、工程概况：
中海馥园工程位于北京市海淀区增光路北侧，平面呈L形，小区采用周边式布局，用四栋塔式与板式连接的高层住宅围合出了中心花园。本工程分为1号楼、2号楼、3号楼、4号楼、地下汽车库五个子项。其中1号楼、2号楼、3号楼、4号楼为钢筋混凝土剪力墙结构，地下汽车库为钢筋混凝土框架结构，基础类型为筏板基础。
本工程地下三层，地下三层结构层高分别为3.35m、3.20m、2.65 m（2.50 m）；地下汽车库地下三层、二层结构层高分别为3.35 m、3.15 m。地下室外墙墙厚300mm、350mm，其它墙厚200mm、250mm、450mm、600 mm不等；框架柱为600×600mm、600×1100mm、600×1600mm等。
3、模板设计
现浇混凝土结构的模板工程，是混凝土构件成型的一个重要的组成部分，采用先进的模板技术，对于提高工程质量、加快施工速度、提高劳动生产率、降低工程成本和实现文明施工都具有十分重要的意义。
3.1模板设计的内容和原则
模板设计主要包括模板选型、选材、配板、荷载设计等。模板设计时应充分考虑工程具体情况和施工条件，要求做到实用性、安全性和经济性。
3.2 墙体模板设计
3.2.1模板选型：
地下室墙体结构较为复杂，故该部分墙体模板决定采用中型组合钢模板组拼施工。中型钢模板的优点在于：即可保证灵活组拼，同时又可避免小钢模拼缝太多的缺点。为保证砼外观质量，达到清水砼效果，所有模板一律采用全新模板，模板面板厚δ=6mm。
3.2.2模板配板：
本工程模板主要型号有：P6015、P6012、P1515、P1512、E1515、E1512，根据实际情况将配备少量的其它型号的模板如P2015、P3015、P1015等。另外考虑到模板涨缝、缩缝等因素，对不合模数的墙体采用木条塞缝来解决。模板组拼示意图见附图一。
3.2.3后背楞设计：
墙体模板后背楞采用Ф48×3.5mm钢管，因为模板组拼主要采用竖排形式，因此横楞为内楞，竖楞为外楞，其中横楞距地面150mm开始布置第一道，然后间隔450mm向上布置；竖楞根据模板排列布置，间距不大于750mm。
3.2.4对拉螺栓设计：
3.2.4.1地下室外墙：
a.外墙选用φ12三节防水对拉螺栓，间距450×750mm，中间部分带-2×60×60止水片。其中中间一个由于防水要求予以埋入。
b.具有方便、快速，防水效果好等优点。
3.2.4.2地下室内墙：
地下室内墙，对拉螺栓不再设止水钢片及锥形接头，该部分墙体支模时对拉螺栓设直径16mmPVC套管，该套管与墙体同宽，对拉螺栓插入其中，拆模后再将对拉螺栓取出，周转使用。对拉螺栓见附图二。
3.2.5模板支撑：
针对组合钢模板现场组拼固有的缺陷，即平整度不易控制、板面高低差难于掌握、容易跑模等，专门制定如下模板支撑措施：
a、在楼层底板施工时预埋直径Ф22mm的钢筋。
b、搭设满堂脚手架，脚手架横向、纵向立杆间距均不大于900mm（地下二层为600-800mm），横杆步距按实际情况取1500-1800mm。扫地杆与预埋钢筋以扣件连接。
c、利用满堂脚手架的稳定性加固墙体、框架柱模板，形式如附图三。
3.2.6特殊部位：
需要注意的是本工程由于受到场地条件狭小的限制，在工程东侧、西侧及北侧原水泵房部位外墙防水采用外防内贴法施工（即先做防水后浇结构墙体的做法），此时外墙模板支设见附图四。
3.3 门窗洞口模板设计：
门窗洞口模板采用50mm厚刨光木方表面钉12mm厚高强双面覆膜竹胶板制作而成，其四角用可调角钢页连接固定。门窗洞口模板内设横向、竖向以及斜向支撑，横向支撑间距不大于50cm沿洞口模板竖向排匀，竖向支撑间距不大于75cm沿洞口模板横向排匀。支撑件采用Ф48×3.5mm钢管，钢管与钢管正交处用直角扣件扣紧，斜交处用转向扣件扣紧，形成一个整体、可靠的支撑体系，保证洞口模板不会发生变形。洞口模板见附图五。
3.4柱模板设计
本工程柱有独立柱和附墙柱，柱模板由高强双面覆膜竹胶板及50×100mm木方制做定型模板而成，每一个柱子侧面都是一整块定型模板，相邻两侧模成压口式相交，相交处镶贴海绵条，防止漏浆。柱箍用Ф48×3.5mm钢管扣接制成，第一道离地面15cm，然后依次向上不超过45cm一道，柱模板见附图六。柱子模板通过钢管斜撑校正，同时通过钢管斜撑与满堂脚手架连成一个整体。
3.5顶板模板设计
3.5.1模板选型
顶板模板采用1220×2440×12mm高强双面覆膜竹胶板，其板面光洁，硬度好，周转次数较高，混凝土成型后表面平整度较好、表面光洁度高。采用钢管满堂脚手架支撑体系，具有多功能，效率高，承载力大、安装可靠，便于管理等特点。
3.5.2模板配板
顶板模板根据房间实际尺寸及竹胶板尺寸确定铺设方向，以模板裁锯量最小为宜。竹胶板铺设在50×100木托梁上，木托梁间距不大于300mm，沿竹胶板长边方向铺设。注意沿墙四周必须铺设木托梁（俗称“套框”），“套框”内侧贴海绵条，然后严格按已经弹好的标高线铺设，保证标高准确，最后通过满堂脚手架顶紧。竹胶板边缘也必须铺设木托梁，竹胶板用钉子钉在木托梁上，注意保证四块竹胶板边角相拼时没有错台。顶板模板铺好后弹放钢筋档位线，隔墙板线，保证钢筋及楼板预留预埋位置正确。顶板模板见附图七。
3.5.3模板支撑
顶板模板采用满堂脚手架支撑，脚手架立杆高度为层高减去楼板厚5cm，纵横间距不大于900mm（地下二层为600-800mm），横杆间距按实际情况取1500-1800mm，扫地杆与预埋钢筋以扣件连接。满堂脚手架搭好后，根据板底标高铺设木托梁，间距不大于300 mm，然后铺放板模。
3.5.4模板起拱
梁、顶板模板按规范规定起拱：两端支撑的粱或楼板大于4m的起拱高度为全跨长度的1/1000-3/1000 ，悬臂粱、悬臂板起拱高度为L/300。
3.5.5特殊部位
在大跨度房间的跨中设置独立的模板支撑系统，当砼强度达到75%时即可拆除大部分模板，只保留该独立支撑系统，这样为模板周转、加快施工进度创造了有利的条件。
3.6梁模板设计
3.6.1模板选型：
梁模板底模、侧模采用高强覆膜竹胶板及100×100mm木方制成定型模板支设。
3.6.2模板支撑
梁模板两侧各搭设双排钢管脚手架支撑，梁底小愣依附于该双排脚手架。脚手架间距500mm，第一排靠紧梁侧模木方，同时作为梁侧模立档，起到夹紧梁侧模的作用，第二排与第一排间距40cm。脚手架支撑通过水平拉杆与满堂脚手架通过横杆联系在一起，保证稳定性。梁模板见附图八。
3.6.3梁模起拱
参见本方案第3.5.4条。
3.7楼梯模板设计
本工程楼梯为板式双跑楼体，楼梯梯段板、平台板模板采用竹胶板和50×100木方@250支设，平台梁模板采用竹胶板和木方制成的定型模板支设。楼梯踏步侧板采用50mm厚木板制作，板宽应等于楼梯踏步高与梯段板厚，长度按梯段长度确定，根据楼梯踏步尺寸在木板上放样，制成锯齿形模板，每个锯齿两直角边分别等于踏步的高和宽。同时每一梯段配置至少一块反三角木。楼梯模板见附图九。
3.8施工缝处理
梁、板施工缝处用双层钢丝网或木方封堵。注意施工缝留置必须与梁、板和墙的轴线垂直，不得留斜茬。在下次混凝土浇筑前，应将施工缝处的混凝土进行凿毛处理，不得留有浮浆和松动的石子，并浇水湿润。
施工缝、后浇带处理及保护：
本工程图纸设计在地下结构有一条后浇带。后浇带处采用模板见附图十。
底板后浇带顶部采用混凝土预制板，抹灰作保护，外墙后浇带采用混凝土预制板保护，可以为土方早日回填创造条件。（见附图十一）。
注意：
梁板施工缝、后浇带两端的支撑，应保留至该处膨胀砼补浇完成并达到拆除强度时，方可拆掉。
4、模板安装
4.1作业条件：
4.1.1平台混凝土已经达到一定强度，足够承载各种施工荷载。
4.1.2平台混凝土标高已经经过验收并达到合格标准。
4.1.3放线：引测主控制轴线，由主控制轴线为基准放好各墙柱轴线，然后以轴线为准放出墙柱外边线及模板控制线。放线时注意减少积累误差。
地下二层时外墙吊模部位内侧必须放出模板底标高控制线。
4.1.4各施工缝处砼剔凿出石子并已经清理干净。注意墙柱施工缝剔凿时要严格按墙柱外边线剔凿，不得超出外边线。
4.1.5为防止模板底部漏浆而造成墙柱烂根，在砼浇筑时保证模板地面平整的前提下，须加设海绵条，另外在模板支设完毕后，应用1：3砂浆封住模板下口。
4.1.6按施工须用的模板及配件对其规格、数量逐项清点检查，周转后未经清理、修复的部件不得使用。经检查合格的模板应刷好脱模剂，按照安装程序分规格进行堆放，堆放时底部应架设10cm木方。
施工准备
安装墙柱模板
校正垂直度
墙柱模板报验
墙柱砼浇筑
标高控制
安装顶板模板
顶板模板报验
4.2工艺流程：
4.3墙、柱模板安装
4.3.1模板支撑
首先搭设满堂脚手架，为校正墙柱模板作准备，同时既作为墙柱模板的水平支撑，也作为梁板模板的垂直支撑。
4.3.1.1在楼层底板施工时预埋直径Ф22mm的钢筋。
4.3.1.2由于地下二层人防部分顶板较厚，脚手架立杆（立杆高度为层高减楼板厚度减5cm）纵横间距平均为0.6-0.8m，地下一层脚手架横向、纵向立杆间距均不大于0.9m（梁下部位垂直于梁方向立杆间距600mm）。横杆步距1500-1800mm，扫地杆与预埋钢筋以扣件连接。
4.3.1.3利用满堂脚手架的稳定性加固墙柱模板。
4.3.2柱子模板安装：
4.3.2.1安装柱模板：将做好的柱子定型模板按模板控制线安装就位，用铅丝与柱主筋临时固定。
4.3.2.2安装柱箍：穿好对拉螺栓，并与采用钢管制成的柱箍拉紧。
4.3.2.3利用满堂脚手架的稳定性调整柱模板垂直度、位移、对角线等达到要求后报验。
4.3.3墙体模板安装：
4.3.3.1按位置线安装门窗洞口模板，下预埋件。
4.3.3.2先将墙体一侧第一排模板安装就位并连接好角模（注意带对拉螺栓孔的模板应与其它模板相互错开），用铅丝绑扎在墙体钢筋上临时固定，然后在墙体另一侧穿进对拉螺栓并安装好第一排模板调整模板位置、垂直度、平整度后继续依附高出的模板向上安装第二排模板，依次类推。
4.3.3.3安装模板时应边校正边安装，并随时注意使两侧穿孔的模板对称放置，以使穿墙螺栓与墙模保持垂直。
4.3.3.4墙模安装完毕后再度调整模板垂直度、平整度、位移等，合格后报验。
4.3.4顶板模板安装
4.3.4.1工艺流程：放线并报验→搭设满堂脚手架→铺设木龙骨→铺竹胶板→自检→报验
4.3.4.2放线：首先放好+50cm标高控制线，然后以此标高控制线为准在竹胶板下皮向下10cm处弹一道模板控制线，校核后报验。
4.3.4.3搭设满堂钢管脚手架：脚手架纵横间距不大于1m，第一步架高1.5m，第二步架高根据不同楼板厚度调整（第二步架钢管上皮应为木龙骨下皮标高）。脚手架要求牢固可靠，施工过程中按房间跨度确定斜向支撑，防止施工荷载太大造成倾覆。
4.3.4.4铺设木龙骨：木龙骨间距不大于30cm。龙骨排放要整齐，不得歪斜，表面并且要刨光。
4.3.4.5铺竹胶板：对每个房间进行模板设计，争取最少的竹胶板裁锯量。
4.3.4.6竹胶板铺在龙骨上，调整相邻两块竹胶板之间的缝隙，然后用钉子钉在木龙骨上。注意严禁用铁锤直接敲击竹胶板边缘，必要时应垫以木块敲击。
4.3.4.7竹胶板铺设完毕后先进行自检后报验。
5、模板的拆除
5.1墙、柱等竖向结构的模板应在砼强度大于1.2MPa时方可拆除，防止砼表面及棱角受损。
5.2梁、板等水平结构模板的拆除必须满足下表规定：
现浇结构拆模时所需的砼强度
结 构 类 型
结构跨度（m）
按设计的砼强度标准值的百分率计（%）
梁、板
≤2
＞2，≤8
＞8
50
75
100
悬 臂 结 构
≤2
＞2
75
100
5.3模板拆除的顺序应遵循先支后拆、先非承重部位后承重部位以及自上而下的原则。在模板拆除时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。
5.4拆下的模板、配件等严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放，并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂，以备待用。
5.5注意模板的拆除必须接到项目部的拆模通知后方可拆除，严禁私自拆除模板。
5.6梁板施工缝两端模板及楼梯模板需要该处砼达到100%强度后方可拆除；后浇带、后浇缝两端模板需要等到该处膨胀砼浇筑完毕并达到100%强度之后方可拆除。
6、模板注意事项
6.1墙柱模板注意事项:
6.1.1柱模板容易产生的问题：截面尺寸不准，砼保护层过大，柱身扭曲等。防止办法是：支模板前按图放线，校正好钢筋位置；根据柱子截面尺寸及高度设计好柱箍尺寸及间距，柱子四角做好支撑。
6.1.2梁板模板容易产生的问题：梁身不平直，梁底不平，梁侧面鼓出，梁上口尺寸偏大，板中部下挠。防止办法是：梁、模板支撑系统应具有足够的强度及刚度，防止浇筑砼时模板变形。模板上口应采取措施锁紧，防止上口变形。
6.1.3墙模板拼缝不严，缝子过大造成漏浆严重，施工过程中应严格控制。
6.1.4模板下口漏浆严重，造成墙柱烂根：应控制模板下口砼标高及找平，支模时应在下口垫设海绵条堵浆，支模后应用底标号砂浆封堵模板下口，多重设防。
6.1.5墙体表面粘连：模板表面清理不干净，脱模剂涂刷不匀或漏刷，砼下料集中在一个部位等原因造成。解决方法是：施工过程中严格检查模板清理及脱模剂涂刷情况；砼下料时要均匀分布下料点，避免因下料集中而带走脱模剂造成的粘连情况。
6.2梁板模板注意事项
6.2.1施工中应着重防止板中部下挠、板底砼面不平现象。
措施：
（1）竹胶板厚度要一致，龙骨木料要有足够强度、刚度、龙骨面要平整。
（2）满堂钢管脚手架支撑要满足施工荷载要求。
（3）当跨度大于4m时应按3‰起拱。悬挑阳台板抬头1cm。
6.2.2为防止竹胶板翘曲变形，竹胶板应存在放在地势高的地方，要求地势平坦，用3根10×10cm木方摆平作垫木，木方间距为600cm。上部用雨布覆盖。
6.2.3竹胶板表面在铺钢筋之前应刷脱模剂，禁止漏刷现象，防止脱模不利。
7、模板计算：
7.1墙模计算
7.1.1作用在墙体模板上的最大侧压力
7.1.1.1混凝土侧压力：
（1）混凝土侧压力标准值：
地下室砼墙体高3.4m，使用泵送砼，坍落度16cm，浇筑速度1m/h，浇筑入模温度为20℃。
新浇筑砼对模板侧面的压力标准值——采用内部振捣时，按以下两式计算，并取其较小值：
F1=0.22γCｔ0β1βcV1/2
F2=γCH
式中：F ——新浇筑砼对模板的最大侧压力（kN/m2）；
γC——砼的重力密度（kN/m3）；
ｔ0——新浇筑砼的初凝时间（h）；
V ——砼的浇筑速度（m/h）；
H ——砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度（m）；
β1——外加剂影响修正系数；
β2——砼坍落度影响修正系数。
那么：γC=24 kN/m3；ｔ0=4h；V=1m/h；β1=1.2；β2=1.15
则 F1=0.22×24×4×1.2×1.15×11/2=29.15（kN/m2）
F2=24×3.4=81.6（kN/m2）
故 F1=29.15（kN/m2）
（2）混凝土侧压力设计值：
F=F1×分项系数×折减系数=29.15×1.2×0.85=29.73（kN/m2）
7.1.1.2倾倒混凝土时产生的水平荷载：
倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值经查表可知为2 kN/m2，
则其荷载设计值为：2×1.4×0.85=2.38 kN/m2。
7.1.1.3进行荷载组合：
F'=29.73+2.38=32.11（kN/m2）
7.1.2钢模板验算
查表求得P6015钢模板（δ=2.5）截面特征为IXj=32.14×104mm；WXj=6.56×103mm。
7.1.2.1计算简图：
化为线均布荷载：
q1=F’×0.6/1000=32110×0.6/1000=19.27（N/mm）
q2=F×0.6/1000=29730×0.6/1000=17.89（N/mm）
7.1.2.2抗弯强度验算
如图所示：Mmax=86.8×104（N·mm）
则弯矩应力为σ=M/W=86.8×104/（6.56×103）
=132.3（N/mm2）< fm=215（N/mm2）
所以满足要求。
7.1.2.3挠度验算
（1）如右图所示，按最不利条件考虑（单跨悬臂）取悬臂端计算挠度得：
ω1=ql4/（8EIXj）
=19.27×1504/（8×2.06×105×32.14×104）=0.018mm
（2）如右图所示，按最不利条件考虑（两端简支）取标准跨计算挠度得：
=5ql4/（384EIXj）
=5×19.27×4504/（384×2.06×105×32.14×104）
=0.16mm
所以：ω1<ω2<［ω］=1.5mm
满足要求。
7.1.3内钢楞计算
查表求得2根Ф48×3.5mm钢管的截面特征为：I=2×12.19×104=24.38×104 mm，W=2×5.08×103=10.16×103mm。
7.1.3.1计算简图
化为线均布荷载：
q1=F’×0.45/1000=32110×0.45/1000=14.45（N/mm）
q2=F×0.45/1000=29730×0.45/1000=13.38（N/mm）
计算简图见本方案第十七页图。
7.1.3.2抗弯强度验算
因为当a=0.4l时，即（a/l=0.4时）悬臂挠度与基本跨度挠度相等。本工程内钢楞悬臂长度（150mm）与基本跨度（750mm）之比为150/750=0.2<0.4，则均布荷载的悬臂端头挠度比基本跨度大，故只按受均布荷载的悬臂梁验算挠度：
弯矩计算得：
M=ql2/2=14.45×1502/2=16.26×104（N·mm）
则弯矩应力为：
σ=M/W=16.26×104/（10.16×103）
=16.0（N/mm2）〈〈 fm=215（N/mm2）
所以以2根Ф48×3.5mm钢管为内横楞满足受弯要求。
7.1.3.3挠度验算
ω1=ql4/（8EI）
=14.45×1504/（8×2.06×105×24.38×104）=0.018mm
<［ω］=2mm
所以以2根Ф48×3.5mm钢管为内横楞满足挠度要求。
7.1.4模板穿墙螺栓计算
穿墙螺栓横向间距为750mm，纵向间距为450mm，穿墙螺栓直径为：
F=F'×A=321100.45×0.75=10837.1（N）
选用φ12螺栓，其容许拉力查表求得12900（N）>10837.1（N）
满足要求。
7.2梁模计算
本工程最大截面梁为300×600mm，长5200mm的矩形截面梁，采用竹胶板+50×100mm木方作为梁模，梁底小愣及立档（Ф48×3.5mm钢管）间距为500mm。
7.2.1底模验算
本工程梁底模、侧模均采用竹胶板+50×100mm红松木方为模板（梁模板见附图八），其中木方为这一模板体系中的主要受力构件——“梁”。实践证明，在这样的模板体系中，竹胶板作为小跨度的水平受力构件，其弯、剪应力是非常小的，其本身的抗弯、抗剪能力足以满足工程需要。因此，在梁模计算过程中，主要对这一模板体系中的“梁”——木方进行计算。
查表求得红松设计强度和弹性模量如下：
fc=10 N/mm2（顺纹抗压）
fc=1.4 N/mm2（顺纹抗剪）
fm=13 N/mm2（抗弯）
E=9000 N/mm2（弹性模量）
设梁底模自重为83N/m。
7.2.1.1抗弯强度验算
a、荷载：梁底模自重 0.083×1.2/2=0.05kN/m
砼自重 4×0.3×0.6×1.2/2=2.59 kN/m
钢筋荷重 1.5×0.3×0.6×1.2/2=0.16 kN/m
振捣砼荷载 2×0.25×1.2/2=0.3 kN/m

合计 3.10 kN/m
乘以折减系数0.9，则q=3.10×0.9=2.79 kN/m。
b、抗弯承载力计算：梁底模下的小楞间距为0.5m，是一个等跨多跨连续梁，考虑木材长度有限，故按五等跨计算。
按最不利荷载布置查表得：
弯矩系数KM=-0.119，剪力系数KV=-0.620，挠度系数Kf=0.973。
则：M= KMql2=-0.119×2.79×5002=-83×104（N·mm）
σ=M/W= M/（bh2/6）=83×104/（50×1002/6）
=9.96（N/mm2）< fm=13（N/mm2）
所以满足要求。
7.2.1.2抗剪强度验算
V= KVql=-0.62×2.79×500=860（N）
τ=3V/（2bh）=3×860/（2×50×100）=0.258（N/mm2）
< fV=1.4（N/mm2）
满足要求。
7.2.1.3挠度验算
荷载不包括振捣砼荷载，则q=2.8×0.9=2.52 kN/m。
ω1=0.973ql4/（100EI） （I=bh3/12）
=0.973×2.52×5004/（100×9×103×50×1003/12）=0.04mm<［ω］=2mm
满足要求。
7.2.2侧模验算
7.2.2.1荷载计算
（1）混凝土侧压力：
取：γC=24 kN/m3；ｔ0=4h；V=2m/h；β1=1.2；β2=1.15
则 F1=0.22×24×4×1.2×1.15×21/2=41.22（kN/m2）
F2=24×0.6=14.4（kN/m2）
故 F2=14.4（kN/m2）
F=F2×分项系数×折减系数=14.4×1.2=17.28（kN/m2）
（2）倾倒混凝土时产生的水平荷载
倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值经查表可知为2 kN/m2，
则其荷载设计值为：2×1.4=2.8 kN/m2。
（3）荷载组合：
F'=17.28+2.8=20.08（kN/m2）
根据立档间距为500mm的条件，则线荷载为：
20.08×0.5=10.04（kN/m）
乘以折减系数：10.04×0.9=9.04（kN/m）
7.2.2.2抗弯强度验算
仍按五等跨计算。其KM=-0.119，剪力系数KV=-0.620，挠度系数Kf=0.973。
则：M=KMql2=-0.119×9.04×5002=-273.46×103（N·mm）
σ=M/W= M/（bh2/6）=273.46×103/（50×1002/6）
=3.28（N/mm2）< fm=13（N/mm2）
所以满足要求。
7.2.2.3抗剪强度验算
V= KVql=-0.62×9.04×103×500=2802.4（N）
τ=3V/（2bh）=3×2802.4/（2×50×100）=0.84（N/mm2）
< fV=1.4（N/mm2）
满足要求。
7.2.2.4挠度验算
荷载不包括振捣砼荷载，则q=17.28×0.9×0.5=7.77 kN/m。
ω1=0.973ql4/（100EI） （I=bh3/12）
=0.973×7.77×103×5004/（100×9×103×50×1003/12）=0.13mm<［ω］=2mm
满足要求。
7.2.3小楞验算
小楞间距为500mm，按简支梁计算。
7.2.3.1抗弯强度验算
如右图所示为小楞计算简图。

M=Pl（2-b/l）/8=9.04×103×500×（2-250/500）/8
=84.75×104（N·mm）
σ=M/W=84.75×104/（5.08×103）=160.1（N/mm2）
<fm=205（N/mm2）
满足要求。
7.2.3.2挠度验算
ω1=Pa（3l2/4-a2）/（6EI）
=7.77×103×550×（3×13502/4-5502）/（6×2.06×105×12.19×104）
=3.02mm<1350/250=5.4mm
满足要求。
7.2.4大楞计算
如右图所示，小横楞间距500mm，则大横楞为一个等跨多跨连续梁，按四等跨计算。
7.2.4.1抗弯强度计算
M=ql2/10=18.08×0.52/10
=0.452（kN·m）=45.2×104（N·mm）
σ=M/W=45.2×104/（50.8×103）=89.0（N/mm2）
<fm=205（N/mm2）
满足要求。
7.2.4.2挠度计算
ω=q’l4/（150EI）
=15.54×5004/（150×2.06×105×12.19×104）
=0.204mm<500/250=2mm
满足要求。
7.2.5钢管立柱验算
按两端铰接受压构件来计算立柱的稳定性。本工程钢管脚手支撑连接方式为扣件搭接，横杆步距一般为1500-1800mm，取1800mm计算，查表得：立柱允许荷载为［N］=11.6kN。
则：每根立柱承受的荷载为：N=18.08×500=9.04（kN）
采用Ф48×3.5mm钢管，A=489（mm2）
钢管回转半径为：i=（482+412）1/2/4=15.78mm
按强度计算立柱受压力σ为
σ=N/A=9040/489=18.49（N/ mm2）
按稳定性计算立柱受压应力为（取L=1800mm计算）
λ=L/i=1800/15.78=114.06
查《冷弯薄壁型钢结构设计规程》附录三锝Φ=0.597
则：σ=N/ΦA=9040/（0.597×489）
=31.0（N/ mm2）<f=215（N/ mm2）
满足要求。
7.3顶板模板钢管满堂脚手架立柱计算
模板及龙骨自重力 400N/m
钢管支架自重力 4250N/m2
新浇筑砼重力 2500N/m2
施工荷载 2500N/m2

合计 5650N/m2
立柱间距纵横向为800-900mm，为便于计算按1m计。
则：每根立柱承受的荷载为：1×1×5650=5650（N）
采用Ф48×3.5mm钢管，A=489（mm2）
钢管回转半径为：i=（482+412）1/2/4=15.78mm
按强度计算立柱受压力σ为
σ=N/A=5650/489=11.55（N/ mm2）
按稳定性计算立柱受压应力为（取L=1500mm计算）
λ=L/i=150/15.78=95.06
查《冷弯薄壁型钢结构设计规程》附录三锝Φ=0.637
δ=N/（ΦA）=5650/（0.637×489）=18.14（N/ mm2）
<f=215（N/ mm2）
所以立杆纵横间距取800-900mm满足要求。

目 录
1、编制依据： 1
2、工程概况： 1
3、模板设计 1
3.1模板设计的内容和原则 2
3.2 墙体模板设计 2
3.2.1模板选型： 2
3.2.2模板配板： 2
3.2.3后背楞设计： 2
3.2.4对拉螺栓设计： 3
3.2.4.1地下室外墙： 3
3.2.4.2地下室内墙： 3
3.2.5模板支撑： 3
3.2.6特殊部位： 4
3.3 门窗洞口模板设计： 4
3.4柱模板设计 4
3.5顶板模板设计 5
3.5.1模板选型 5
3.5.2模板配板 5
3.5.3模板支撑 6
3.5.4模板起拱 6
3.5.5特殊部位 6
3.6梁模板设计 7
3.6.1模板选型： 7
3.6.2模板支撑 7
3.6.3梁模起拱 7
3.7楼梯模板设计 7
3.8施工缝处理 8
4、模板安装 9
4.1作业条件： 9
4.2工艺流程： 10
4.3墙、柱模板安装 10
4.3.1模板支撑 10
4.3.2柱子模板安装： 10
4.3.3墙体模板安装： 11
4.3.4顶板模板安装 12
5、模板的拆除 13
6、模板注意事项 14
6.1墙柱模板注意事项: 14
6.2梁板模板注意事项 15
7、模板计算： 16
7.1墙模计算 16
7.1.1作用在墙体模板上的最大侧压力 16
7.1.1.1混凝土侧压力： 16
7.1.1.2倾倒混凝土时产生的水平荷载： 17
7.1.1.3进行荷载组合： 17
7.1.2钢模板验算 17
7.1.2.1计算简图： 17
7.1.2.2抗弯强度验算 18
7.1.2.3挠度验算 18
7.1.3内钢楞计算 19
7.1.3.1计算简图 19
7.1.3.2抗弯强度验算 19
7.1.3.3挠度验算 20
7.1.4模板穿墙螺栓计算 20
7.2梁模计算 20
7.2.1底模验算 21
7.2.1.1抗弯强度验算 21
7.2.1.2抗剪强度验算 22
7.2.1.3挠度验算 22
7.2.2侧模验算 23
7.2.2.1荷载计算 23
7.2.2.2抗弯强度验算 23
7.2.2.3抗剪强度验算 24
7.2.2.4挠度验算 24
7.2.3小楞验算 24
7.2.3.1抗弯强度验算 24
7.2.3.2挠度验算 25
7.2.4大楞计算 25
7.2.4.1抗弯强度计算 25
7.2.4.2挠度计算 26
7.2.5钢管立柱验算 26
7.3顶板模板钢管满堂脚手架立柱计算 27

合同管理制度

1 范围
本标准规定了龙腾公司合同管理工作的管理机构、职责、合同的授权委托、洽谈、承办、会签、订阅、履行和变更、终止及争议处理和合同管理的处罚、奖励；
本标准适用于龙腾公司项目建设期间的各类合同管理工作，厂内各类合同的管理，厂内所属各具法人资格的部门，参照本标准执行。
2 规范性引用文件
《中华人民共和国合同法》
《龙腾公司合同管理办法》
3 定义、符号、缩略语
无
4 职责
4.1 总经理：龙腾公司经营管理的法定代表人。负责对厂内各类合同管理工作实行统一领导。以法人代表名义或授权委托他人签订各类合法合同，并对电厂负责。
4.2 工程部：是发电厂建设施工安装等工程合同签订管理部门；负责签订管理基建、安装、人工技术的工程合同。
4.3 经营部：是合同签订管理部门，负责管理设备、材料、物资的订购合同。
4.5 合同管理部门履行以下职责：
4.5.1 建立健全合同管理办法并逐步完善规范；
4.5.2 参与合同的洽谈、起草、审查、签约、变更、解除以及合同的签证、公证、调解、诉讼等活动，全程跟踪和检查合同的履行质量；
4.5.3 审查、登记合同对方单位代表资格及单位资质，包括营业执照、经营范围、技术装备、信誉、越区域经营许可等证件及履约能力（必要时要求对方提供担保），检查合同的履行情况；
4.5.4 保管法人代表授权委托书、合同专用章，并按编号归口使用；
4.5.5 建立合同管理台帐，对合同文本资料进行编号统计管理；
4.5.6 组织对法规、制度的学习和贯彻执行，定期向有关领导和部门报告工作；
4.5.7 在总经理领导下，做好合同管理的其他工作，
4.6 工程技术部：专职合同管理员及材料、燃料供应部兼职合同管理员履行以下职责：
4.6.1 在主任领导下，做好本部门负责的各项合同的管理工作，负责保管“法人授权委托书”；
4.6.2 签订合同时，检查对方的有关证件，对合同文本内容依照法规进行检查，检查合同标的数量、金额、日期、地点、质量要求、安全责任、违约责任是否明确，并提出补充及修改意见。重大问题应及时向有关领导报告，提出解决方案；
4.6.3 对专业对口的合同统一编号、登记、建立台帐，分类整理归档。对合同承办部门提供相关法规咨询和日常协作服务工作；
4.6.4 工程技术部专职合同管理员负责收集整理各类合同，建立合同统计台帐，并负责
合同管理制度

1 范围
本标准规定了龙腾公司合同管理工作的管理机构、职责、合同的授权委托、洽谈、承办、会签、订阅、履行和变更、终止及争议处理和合同管理的处罚、奖励；
本标准适用于龙腾公司项目建设期间的各类合同管理工作，厂内各类合同的管理，厂内所属各具法人资格的部门，参照本标准执行。
2 规范性引用
《中华人民共和国合同法》
《龙腾公司合同管理办法》
3 定义、符号、缩略语
无
4 职责
4.1 总经理：龙腾公司经营管理的法定代表人。负责对厂内各类合同管理工作实行统一领导。以法人代表名义或授权委托他人签订各类合法合同，并对电厂负责。
4.2 工程部：是发电厂建设施工安装等工程合同签订管理部门；负责签订管理基建、安装、人工技术的工程合同。
4.3 经营部：是合同签订管理部门，负责管理设备、材料、物资的订购合同。
4.5 合同管理部门履行以下职责：
4.5.1 建立健全合同管理办法并逐步完善规范；
4.5.2 参与合同的洽谈、起草、审查、签约、变更、解除以及合同的签证、公证、调解、诉讼等活动，全程跟踪和检查合同的履行质量；
4.5.3 审查、登记合同对方单位代表资格及单位资质，包括营业执照、经营范围、技术装备、信誉、越区域经营许可等证件及履约能力（必要时要求对方提供担保），检查合同的履行情况；
4.5.4 保管法人代表授权委托书、合同专用章，并按编号归口使用；
4.5.5 建立合同管理台帐，对合同文本资料进行编号统计管理；
4.5.6 组织对法规、制度的学习和贯彻执行，定期向有关领导和部门报告工作；
4.5.7 在总经理领导下，做好合同管理的其他工作，
4.6 工程技术部：专职合同管理员及材料、燃料供应部兼职合同管理员履行以下职责：
4.6.1 在主任领导下，做好本部门负责的各项合同的管理工作，负责保管“法人授权委托书”；
4.6.2 签订合同时，检查对方的有关证件，对合同文本内容依照法规进行检查，检查合同标的数量、金额、日期、地点、质量要求、安全责任、违约责任是否明确，并提出补充及修改意见。重大问题应及时向有关领导报告，提出解决方案；
4.6.3