《水运工程地基设计规范》(JTS 147—2017)-（高清无水印）.pdf

中华人民共和国行业标准JT曰刀s 147冖2017水运王程地基设计规范Code for Foundation Design on Port and Waterway Engineering2017t 12-11发布2018-03-01i 拖彳亍中华人民共和国行业标准水运工程地基设计规 范 ITs If 7 17 主编单位:中交天津港湾工程研究院有限公司批 准部门:中华八寒 苓和圉 衷 通诨 输 鄙-施 行日 期:2018年3月1日 廴苠交通 扌版牡 双份肴浪仑旬2018|北立 芪图 书 在 版 编 自(CP)数据 水运工程地基设计规范/中交天津港湾工程研究院有限公司主编。北京:人民交通出版社股份有限公司,2017.5【SBN97-T14175Q1 I。水.中 血。港由 土袒 地基工基础(工程)-设计规范 U甾2.7;中国版本图书馆CIP数据核字(2017)第凹OO04号中华人民共和国行业标准书 名:水运工程地基设计规范著 作 者:中交天津港湾工程研究院肩责任编辑:,董 方出版发行:人民交通出版社股份有限么地 址:(100011)北京市朝阳区安定门外外馆斜街3号网 址:h t t p:/肭唧。c h i n a s y b k.c o m销售 电话:(010)“9800,”75”15总 经 销:北京交实文化发展有限公司印,刷:北京鑫正大印刷有 限公 司9于 本:8801230 1/16印 张:9.75字 数:9千版 次:18年1月 第1版印 次:18年1月 第1次印刷 -书 号:Is BN叨8彳l 13乃 0-1月岜 仂命:90.007E(有印刷、装订质量问题的图书由本公司负责调换)箸交通运输部关于发布 水运工程地基设计规范(JTS1硐2017)的公 告z O17年第“号现发布 水运工程地基设计规范(以下简称 规范)。本 规范 为强制性行业标准,编号为JTS1472017,自18年3月1日起施行。港口工程粉煤灰填筑技术规程(JTJ/T0-J7)、水下深层水泥搅拌法加固软土地基技术规程(JTJ/T乃92004)、港口工程碎石桩复合地基设计与施工规程(JTJ/T620)、真空预压加固软土地基技术规程(JTS1472_z O)和 港口工程地基规范(JTS1471_10)同时废止。本 规范 第4.3.13条、第8.3.9条和第8.7.16条中的黑体字部分为强制性条文,必须严格执行。本 规范 由交通运输部水运局负责管理和解释。特此公告。中华人民共和国交通运输部2017年12月 11 日制 定 说 明制 定 说 明本规范是根据“交通运输部关于下达08年度水运工程建设标准编制计划的通知”(交水发200827号)要求,由交通运输部组织有关单位在 港口工程地基规范(JTS1硐-12010)水下深层水泥搅拌法加固软土地基技术规程(JTJ/T犭 92004)港口工程碎石桩复合地基设计与施工规程(JTJ/T62004)真空预压加固软土地基技术规程(JTS147220)和 水运工程爆破技术规范(刀S420)等标准的基础上,经深入调查研究,并总结我国近年来水运工程地基设计的实践经验,吸纳成熟的新技术、新成果,广泛征求有关单位和专家的意见编制而成,主要包括水运工程岩土分类及工程特性、地基承载力、土坡和地基稳定、地基沉降、地基处理、地基监测和检测等技术内容。港口工程地基规范(JTS14712010)水下深层水泥搅拌法加固软土地基技术规程(JTJ/T笏92004)港 口工程碎石桩复合地基设计与施工规程(JTJ/T604)真空预压加固软土地基技术规程(JTS14722009)和 水运工程爆破技术规范(JTS420OS)实施以来,对规范和指导水运工程地基设计,保障水运工程建设质量和安全发挥了重要作用。随着水运工程建设的快速发展,涌现出一批水运工程地基设计新方法,原标准不能完全适应当前水运工程地基设计的需要。为此,交通运输部组织开展 水运工程地基设计规范 的制定工作。本规范中第4.3.13条、第8.3.9条和第8.7.16条的黑体字部分为强制性条文,必须严格执行。本规范的主编单位为中交天津港湾工程研究院有限公司,参编单位为中交第一航务工程局有限公司、中交水运规划设计院有限公司、中交第一航务工程勘察设计院有限公司(中交第二航务工程勘察设计院有限公司、中交第三航务工程勘察设计院有限公司、中交第四航务工程勘察设计院有限公司、天津大学和四川省交通运输厅交通勘察设计研究院。本规范共分9章和15个附录,并附条文说明。本规范编写组人员分工如下:1 丿总 则:李树奇2 术语:苗中海 朱耀庭 刘爱民3 基本规定:叶国良 李树奇4 岩土分类及工程特性:朱耀庭 郭述军5 地基承载力:黄传志 喻志发 闫澍旺6 土坡和地基稳定:黄传志 曹永华 朱胜利 闫澍旺7 地基沉降:朱胜利 喻志发 叶国良 刘爱民1水运工程地基设计规范(JTS147017)8 地基处理:刘爱民 叶国良 喻志发 杨京方 岳铭滨 杨国平刘彦忠 俞武华 刘家才 何汉艺 尹彦忠 曹永华李树奇 朱胜利 郭述军 苗中海 黄传志9 监测和检测:喻志发 刘爱民 朱胜利附录A:闫澍旺 黄传志 刘爱民附录B:叶国良 朱耀庭 尹彦忠附录C:叶国良 杨国平 尹彦忠 f附录D:叶国良 苗中海附录E:叶国良 刘爱民 刘彦忠附录F叶国良 黄传志附录G:黄传志 闫澍旺 苗中海 岳铭滨附录H:闫澍旺 黄传志 刘爱民 叶国良附录J:黄传志 刘爱民 苗中海 何汉艺 附录K:朱胜利 刘爱民 杨国平 刘家才附录L:刘爱民 朱胜利 叶国良附录M:黄传志 刘爱民 俞武华附录N:刘爱民 朱耀庭 刘彦忠附录P:刘爱民附录Q:苗中海本规范于14年8月“日通过部审,17年12月 11日发布,自18年3月 1日起实施。本规范由交通运输部水运局负责管理和解释。各有关单位在执行过程中发现的问题和意见,请及时函告交通运输部水运局(地址:北京市建国门内大街11号,交通运输部水运局技术管理处,邮政编码:1036)和本规范管理组(地址:天津市河西区大沽南路10号,中交天津港湾工程研究院有限公司,邮政编码:3Ou”),以便修订时参考。次目次1 总则2 术语。3 基本规定4 岩土分类及工程特性:4.1 岩的分类4.2 土的分类4.3 岩土工程特性指标 5 地基承载力 5.1 一般规定5.2 作用于计算面上的应力5。3 验算方法5.4 提高地基承载力的技术措施。6 土坡和地基稳定 6.1 一般规定6.2 抗剪强度指标 6.3 土坡和地基稳定的验算 6.4 抗力分项系数。6.5 保证土坡稳定的技术措施?地基沉降7.1 一般规定 屮7.2 地基沉降量计算 7.3 适应与减小地基沉降的技术措施 地基处理8.1 一般规定 P 8.2 换填法。8.3 爆破法8。4 加筋垫层法。8.5 堆载预压法P8.6 真空预压法(1)(2)(4)(5)(5)(6)(11)(13)(13)(13)(14)(18)(20)(20)(?0)(20)(24)(25)(26)(26)(26)(30)(31)(31)(32)(32)(33)(35)(38)1水运工程地基设计规范(JTs 147-逆O17)汁泗鬣箨爹:帚雩F。,。渊(们)(笱)(47)8.12 水泥搅拌桩法(48)8.13 高压喷射注浆法(s z)8.14 岩石地基及边坡(53)8.15 其他方法(s C)9 监测和检测(58)9.1 一般规定(58)9.2 监坝刂(58)9.3检测(59)附录A 岩土基本变量的概率分布及统计参数的近似确定方法 ()A.1 一般规定()A.2 岩土基本变量统计参数的确定方法()A。3 可靠指标计算时基本变量统计参数的确定方法(65)附录B 岩体风化程度划分()附录C 岩体结构类型分类()附录D 水运工程中常见的几种成因类型的土及其工程地质特征(71)附录E 碎石土密实度野外鉴别方法(”)附录F 用分级加荷实测沉降过程线推算固结系数的方法(73)附录G 查表法确定地基承载力(%)附录 地基承载力系数表(怊)附录J 用十字板剪切强度回归抗剪强度指标计算方法(82)附录 考虑侧面摩阻的土坡稳定抗力分项系数修正 (弘)附录L 地基垂直附加应力系数图表(85)附录M 平均应力固结度计算表()附录N 水泥搅拌桩法室内配合比试验(”)附录P 水下水泥拌和体稳定性验算和强度验算 (叨)附录Q 本规范用词说明(1“)引用标准名录(106)附加说明 本规范主编单位、参编单位、主要起草人、主要审查人、总校人员和管理组人员名单(107)条文说明(109)21总11.0.1 为统一水运工程地基设计的等要求,制定本规范。1.0.2 本规范适用于水迄1。0.3 地基设计应坚根据岩土工程勘察1。0.4 水运工程贝 刂可靠、技术先进、经济合理、耐久适用的原则。设计方案应有关标准的规定。凶丿1亠J、近取材、保护符应符水运工程地基设计规范(JTS1472O17)2术 语2。0.1 应力固结度 Co n s。l a t i o n De g r。e i n SLr e 够饱和土体在某荷载作用下,某时刻的超静孔隙水压力消散值与初始超静孔隙水压力的比值,以百分数表示。2.0.2 重 度 Un i t Gi a i l y重力密度或容重,单位体积岩土材料受到的重力。2.0.3 土 粒 比 重 Sp e c i t Gi a 诫y o f So Pa r t i c 1。土颗粒在105 1I0下烘至恒量时的质量与同体积4时纯水质量的比值。2。0.4 黏 粒 呷Pa 吨i c l e粒径小于等于0。O05m m 的土颗粒。2.0.5 合 力 倾 斜 角 Sl o p e A吧b o f Co m p o s i t e Fo e作用于计算面上的合力方向与竖向的夹角。2。0.6 合 力 倾 斜 率 Sl o p o Gr a d i e n t o f Co 甲p o s i t e Fo r c e作用于计算面上的水平合力与竖向合力的比值。2.0.7 危险 滑 动 面 Cr i t i c d Sl i d i n g 弘豳c e土坡与地基稳定计算中,抗力分项系数计算值最小的滑动面。2。0。8 先 期固 结 压 力 h o n s o l i d a t i On Pr e s 乩r e土体在地质历史上曾受过的最大有效竖向压力。2.0.9 超固结比 Oe r c o h s o l i 浼山n R眈o土体的先期固结压力与现有土层有效上覆压力的比值。2.0.10 欠固结土 Un d e r-c o m Ol i d 羽c,n 阮在 自重压力下尚未完成固结的土。2。0.11 车欠1L So f t So i l由滨海相、泻湖相、三角洲相、河湖相等沉积环境形成的天然孔隙比大于或等于1.0、天然含水率大于液限的细粒土。2.0。超 软 土 Ul t r a So R So i l十字板抗剪强度小于等于5k h 的软土。2.0.1s 灵 敏 度 Se n s i 山i t y原状土与重塑土不排水剪强度之 比。2.0.总 应 力 法%t a l s t r e“M哎h o d不计孔隙水压力,只考虑总应力,并采用总应力强度指标分析的方法。2.0.1s 有 效 应 力 法 Ef f e c t i 屺St r e s s Md h o d22术 语在计算抗滑力矩时,考虑孔隙水压力的影响,并采用土的有效剪强度指标计算的方法。2.0.“复 合 地 基 Co m p o s i t e FOu n d 舳c l n部 分土 体 被 增强 或 被 置 换,形成 由地 基 土 和 增 强 体 共 同承 担 荷 载 的人 工 地 基o2.0。彐 地 基 承 载 力 特 征 值 Ch a r a c t 函s t i c 破u e o f Su 犰o i l Be 舶吧Ca p a c i t y由载荷试验测定的地基土压力变形曲线线性变形段内规定的变形所对应的压力值,其最大值为比例界限值。水运工程地基设计规范(JTS147-2O17)33.0.1 地基设计前期应开展下列(1)收集详细的地质、水(2)调查邻近建筑、(3)了解当地地经验和使用情况等;(4)根据工技术指标。3.0.2 地差 軎 讠(1)地基(2)地基(3)渗氵(4)在(5)抗3.0.3 地 基下水状态、滑基 本 规 定同类工程 的地基处理要求达到的各项的要求;构面 岩溶、地影响而引起边坡坡度的变化3.0。4 地基设层;对变异性较土层,宜区分亚测试资料。3.0。5 岩土物理据不 同地质单元体分层进行,并应符合和现场测得的岩土试验指标的统计样本数3.0。6 当需要进行可靠基本变量的取样要求及统计参数应按随机场考虑,并应3.0。7 当波浪力等往复荷载为主导作后水位变化时,应判断软黏土地基是否产生软化、强度降低,必要时应进行试验研究,确定强度指标。3.。8 设计应对地基工程施工期和使用期提出监测和检测要求。3.0。9 对于湿陷性土、红黏土、冻土、盐渍土和膨胀土等特殊土地基,可参照国家现行有关标准执行。均匀变形的,不发生地基强度降低而影明对建筑物大的软弱夹层、岩埋 的故河i冲沟、河床坡度及不同季分析其原因;对取基本参数的统讠体单4 岩土分类及工程特性4岩土分类及工程特性坚硬程度分类J厂皮F丫瓣钣岩软定 软岩 较硬载坚硬岩岩石饱1单默F7蔽a J日0兑圈(彳 f)60gr 五5(3)岩石艮鼷O化 系 数 按勇 犭 b 1硼箕 舅 磊 挈不终仂岩石岩石c 缨刂不软:岩石软化砥灬KR 0.75KR0.75注:软化4。1.2 岩体朋(1)岩体风(2)岩体依裎耵岩体R0D分类Wt、【差馋/较好好R0D(%)R0熟驯石钻氵缭尸 波郛50 RQDA7/75R90RQD)90注:RQD指用直径乃m m 金孑h 垂齑 酹 旺 皈 芯,回次 钻 进 所 取 岩 芯 中,长度 大 于10c n l岩芯段长度之和与该回次进尺的比值,以百分数表示。(3)岩体结构类型按附录C分类;(4)岩层 的单层厚度按表4.1.29分类;表4.1.29 岩层按单层厚度分类厚度分类薄层中厚层厚 层巨厚层单层厚度九(m)九0.1o.1凡0。50.51.0(5)岩体完整程度按表4.1.2名确定。水运工程地基设计规范(JTS147-习O17)表4.1.2s 岩体完整程度分类岩体完整程度极破碎破碎较破碎较完整完整完整性指数 珉氏0150.15Kv 0.35050.75注:完整性指数氏为 岩体压缩波波速与岩块压缩波波速之比 的 平方,选定岩体和岩块测定波速时 要具有代表 性。4。1.3 岩体基本质量等级分类可按表4.1.3-1确定。当地下工程 的岩体存在地下水、软弱结构面和高初始应力时,应按表4.1.3-1及表4.1.32综合确定岩体基本质量等级。岩体基本质量指标的计 算及修正方法应按现行 国家标准工程岩体分级标准(GB m 218)的有关规定执行。表4.1.31 岩体基本质量等级分类(按坚硬程度和完整程度)4.1.4 岩体节理发育程度可按表4.1.4确定。表4.1.4 岩体节理发育程度分级4.2土的 分 类4.2.1 土的分类根据地质成因可划分为残积土、坡积土、洪积土、冲积土、湖积土、海积土、风积土、人工填土和复合成因的土等。水运工程常见的几种成因类型的土及其工程地质特征见附录D。4.2。2 土的分类根据沉积时代可进行下列分类:(1)老沉积土,即第四纪晚更新世(Q3)及其以前沉积的土,一般具有较高的强度和较6完整较完整较破碎破 碎极破碎坚硬岩IV较硬岩较软岩V软 岩VV极软岩VV表4。39 岩体基本质量等级分类(按岩体基本质量指标)岩体基本质量等级分类I岩体基本质量指标B0BQ)550550Bo)450450Bo 350350BQ)250B0250节理发育程度分级基本特征节理不发育节理1 2组,规则,为构造状,间距在1m 以上,多为密闭节理;岩体被切割成巨块状节理较发育节理2 3组,呈X形,较规则,以构造型为主,多数间距大于0.4m,多为密闭节理,部分为微张节理,少有充填物;岩体被切割成大块状节理发育节理3组以上,不规则,呈X形或米字形,以构造型和风化型为主,多数间距小于0,4m,大部分为张开节理,部分有充填物;岩体被切割成块状节理很发育节理3组以上,杂乱,以风化型为主,多数间距小于0.2m,多以张开节理为主,有个别扩张节理,一般均有充填物;岩体被切割成破碎状4 岩土分类及工程特性低的压缩性;(2)一般沉积土,即第四纪全新世(Q4)文化期以前沉积的土,一般为正常固结的土;(3)新近沉积土,即第四纪全新世(Q4)文化期以来沉积的土,其中黏性土一般为欠固结的土,且具有强度较低和压缩性较高的特征。4.2。3 土的分类根据颗粒级配和塑性指数可划分为碎石土、砂土、粉土和黏性土,并应符合下列规定。4.2.3.1 粒径大于2m m 的颗粒质量超过总质量%的土应定名为碎石土。碎石土可根据颗粒级配及形状按表4.2.3作进一步分类。表4.2.31碎石土分类注:定名时应根据颗粒级配由大到小以最先符合者确定。4.2.3.2 粒径大于2m 血的颗粒质量不超过冫总质量%,且粒径大于0。OT5m m 的粒径质量超过总质量的%的土应定名为砂土。砂土可根据颗粒级配按表4.2.32作进一步分类。表4.2.39砂土 分 类注:定名时根据颗粒级配由大到小以最先符合者确定。4.2.3.3 粒径大于0。5m m 的颗粒质量不超过、总质量的允%,且塑性指数小于或等于10的土应定名为粉土。4.2.3.4 塑性指数大于10的土应定名为黏性土,按表4.2。3-3分为黏土和粉质黏土。表4.2.3s 黏性 土 的 分 类注:塑性指数计算采用的液限值为%g 圆锥仪沉人土中10m m 对应的含水率值。4.2.4 在静水或缓慢的流水环境中沉积,天然含水率大于36%,且大于液限,天然孔隙比大于或等于1.0的黏性土应定名为淤泥性土,淤泥性土按表4.2.4进一步划分为淤泥7土 的 名 称颗 粒 形 状颗 粒 级 配漂石圆形、亚圆形为主粒径大于0m m 的颗粒质量超过总质量 的驺块 石棱角形为主卵 石圆形、亚圆形为主粒径大于z Om m 的颗粒质量超过总质量的s O%碎 石棱角形为主圆砾圆形、亚圆形为主粒径大于2m m 的颗粒质量超过总质量的 s O%角砾棱角形为主土 的 分 类颗粒级配砾 砂粒径大于2m m 的颗粒质量 占 总质量的乃%s O%粗砂粒径大于0.5n l m 的颗粒质量超过总质量的s O%中砂粒径大于0。笏m m 的颗粒质量超过总质量的s o%细 砂粒径大于0.O95m 血的颗粒质量超过总质量的g s%粉砂粒径大于0。5m m 的颗粒质量超过J总质量的s O%名称黏 土粉质黏土塑性指数11710117水运工程地基设计规范(JTS14720丬7)表4。z。4 淤泥性土的分类土的名称指标淤泥质土淤泥流 泥孑L彩烹 比e10 e 1,515 e 2.4e 2,4含水率(%)36r t,(5555(8585质土、淤泥和流泥。淤泥4.2。9 填土根据其物质组成和堆填方式可分为下列三类:(1)冲填土,由水力冲填的淤泥性土、砂土或粉土;(2)素填土,由碎石类土、砂土、粉土、黏性土等堆积的填土;(3)杂填土,含有建筑垃圾、工业废料或生活垃圾的填土。4.2。IO 碎石土的密实度可根据重型或超重型动力触探试验锤击数按表4.2.10-1或表4.2.102确定,线35、凡20的值应采用现场实测值按现行国家标准 岩土工程勘察规范(GB陇1)的有关规定修正。碎石土密实度野外鉴别可按附录E执行。8汴:淤 泥 质 十可瓒 宕土 工程勘察规范粒含量极少,级 类列在名称前量可分为淤泥超过总质量的3O%时为砂混1苜郭,根据两类土;砂质黏性土当根据刁4。2.5 土中刁(GB50021)戈4。2.6 由粗纟配曲线 中间段部,次要土类乃和砂的混合土4。2。6.1 力t 隙1事枧j 分:丑 两极夕|II锱勾肩臧镢 的,中间砂或碎法应符合混合土混淤泥。泥 质 量 超小 于 或 等 于砂或碎石土可分为黏性土混砂或碎量的硐%时%时定名为碎石;黏性昼 时应将三类:列在名称前部,薄层土列造,两,两类土层厚度相间极薄层粉砂于2m m 的,厚度 比一3舸鬈麒龊龃、砂或的质逞刍 称 餍黏 性盱硼0层的厚度比可龊镙鲵 :居晷:髯r 3、阎 巨+4.2.8 花岗岩残和砾质黏性土。嶷嘁蜴月氵F耐苕残积土分类土的名称礅鳓蜊锪 鲢蹶性土砾质黏性土大于2m m 颗粒百分含量X(%)X肿rEL4/5 x204 岩土分类及工程特性表4.2。n O l 碎石土密实度按65分类密实度松散稍密中密密实重型动力触探试验击数 凡35线3555川6351010密实度松散羝羝中密密 实很 密超重型动力触探试验击数1鬟6(砜11凡20141)14砜密 实 度 窭猁 裰 熹 謦弘 散翠稍黪 :|1i 中密 密驿极密实标准贯人试验击蠹 颥蝙獒 连10030 3050注:对地下水4。2.粉J曩癍遇怍半行戆嘴类吩密实!蝠一密中密稍密孔 隙 饣蘩黛翻e(C奏禀蘸旨5e 0,90e )0.90注:当有经邢戊乃蜞和试坝位雩鲲蹯对督鑫曩类分率水分奄翎卿阆扛蝌萨萝湿度黛餮湿/加很湿蜇箴含 水 率(%3孚淳轫030虞304.2。【s 黏性土贯入试验击数或确定,然状态可根据标准13状 态麟龉岁酽可塑 嫒翳 硬塑坚 硬液性指数f L廴鲩鳓湃躅 餮 翊鹘o.75:r 坛遮勰g 胛550.25JL)0f L0表4.2.1s 9蠛排鼍 圹覆糨贯人试验击数确定)注:本表适用于平均粒径等于或小于 s Om m,且最大粒径小于100m m 的碎石土。表4.2.1O9 碎石土密实度按120分类注:锥沉量为%g 圆锥仪沉入土中的毫米数。4.2.M 砂土颗粒组成特征应根据土的不均匀系数和曲率系数确定,当不均匀系数大于9天然状态很 软软中等硬坚 硬标准贯人试验击数2244(88九2%2水运工程地基设计规范(JTS1472017)等于5且曲率系数为1 3时,为级配良 好的砂土。不均匀系数和曲率系数应按下列公式计算:Cu=舞 (4214-1)矶=羝 2-1吲2D式 中屠I甭事 霾 霍 饕 重 雾 翳 翟 寒 箸 岔 多 垩 帚 矍 晷 蜃:犭、于 该 粒 径 的 土 粒 质 量 为,总土d 1。譬 曩 曩 翟 瘛分 布 曲线 上 的某 粒 径,小于该 粒 径 的土粒 质 量 为 总 土c c _蛋霎 曩 薮 篷 巽 馐 盖 沲 线 分 布 形 态;d 30赁羲荡?径分 布 曲线 上 的某 粒 径,犭、于 该 粒 径 的 土 粒 质 量 为 总 土 粒 质 量馑么 莫。繁 重 昆矍 掇眢 蹑蚕 晃琨蜃踔雩t 按 表4.2.15进行 灵 敏表4.2.1s 软土灵敏性的划分s t=贵 (4215-1)s t=秆 (42159)式中 St 软土的灵敏度;g u 原状土的无侧限抗压强度(k Pa);g u 重塑土的无侧限抗压强度(k h);%原状土的十字板剪切强度(k Pa);c u 重塑土的十字板剪切强度(k Pa)。4.2.“饱和状态的淤泥性土重度可按式(4.2.16)计算,也可根据饱和状态淤泥性土的天然含水率按式(4.2.169)估算。=兰:i;:;夤|L (4.2.16-1)=32.4-9.071o g (4.2.16-2)式中 土的重度(k N/m 3);Cs 土粒的比重;天然含水率(%);10灵 敏 度s t灵 敏 性 分 类灵 敏 度s t灵 敏 性 分 类2s t 4中灵敏性80和甲=0分别计箅,并应符合下列规定。5.3.6.1 当0时,%1,%极限承载力竖向 应力的平均值宜按下列公式计算:Pz(%米)=05k(%+%1)A1+g k q+c k c o=1,2r l f)(5.3.6-1)NG=e x p 丨(彦;十2i-石k)t a n 甲k l t a n 2 4j+竿 1+s i n k s i n(2-k)1/t a n 甲kN,=f(tr,ta1.25丨1(9.36-2)(5.3.6-3)(5.3.6-4)(5.3.65)(5.3.66)(5.3.6-T)(5.3.6-8)(5.3.6-9)式 中Pz(%米1%叽、几、凡g k按附录H取值;Ck、k 一以k 内、a、苟十鳄邑参瘩次;水平抗力分项系数,瞅I。j;Jf k 作用于计算面以上的水平合力标准值(k N/m);y k 作用于计算面上竖向合力的标准值(k N/m);Be 计算面宽度(m)。5.3。6.2 当=0时,计算面内%1,饵极限承载力竖向应力的平均值宜按下列公式计算:Pz(%紫)=吼十气k 残 01,l,f)%彐 Sl w+”d 勺F:+吁彐邪Jf k竖向应力的平均值(k Pa);m 3),可取系数,可载的标准值(k h);165 地基承载力K=凸廴/(Be c u k)式 中Pz(句米)1 1,句极限承 载 力 竖 向应 力 的平 均 值(k h);计算面以上边载的标准值(k Pa);虮承载力系数;%k 地基土的十字板剪切强度标准值(k Pa),可取均值;Be 计算面宽度(m);(5.3.6-10)K由式(5.3。10)Ff k 一作用于计水平抗5.3.7 受力层 由多层载变化不 大时,可采用加权平均的强度可按下式计算:式中 z 厶x(5.3.7-1)(5.3.7-z)及各土层厚算与假定的k、丿t甲k 5.3.8 非均质土数螺旋滑动面按条分法计算,计算图图5.3.8 极限承载力竖向应力计算示意图5.3。8.1 采用直剪固结快剪指标时,%1,%上的极限承载力竖向应力宜按下列公式计算:篾 銮 遥 睑力 标 准的抗剪强度指4.8+最大深度加权平均,代入式(5.3。1)计算宽度(m);.3.79)确标准值(5.3.6-T)确定%1,铒极,并应符合17水运工程地基设计规范(JTs 147-2O17)p z(1艹)=t t,氵(%卢一钙R)+c R(九卢一z R)(冗氵1)-(宽卢-“且)(儿J-h j l)亠J(3j-十z Rt a l a)彡z(3氵米)B/(亻一z Rt a n)/BG=1,2)%来=-05(%1+%)罕1各】H,卜Rj+1=Rj e o(F+l 疒Fj)e 讠R0=/(跖R+3丿)2十z 夤e Xp(F【p O瓦)(5.3.8-1)(5.3.89)(5.3.8-3)(5.3.8-4)(5.3.8-5)(5.3.8-6)(5.3.8-T)(5.3.8-8)tan4o=z Rtc|+bj咒 讠1j。芦;!】FL式中 Pz()%1,%极限承载力竖向应力的平均值(k h);v 厂 包括边载(吼)在内的第j 土条重力标准值(k N/m);亻、九氵米第j 土条滑动面上中点坐标值(m);冫R使Pz(亻)为极小值的对数螺旋面极点水平、垂直坐标值(m);筏、九j 第氵土条滑动面上的坐标值(m)殉=-饵,九0=0;%小区间分点坐标(m),由式(5.3.5-1)确定;J厂 滑动面上第j、j+1土条分点和螺旋面极点的连线与水平线的夹角()(如图5.3.8:以(%R、z R)为极点的极坐标下极角);B工犭、区 间 宽 度(m),B=另帚,:e 为讠“荨甬 匚j 范屡E;卩厂以弧度表示的汐讠;卩表征第j 土条宽度的极角增量,可根据计算精度要求适当选取;c.第j 土条滑动面上的黏聚力标准值(k Pa),可取均值;.第j 土条滑动面上的内摩擦角标准值(),可取均值;a 作用于计算面上的合力方向与竖向的夹角()。5.3.8.2 采用不排水抗剪强度指标时,%1,%上的极限承载力竖向应力仍按第5.3.8.1款计算,但相应土体的强度指标应采用十字板剪切强度或其他 总强度标准值取代。5.4 提高地基承载力的技术措施5.4.1 提高地基承载力可采取下列措施:185 地基承载力(1)减小水平力和合力的偏心矩;(2)调整基础宽度;(3)调整边载或基础埋深;(4)调整抛石基床厚度;(5)加固地基。5.4.2 对开挖暴露后承载力易降低的岩基应提出保护要求。19水运工程地基设计规范(JTS1472O17)6 土坡和地基稳定镧于6.1.1 本章可用于黏性6.1.2 根据地质条件计土性指标进行稳6.1.3 持久状况用的建筑物地基土坡和地基稳6.1.4 T丁胄邕状况验算其确定。打桩坡和地的设计。(则,场划分为若 干 区段,统的设讠位。有波浪力作时,考虑渗流作用对司F刂按时应按短暂规范的规定骤降对土坡应 考稳定的影响。6.2.1 持久剪 固快剪或三轴 固结不排水剪切结不排水剪切度指标。压 强旨 标、三轴不 固时也采用直剪快剪强6.2.2 短暂状况采用弋板剪切强度指标、无侧限抗压强度指标验时膛百采用直剪快剪强度指标。6.2.3 采用直剪固结快剪剪切强,应采用与计算情况相适应 的应力固结度;采用有效情况相适应的孔隙水压力。采用十字板剪切强度指标、无侧限抗压强=轴不 固结不排水剪切强度指标时,可考虑土体固结引起的强度增长。6.2.4 有效剪强度指标宜用量测孔隙水压力的三轴固结不排水剪切试验测定,也可用直剪仪进行慢剪试验测定。6.2.5 开挖区的土坡和地基稳定验算宜采用卸荷条件下进行试验的抗剪强度指标。6.3 土坡和地基稳定的验算6.3.1 土坡和条形基础的地基稳定验算,可按平面问题考虑,采用复合滑动面法、简单条20指标基本相不利 的水位定性。水位有骤降情况时,土的抗剪强度宜采用稳定验算时,6 土坡和地基稳定分法或简化毕肖 普法。验算方法可采用总应力法或有效应力法。3。2 土坡和地基的稳定性验算,其危险滑动面均应满足以下极限状态设计表达式:(6.3.2)式中%重要性系数,安全等级为一级、二级、三级的建筑物,分别取1.1、1.0(1.0;s d 作用于危险滑动面上滑动力矩的设计值(k N。m 仙);抗力分项系数;跖Rk 危险滑动面上值(k 旷6。3.3 土坡 和地基 的稳动 面法 时,图示见 图6.3.3,并应符合下列规定。6。3。3。1列公计算:(6.3.3-1)Rk(1+)(6.3.32)侧 妃 加+凡ig j=-九(6.3.3名)(6.3.3-4)式中 f 1f s d 作s 综合筏、九j 第j 土条%R、z R取矩点的水犟吼氵第j 土条重力标准值,零压线 以下用浮重度计算;当有渗流时,计算低水位以上零压线以下用饱和重度计算;g 第j 土条顶面作用的可变作用标准值(k NT/m 2),应按现行行业标准 港 口工程荷载规范(JTS1441)确定;6j 第j 土条宽度(m);九j 第j 土条滑动面上中点的滑动面一阶导数值;Jl f p 一其他原因,如作用于直立式防 波堤的波浪力标准值引起的滑动力矩(k Nm/m);Rk 危险滑动面上抗滑力矩的标准值(k NFn/m);21合滑动面法计算图示稳定性可按-z R)(W1氵+g h b 氵)凡J+蚝挛)卢a n b+诋t a n+c 3Ma=ll)(吼h动面上滑动力跖R鹬鳟水运工程地基设计规范(JTS1472O17)吼u 第j 土条填土重力标准值(k N/m),可取均值,零压线以下用浮重度计算;矶第j 土条滑动面上的应力固结度;b、c 分别为第j 土条滑动面上的固结快剪内摩擦角()和黏聚力(k h)标准值,可取均值;吼.第j 土条原地基土重力标准值(k N/m),可取均值,零压线以下用浮重度计算;抗力分项系数。6.3.3。2 土坡和地基稳定验算采用有效应力法时,其s d 仍可按式(6.3.3-1)计算,Rk 可按下列公式计算:Rk(饥-z R)(W.+g 如b j-乙b b 氵)诌n.十Cb 毵(1+g 扌)(6.3.35)乱=叱秸+卜-屮吖丿%D秸l 锆枷争F=t a n 圮/R (6.3.3-T)式中 MRk 危险滑动面上抗滑力矩的标准值(k Nn L/m);%j、九氵第j 土条滑动面上中点的水平、垂直坐标值(m);%R、z R取矩点的水平、垂直坐标值(m)吼j 第j 土条重力标准值(k N/m),可取均值,零压线以下用浮重度计算;g b 为第j 土条顶面作用的可变作用标准值(k N/矿),应按现行行业标准 港田工程荷载规范(JTS144丁1)确定;b 讠第j 土条宽度(m);乙.第j 土条滑动面上的孔隙水压力标准值(k Pa),可取均值;b、c b 分别为第j 土条滑动面上的有效剪内摩擦角()和黏聚力(k Pa)标准值,可取均值;九j 第j 土条滑动面上中点的滑动面一阶导数值;y R抗力分项系数。6.3.3.3 当采用十字板剪切或三轴不固结不排水剪切等总强度时,s d、Rk 可按第6.3.3.1款计算,但相应土体的强度指标应采用十字板剪切强度或其他总强度指标取代,且 j=1.0,并 可考虑因土体固结引起的强度增长。6.3.3。4 根据土坡和地基情况应采用圆弧面或其他相适应的滑动面,均应满足下列要求:(1)采用圆弧面时,式(6.3.3-3)中的乱由下式取代:直=叼 c 63-3式中 九讠第j 土条滑动面上中点的滑动面一阶导数值。(2)有软土夹层或倾斜岩面等情况时,采用圆弧面 软土夹层底面或倾斜岩面 圆弧面。6.3.4 土坡和地基的稳定性验算采用简单条分法或简化毕肖普法时,滑动力矩设计值可226 土坡和地基稳定按式(6。3?3=1)计算,抗滑力矩标准值计算应符合下列规定。6,3,4 采用固结快剪指标时,Rk 可按下式计算:乃f 趾=(几j-z R)(吼妨+g b 3扌)叱t a n.+.t a n+c b b 讠(1+九呷)(6.3.4-1)式中 f,f Rk 危险滑动面上抗滑力矩的标准值(k Nn/m);九厂第j 土条滑动面上中点的垂直坐标值(m);z R圆心的垂直坐标值(m);吼.第j 土条填土重力标准值(k NT/m),可取均值,零压线以下用浮重度计算;g.为第j 土条顶面作用的可变作用标准值(k N/硭);b 讠第j 土条宽度(m);饥第j 土条滑动面上的应力固结度;甲、c b 分别为第j 土条滑动面上的固结快剪内摩擦角()和黏聚力(k Pa)标准值,可取均值;h 第j 土条原地基土重力标准值(k N/h),可取均值,零压线以下用浮重度计算;汔j 第j 土条滑动面上中点的滑动面阶导数值。6.3.4.2 当采用十字板剪切或三轴不固结不排水剪切等、总强度时,甄k 可按第6.3.4.1款计算,但相应土体的强度指标应采用十字板剪切强度或其他总强度指标取代,且饥=l。0,并可考虑因土体固结引起的强度增长。6.3.4。3 当饱和软黏土较深厚且十字板剪切强度随深度增长规律明显,可参照附录J的方法回归土的抗剪强度指标(c、),采用简单条分法验算土坡稳定。6.3.4.4 有条件采用有效应力法验算圆弧滑动稳定性时,滑动力矩的设计值可按式(6.3.3-1)计算。滑动面上的抗滑力矩跖Rk 的标准值可按下式计算;MRk-X饥饥+-h 丿1玑V毗谰 式中 Rk 危险滑动面上抗滑力矩的标准值(k N11/m);九厂第j 土条滑动面上中点的垂直坐标值(m);z R圆心的垂直坐标值(m);吼氵一T第j 土条重力标准值(k N/m),可取均值,零压线以下用浮重度计算;g.为第j 土条顶面作用的可变作用标准值(k N/);3厂第j 土条宽度(m);吼第氵土条滑动面上的孔隙水压力标准值(k%);可取均值;h、c 分别为第j 土条滑动面上的有效剪内摩擦角()和黏聚力(k Pa)标准值,可取均值;凡厂第j 土条滑动面上中点的滑动面一阶导数值;.第j 土条滑动面上的固结快剪内摩擦角()标准值,可取均值;y R抗力分项系数。6.3.5 对各设计状况,稳定性验算采用的强度指标、计算公式可按表6.3.5采用。23水运工程地基设计规范(JTS147-2O17)表6.3,5 不同设计状况和强度指标对应的稳定性计算公式设 计 状况强度 指 标贩d 泌Rk 计算公式说 明持久状况直剪固结快剪或三轴固结不排水剪第6.33,1款第6,3.4.1款应力固结度与计算情况相适应有效剪第63.32款第6,3.4.4款孔隙水压力采用与计算情况相应数值十字板剪第63.3.3款齄结引起的强度土曾 长固 蚕 婴 撮 孕 雪强号 妄纛鐾 了忠 侈短暂状况十字板剪耜珲蛊巍鲴戆罗笋弊6.3,33款第6.342款的强度增长固 蚕 罂 銎 瞩 鎏 雾 罕 麂髫轴 不曩 曩曩:曩犟6.3。6 对有6.3.7 验算鞯猢6.4。1 持久抗力分项系娄分项系数最川F厦波 浪土局数礓按附婴的作用,透水式围的稳定时进行修正