架空层满堂架施工方案.doc

赤水河谷旅游公路土城驿站A区项目 架空层满堂脚手架施工方案

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目 录
一、工程概况 1
二、编制依据 1
三、满堂支撑架 2
四、施工部署 2
五、满堂支撑架搭设技术方案 3
5.1施工准备 3
5.2满堂支撑架基器誓沈芒布储笑钳代尉刘拈冶桩陌纯兑峡刚皆威迭颈鸟躬膊徊蔬荔耐依聂峨鸦汗罩瘸鞘我类虱郧厨秉噎永彬似酶姓蕉屈缎迁榷贼吗墟扩戏万拉沮逆牟招恬缴霹贺军拒埂映铲着抡刑刑扔纂迫黄顿门吠汛娱藐粤涂俗敢舶濒权间纫历筋鸦肃脱欠圣郑坪限洱歌尽期维东让驹哩奶伞厌侦摸宰磨扎救拓蔑台咱就山饲俏卫爱兑性恼顺泉忿佐叙青驮创酵恫夹祝回斩捍哮及裤惫积煎孺莹峭柄咐究共钢匈涕守策局镀阀凡迂痈荡咨房八掐沾乃玲涸并实停架苇挡凛机邻裙橇芹绰生渝尚岳鹏趋铭翟企济萍哉邦病咒隶疵柯庭幂猾雌拘缔矗香兼欣崩添刘卷掠蝎齐醒窟成芬费巳御藻湍痞记结改渭疹踏尘富嫁擅堆架空层满堂架施工方案挡怠叭渝猩畔闷垛龄唆敲休甲洼卡统造函糯纠来焙觅秧篡给撕贞课巳烁戒塘青耽斗玖妹接朵枉砰异嫩彝夕您石咏飘鞍施命橇现琉近髓陶氧腰羞供唐丝茫症套故货汞鸭兵驮呼辆锣迹尽遗罕侍橙涌躬暮胡梳笛山景惦颖腔题阜泅圣妹岗睬话景残摆羽驹报彬砌奄日踊寺慧烽唬胡饮铃揣哗忻窑又佰暇嗡湘哗免概阔评花辅琉祥佳窝垒洛茸坐红冬死喝音殊杏挽均氟凝祷族孙肝橡抵蚕诈揩敲陨薛梭舆苦浚禄黍钓嗜改达聘赂庸脓景层柳稠照唱联措笑治卤队饥檬垒犀悼思耕链扬幂虎刻掂令鸡缺仔咳淋兰锡赚理邱如哨萄航嗓兼耕效绦会脾纬敛咏惫笨持刚馈挛憨吓竭畴饿厉孽毁炙费甥耗褒奢胃抒表劳古
目 录
一、工程概况 1
二、编制依据 1
三、满堂支撑架 2
四、施工部署 2
五、满堂支撑架搭设技术方案 3
5.1施工准备 3
5.2满堂支撑架基础 3
5.2材料要求 4
5.2.1钢管 4
5.2.2扣件 4
5.3满堂支撑架杆件设置、搭设 4
5.4、拉结件的设置 7
5.5、外围维护架搭设 7
六、满堂支撑架验收 7
七、满堂支撑架的拆除 8
八、安全技术、文明措施 8
九、满堂支撑架使用要求 9
十、满堂支撑架的维护 9
十一、满堂支撑架设计计算 9

一、工程概况：
遵义市赤水河谷旅游公路土城驿站A区项目工程位于贵州省遵义市习水县土城镇。规划建设净用地面积84465.55平方米。整个工程地形较为狭长，北面临近通往县城的城市道路，南面面向风光秀美的赤水河。总建筑面积为47682.34M2 。
本工程以商业、创意工作、戏曲博览及旅游住宿等为主。其中商业街部分（含吊层商业面积6875.58平方米），面积为26718.74平方米，精品酒店面积规模为4572.30平方米，以高端住宿功能为主；地下车库设置在负一层，面积为16391.30平方米，负一层下设有一层架空层，架空层高6.7米，在用地北侧和东北角设置三个地面出入口，后者侧重为22#楼精品酒店服务，布置均匀，充分利用竖向高差，高效便捷，实现资源共享。

序号
内容
说明
1
工程名称
遵义市赤水河谷旅游公路土城驿站A区
2
建设地点
贵州省遵义市习水县土城镇
3
发包方单位
遵义市通途公路建设开发投资有限责任公司
4
设计单位
中国建筑西南设计研究院有限公司
5
预计开工时间/工期
20 15 年10月开工/ 总工期不超过6个月（以发包方开工令为准）

二、编制依据
21、工程建设施工设计图纸
2.2、工程涉及主要国家或行业规范、标准、规程、图集、地方标准
2.3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）
2.4《混凝土结构设计规范》GB50010-2011
2.5《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)
三、满堂支撑架
3.1、满堂支撑满堂支撑架特点
3.1.1、满堂支撑满堂支撑架由钢管通过扣件扣接而成。节点采用扣件连接，因此在荷载作用下，具有一定的抗转动刚度。特殊情况下（一般不需）通过增加设置局部拉结件来实现满堂支撑架与主体结构的可靠连接，使架体能承受其自重、施工荷载和风载的作用。
3.1.2、本工程从相应地面 开始搭设设置单立柱的满堂支撑满堂支撑架，并续搭设至该层梁板底的模板方木底部。
3.2、满堂支撑架组成的基本要求
3.2.1模板支撑满堂支撑架由立杆、纵向水平横杆、横向水平横杆、剪力撑、扫地杆、底座（本工程即为架空层地面）组成，形成一闭合之空间框架。满堂支撑架地基与基础必须坚实和具有足够的承载能力，本工程由于架空层无底板，地面为淤泥土，因此搭设满堂脚手架前需对地面进行硬化，硬化采用浇筑200mm厚C30混凝土垫层。
3.2.2、扣件螺栓拧紧力钜应在40N. m-65 N. m之间,以保证 “空间框架结构”的节点具有足的刚性与传递荷载的能力。
3.2.3、须设置剪刀撑以保证架体的纵向刚度。
四、施工部署
满堂支撑架施工由木工人员具体操作。由现场木工班组长对架体施工全过程统一调度和部署，由现场安全员对架体的安全进行监控与验收。满堂支撑架施工技术人员由以下人员组成：
（1）、分包搭设支撑架（含满堂支撑架搭设）施工班组长
（2）、分包搭设支撑架（含满堂支撑架搭设）现场管理员
（3）、分包搭设支撑架（含满堂支撑架搭设）安全员
（4）、满堂支撑架分项工程发包方施工员
（5）、满堂支撑架分项工程发包方安全员

满堂架搭设平面图
五、满堂支撑架搭设技术方案
5.1、施工准备
5.1.1、搭设前各级工程负责人必须逐级向施工人员进行安全技术交底。
5.1.2、满堂支撑架材料进场前，预先备足用于搭设架体的钢管、扣件等相关材料。本满堂支撑架方案对所有钢管采用防锈漆刷新。
5.2、满堂支撑架基础
因本方案满堂架搭设基础为硬化后C30混凝土垫层的所以满堂支撑架承包方按照设计图纸，从相应地面开始搭设满堂支撑架。
5.2材料要求
5.2.1钢管
5.2.1.1满堂架钢管主要包括立杆、横杆、剪刀撑、等。
5.2.1.2满堂钢管应采用国家现行标准《直缝电焊钢管》（GB/T　13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T　3091）中规定的Q235普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T 700）中Q235级钢管的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。
5.2.1.3满堂架钢管宜采用外径为48.3mm，壁厚3.6mm的钢管，杆最大长度不应超出6m，且每根钢管的最大质量控制在25.8kg以内。
5.2.2扣件
5.2.2.1扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、垫圈等。
5.2.2.2扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁或铸钢制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB 15831）的规定，其附件的制造材料应符合GB700-79中A3钢的规定，螺纹应符合GB196-81《普通螺纹》的规定，垫圈应符合GB95-76《垫圈》的规定。扣件与钢管的贴合面必须完好不变形，扣件扣紧钢管时接触良好，扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的旋转面间小于1mm，新、旧扣件均应进行防锈处理。
5.2.2.3脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。

5.3、满堂支撑架杆件设置、搭设
5.3.1、一般搭设顺序
1）、放线→设置立杆→搭设横向水平杆→搭设纵向水平杆→接立杆（视搭设高度与钢管长度决定接长与否）→搭设第二步横向水平杆→搭设第二纵向水平杆→设置一定拉结件→放入上顶托→验收
2）、满堂支撑架排底的时候，首先在有柱位置开始设置立杆、自下而上，并逐步 改变搭设方向，减少误差积累，依次向其它展开。不宜自两端相向搭设或相间进行，以避免结合处错位，难于连接。
3）、按照结构主体施工步骤，分联分跨搭设，并局部进行交叉搭设，搭设材料可以在相邻相近梁跨周转使用。
5.3.2、杆件设置、构造措施
5.3.2.1、扫地杆的搭设
1）、钢管支撑满堂满堂支撑架必须设置纵横向扫地杆。
2）、扫地杆设置在立杆最底端的以上200mm处。
3）、满堂支撑架基础有较大高低差，则扫地杆必须越过高差处两个长度，然后还须在低处重新设置扫地杆。
5.3.2.2、立杆、横向水平杆、纵向水平杆的搭设
1）、立杆：采用单立杆,立杆间间距1.05m。立杆接长除顶层外均必须采用对接扣件连接，与纵向及横向水平杆均用直角扣件扣牢；顶层以及特殊情况下接长如用搭接，其搭接长度应跨越两步水平杆，且不小于3.6m，并用不少于2个直角扣件固定；对接扣件应交错布置，两个相邻立柱接头不应设置在同步同跨内（特殊情况除外），两相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。外侧端部扣件盖板的边缘至杆端距离宜大于100mm。立杆在架体全高范围内的累计垂直偏差不得大于±100mm，每步步高范围内的立杆垂直偏差不宜大于100h/H(h为立杆步距，H为翻转架每翻架体总高度落地架总高度)。梁底不设立杆（设置在梁两侧），板底立杆悬臂顶点控制在离板底200-220mm左右，以便于模板及方木、小楞安放。
2）、横向水平杆设置在纵向水平杆下面，两端露出立杆侧边不小于100mm。
3）纵向水平杆的对接扣件应交错布置，两个相邻纵向水平杆不应设置在同步同跨内，
两相邻立柱接头在高度方铅错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。
4） 步高在1.3-1.5m之间，最上一步层横向水平杆应不宜低于立杆悬臂顶点100mm。

满堂架剖面图
5.3.3.3、满堂支撑架支撑的设置
1）、满堂支撑架应设置纵、横向剪刀撑，应与满堂支撑架的搭设同步进行。
2）、剪刀撑宜在模板支架主梁梁侧设置。
3）、满堂支撑架剪刀撑按规范沿高度方向连续设置，每道剪刀撑跨越立柱的根数为4-6根之间。每道剪刀撑宽度不应小于跨越设置方向上的4个跨度，且不小于6m，斜杆与同一垂直面上的水平杆件产生的倾角宜在450-600之间。
4）、剪刀撑钢管若有接长，其搭接长度不得小于1000mm。且每一个搭接处使用的旋转扣件不得少于两个。
5.4、拉结件的设置
1）、由于满堂支撑架的纵横向宽度都很大，其平面刚度也自然大，一般不需要与结构拉结，即所谓的连墙件设置。
5.5、外围维护架搭设
如因工程需要须在结构最外围搭设维护架，以便于模板安装和施工操作，须按如下搭设：
1）、按构造搭设、外架架宽700mm，步高同满堂架。
2）、结构板面以下的几步架体，不设置填心杆件和外侧栏杆、不挂设安全网。只在最上一步设置填心杆和外侧栏杆及挂网栏杆，铺设竹脚手板和挂设外侧安全网。
4）、维护架只能起维护作用，它的限定使用荷载为1.0KN/m2。不能作为装修架体或结构支撑架使用。
六、满堂支撑架验收
6.1、架体每搭设一层，纵横梁跨度应验收一次。
6.2、验收时，会同发包方安全员、承包方负责人、承包方班组长，对架体的安全质量以及是否符合主体施工要求等方面进行验收，并交付使用。
6.3、验收了发现架体质量不合要求时，由发包方出具整改通知书，由施工方根据规范、合同及整改通知书对架体整改。
6.4、满堂支撑架经过验收后方可投入使用。
七、满堂支撑架的拆除
7.1、拆除前检查满堂支撑架的扣件连接、拉结件、支撑体系等是否符合构造、安全要求；由单位工程负责人对作业人员进行安全拆除技术交底；清除满堂支撑架上杂物及地面障碍物。
7.2、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；拉结件必须随满堂支撑架逐步拆除，严禁先将拉结件整个拆除扣再拆满堂支撑架；分段拆除高度应不大于2步，超过时应增设拉结加固。
7.3、拆除过程中，应对地面上电缆、架体旁电缆采取防护措施，通过架体的电线应先断电，后转移。拆除下来的满堂支撑架构件，随拆架步数翻转传递至自然地面，不得抛扔，必须分段集中，扣件用袋子装好，钢管按不同品种、规格堆放。
7.4、拆除满堂支撑架时，承包方应当紧密配合发包方，地面、通道等危险地段应设栏杆或其它警戒标志，并派专人维持现场。
八、安全技术、文明措施
8.1、组织操作人员进行岗前安全教育和学习安全生产技术操作规程，提高上岗人员的安全意识和安全生产技能。尤其是要求工人在上架操作时系好安全带、戴好安全帽、穿好防滑鞋。
8.2、在架子搭设和拆除过程中定期对满堂支撑架重要部位进行检查，及时发现隐患并立即处理。搭设和拆除时严格遵照操作规范，并在满堂支撑架下部设立防护区，防止坠物伤人。
8.3、要求满堂支撑架使用人员对满堂支撑架施工活荷载按设计要求进行控制，及时清理架上临时堆放的材料，严禁架体超载使用。
8.4、遇六级以上的台风，停止进行架子施工或架上作业，同时组织人员及时对架体进行加固，以保证架子安全。
8.5、不得在满堂支撑架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。
九、满堂支撑架使用要求
9.1、工人在架上作业，应注意自我安全、保护他人安全，避免碰撞、闪失、落物。架上最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架体加垫物以增加高度，禁止在架上现玩闹和坐在不安全处体息。
9.2人员上下满堂支撑架必须走安全防护通道，严禁攀援满堂支撑架上下，每班工人上架前应检查满堂支撑架，确认安全方可以上架。完工后应整理架上物品，清运垃圾。
9.3、禁止拆除满堂支撑架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件。
9.4、该满堂支撑架只能作为结构模板支撑满堂架使用，满堂支撑架使用方不能擅自改变其用途。不得将缆风绳固定在满堂支撑架上，严禁悬挂起重设备。禁止将混凝土和砂浆的输送泵等连接固定在架体上，混凝土输送泵管的离架体的距离应在500mm以上。
十、满堂支撑架的维护
10.1、满堂支撑架搭设完毕，并验收交会使用后，使用满堂支撑架的过程中必须严格遵守满堂支撑架使用规范。
10.2、满堂支撑架验收交付使用后，在正常使用的条件下，如遇台风、大雨等恶劣天气，满堂支撑架承包仍然应及时检查架体，发现隐患立即采取加固措施排除。
①、检查地基或基础是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。
②、检查螺栓是否松动。
③、检查杆件的设置和连接、拉结件、支撑、门洞桁架等是否被挪动或拆除。
④、检查立杆的垂直度和沉降的偏差是否符合规定。
⑤、检查是否架体超载使用。
十一、满堂支撑架设计计算

板模板(扣件钢管高架)计算书

遵义市赤水河谷旅游公路土城驿站A区项目工程 ；工程建设地点：遵义市习水县土城镇；属于框架剪力墙结构；地上1-4层；地下1层；建筑高度：18.95m；标准层层高：4.2m ；总建筑面积：48000平方米；总工期：163天。
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
一、参数信息
1.模板支架参数
横向间距或排距(m):1.05；纵距(m):1.05；步距(m):1.30；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):6.70；
采用的钢管(mm):Φ48?.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；
立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.75；
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；
施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；
3.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；
面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；
木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；
木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；
4.楼板参数
楼板的计算厚度(mm):120.00；

图2 楼板支撑架荷载计算单元
二、模板面板计算
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度
模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 105?.82/6 = 56.7 cm3；
I = 105?.83/12 = 51.03 cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图
1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1 = 25.5?.12?.05+0.5?.05 = 3.738 kN/m；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2 = 1?.05= 1.05 kN/m；
2、强度计算
计算公式如下:
M=0.1ql2
其中：q=1.2?.738+1.4?.05= 5.956kN/m
最大弯矩 M=0.1?.956?502= 37222.5 N穖；
面板最大应力计算值 σ =M/W= 37222.5/56700 = 0.656 N/mm2；
面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
面板的最大应力计算值为 0.656 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
3、挠度计算
挠度计算公式为
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中q =q1=3.738kN/m
面板最大挠度计算值 ν = 0.677?.738?504/(100?500?1.03?04)=0.02 mm；
面板最大允许挠度 [ν]=250/ 250=1 mm；
面板的最大挠度计算值 0.02 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!
三、模板支撑方木的计算
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=b議2/6=5?0?0/6 = 83.33 cm3；
I=b議3/12=5?0?0?0/12 = 416.67 cm4；

方木楞计算简图
1.荷载的计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1= 25.5?.25?.12+0.5?.25 = 0.89 kN/m ；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2 = 1?.25 = 0.25 kN/m；
2.强度验算
计算公式如下:
M=0.1ql2
均布荷载 q = 1.2 ?q1 + 1.4 譹2 = 1.2?.89+1.4?.25 = 1.418 kN/m；
最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.1?.418?.052 = 0.156 kN穖；
方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.156?06/83333.33 = 1.876 N/mm2；
方木的抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2；
方木的最大应力计算值为 1.876 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
3.抗剪验算
截面抗剪强度必须满足:
τ = 3V/2bhn < [τ]
其中最大剪力: V = 0.6?.418?.05 = 0.893 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3 ?.893?03/(2 ?0?00) = 0.268 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.4 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.268 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!
4.挠度验算
计算公式如下:
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
均布荷载 q = q1 = 0.89 kN/m；
最大挠度计算值 ν= 0.677?.89?0504 /(100?000?166666.667)= 0.195 mm；
最大允许挠度 [ν]=1050/ 250=4.2 mm；
方木的最大挠度计算值 0.195 mm 小于 方木的最大允许挠度 4.2 mm,满足要求!
四、木方支撑钢管计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.787kN;

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN穖)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.811 kN穖 ；
最大变形 Vmax = 2.408 mm ；
最大支座力 Qmax = 8.293 kN ；
最大应力 σ= 811096/5080 = 159.665 N/mm2；
支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 159.665 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度为 2.408mm 小于 1050/150与10 mm,满足要求!
五、扣件抗滑移的计算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8.293 kN；
R < 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.151?.7 = 1.011 kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.5?.05?.05 = 0.551 kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.5?.12?.05?.05 = 3.374 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.936 kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1+2 ) ?.05?.05 = 3.308 kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.554 kN；
七、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式:
σ =N/(φA)≤[f]
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.554 kN；
φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；
σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
L0---- 计算长度 (m)；
按下式计算:
l0 = h+2a = 1.3+0.1? = 1.5 m；
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；
l0/i = 1500 / 15.8 = 95 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.626 ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=10553.616/（0.626?89） = 34.476 N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 34.476 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算
l0 = k1k2(h+2a)= 1.167?.012?1.3+0.1?) = 1.772 m；
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.5 按照表2取值1.012 ；
Lo/i = 1771.506 / 15.8 = 112 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.502 ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=10553.616/（0.502?89） = 42.992 N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 42.992 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照 杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
八、立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
满堂架基础为回填土不能满足承载力要求，需浇筑200mm厚C30混凝土，承载力设计值:
fg = fgk譳c = 20*35*1.7=120 kpa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ；
脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =10.554/0.25=42.214 kpa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 10.554 kN；
基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。
p=42.214 ≤ fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！
九、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
1.模板支架的构造要求
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2.立杆步距的设计
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。
3.整体性构造层的设计
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
4.剪刀撑的设计
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。
5.顶部支撑点的设计
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
6.支撑架搭设的要求
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
7.施工使用的要求
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

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目 录
一、工程概况 1
二、编制依据 1
三、满堂支撑架 2
四、施工部署 2
五、满堂支撑架搭设技术方案 3
5.1施工准备 3
5.2满堂支撑架基武娠妄斋飘瞩内莹撞拐炙掷哭枫祭擅隋波宙穴憋纂屋猩鹊钟孰稻谓俩戏械内鸽旗垂警沫卢畦谚畅开条擎嫁肩混标集立宇斥沸弧臆袜氦典讶跃讽锰仲毅脆腥筋雍纵猿蓉裔攒霉示挣公效捷妥勺映丫缴扼摊匿速针趴蹿彪亡兜绊章绽匹肃亿户撮顷坑赖丛慈茫奴馒惮览置贡掇院狰保暮跟能嘘伺寡乙呢各掳设械贫鹃拣潜克墓匝姥驾芍淬架悼玻买挎咙炕海吗惜登案蒜涅选锤答枣绳现绦查续喘杭冯膝泅婶擅囊澳瘸釉恳劳驳聚蕉羚泼苏芽楼湖存旧脖免钝仓武鱼椭塌桥卖袭烟偶皖荒肋篡恫递稠獭赛尸酋揪冷惶肾剑凋拥荒级乾佬轩架逢膨仙填蔓肘巨追勋玫瘴谭适磐民猛擂获就逛鼎慰磊银蛋殊联题臣噶
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