钓鱼台前门院落整治修缮工程施工组织设计.doc

钓鱼台前门院落整治修缮工程施工组织设计
1 编制依据
序号
项 目
编 号
1
中华人民共和国建筑法
国家主席令第91号
2
工程建设标准强制性条文
2023版（新版）
3
混凝土结构工程施工质量验收规范
GB50204-2023
4
地基与基础工程施工质量验收规范
GB50202-2023
5
组合钢模板技术规范
GB50214-2023
6
地下防水工程质量验收规范
50208-2023
7
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范
JGJ130-2023
8
钓鱼台前门宾馆院落修缮改造工程施工程图纸
结构图纸
9
建筑工程施工质量验收统一标准
GB50300-2023
10
其他相关规程
北京市建筑工程施工现场安全管理标准。
2 工程概况
2.1 基本情况
由中建一局五公司承建的钓鱼台前门院落整治修缮工程，位于北京市东城区前门东大街23号，北临东交民巷，南邻前门东大街，设计单位为中国建筑设计研究院。本项目在保存文物建筑、部分现状建筑、古树、复建北大门及围墙的基础上，对院落进行复建和整治，将建成涉及餐饮、咖啡、画廊、会议、会所在内的高级文化和生活时尚中心。该院落规划总用地面积13557m2，新建、改建总面积9770 m2，其中地下面积4730m2，地上面积5010m2，建筑檐口高度8.750m，，相对标高±0.00相称于绝对标高46.70m。
本工程新建部分A、B、C三个区，地下一层，地上二层，结构形式为框架结构，地下室为混凝土结构，地上部分为钢结构幕墙，其基础形式为钢筋混凝土带肋筏板基础。其中A区地下一层，层高4.98m；B区局部有夹层，夹层处层高4.8m，其余处层高9.15m；C区深槽处有夹层，夹层层高4.28m，其余层高7.53m，浅槽地下一层，层高3.85m；A’区5.25m。由于B区混凝土构件尺寸和层高较大，因此本方案模板设计及计算依据以B区地下结构构件为主。
2.2 结构构件尺寸参数
2.2.1 框架柱结构尺寸
区域
框架柱名称
截面尺寸
数量
A
KZ1
500×800
地下部分10根
KZ2
500×500
地上部分10根
B
KZ1
750×750
地下部分16根
KZ2
700×700
地上部分11根
KZ3
800×800
地上部分8根
C
KZ1
500×800
地下部分14根
KZ2
500×500
地上部分25根
2.2.2 梁截面尺寸
序号
框架梁名称
方向
截面尺寸
1
A区顶板梁
纵向
400×550、300×500、400×950、
300×950、400×750
横向
400×550、400×1100
2
B区夹层顶板梁
纵向
400×600、350×550
横向
350×550、400×600、300×500、400×1100、
B区顶板梁
纵向
350×700、550×1200、550×950
横向
550×950、350×700、350×400、550×1200、650×1850、350×1100、
3
C区夹层顶板梁
纵向
400×800、400×800、250×400、300×500、300×400、300×800
横向
300×600、300×550、250×400、200×400、400×700
C区顶板梁
纵向
400×700、350×550、200×550、
横向
400×700、400×900、400×500、350×550、200×550、
2.2.3 墙、板厚度
墙
厚度（mm）
板
厚度（mm）
A、A’区
400
A、A’区
200
B区
700、500
B区
250
C区
400、300
C区
100、120、160、180、200
3.施工准备
3.1.技术准备
技术人员认真熟悉施工图，根据工程特性拟定模板方案。
3.2.现场准备
3.2.1.基础模板施工前，基坑须经验收合格，严格控制标高，施工现场道路通畅，有足够的施工作业面。
3.2.2.柱、墙体模板施工前，钢筋已经绑扎完毕，现场已经清理干净；经监理检查并签署隐蔽验收单。
3.2.3.模板加工现场已经准备好，模板堆放场地、周转场地等已经准备好；
3.2.4.临建办公室、生活区中的道路、水、电等设施已经准备完毕；
3.2.5.灭火器、消防水管道施工前做好检修。
3.3.人员准备
根据施工进度计划、模板重要工程量和劳动力计划，合理组织人员进场。每组人员合理调配连续作业保证按计划及时给其它工种提供工作面。每组配备人员如下：组长副组长2人，自检员3人，木工30人，合计35人。
施工之前，应根据本施工方案对相关施工人员进行技术交底。
3.4.机具准备
按平面布置图设木工车间，木模板加工用的电锯、压刨、平刨等机械就位固定试用转完好，木工操作用的电钻、扳手、锤子、铲刀、滚刷、线坠、水平尺及拆模用的撬杠等小型工具配备齐全。
4.施工安排
根据施工组织设计中的施工部署合理组织施工。由于施工场地狭窄，，需根据不同时期组织人员进场。
4.1.流水段划分
4.1.1 基础底板
A区和B区基础底板混凝土一次浇筑，C区混凝土以轴线C－E处为界分两次浇筑，基础模板在留有工作面的位置处砌筑砖模，未留工作面的部位则对护壁进行解决后代替模板。
4.1.2 地下室外墙
地下室外墙模板在留有工作面的部位采用多层板或竹胶板双面支设，无工作面的部分外侧以砖模或护壁代模，内侧支设小钢模。具体流水段划分见下表：
序号
施工区域
流水段数
墙厚（mm）
水平施工缝位置
1
A区
二段
400
腰梁以下位置
2
B区
四段
700/500
夹层顶板梁下
3
C区
三段
400/300
北侧夹层顶板梁下，南侧腰梁下
4
A’区
二段
400
不留设
注：流水段划分具体详本方案后的附图。
4.1.3 地下室独立柱
地下室独立柱浇筑按划分的流水段进行，需浇筑至安装地脚螺栓的－2.5m位置处，为保证柱砼混凝土的观感质量，采用15mm厚多层板，型钢柱箍固定。
4.1.4地下室梁板
除B区顶板梁分为东西两个流水段外，其余各区流水段同墙柱。梁板模板面板采用竹胶板，木方背楞，满通红碗口脚手架支撑体系。
本工程流水段划分详见方案后附图1至附图4
4.2材料准备
本工程中模板工程所用材料如下表：
序号
材料名称
型号
用途
1
多层板
15mm厚
框架柱
2
竹胶板
12mm厚
框架梁、顶板、双面支模墙体
3
小钢模板
如方案
附图
地下室外墙单面支模
4
钢管
φ48
模板支撑、背楞、柱箍
5
木方
50×100
100×100
背楞
6
对拉螺栓
φ14
框架柱、顶板梁
8
止水螺栓
φ14
地下室外墙
9
U型托
/
顶板模板、墙模板等
4.3.劳动力组织
根据施工进度计划、模板重要工程量和劳动力计划，合理组织人员进场。每组人员合理调配连续作业保证按计划及时给其它工种提供工作面。每组配备人员如下：
人员
人数（人）
组长、付组长
2
自检员
3
木 工
30
5.模板及其支撑设计与选型
模板的设计选型是保证混凝土质量的前提；同时模板作为一种周转性材料，对工程的成本投入和工期控制也起着重要的作用。综合以上因素根据本工程的实际情况具体分析进行模板的设计选型。
5.1.基础模板
地下室基础模板采用240砖模，外侧采用3：7灰土回填，每250mm为一步分层夯实，保证其在浇筑底板混凝土时的稳定性。
5.2.墙模板
双侧支模的地下室墙体：采用600宽敞钢模中夹100宽小钢模，竖向拼装，小钢模与大钢模间接头错开。在100宽小钢模上打眼穿对拉螺杆，（外墙为带止水钢板的对拉螺杆）螺杆间距水平方向为700，竖直方向为450。两边采用钢管夹紧，支撑不少于三道，并规定支撑与满堂红架子相连。
单侧支模的地下室墙体：外墙外侧贴砌砖模或以护壁代模，砖模后侧与护坡的空间应回填夯实，若不易夯实，则填充砂浆密实。内侧采用小钢模板，钢筋绑扎完毕验收合格后封模板。单根f48钢管作为水平和竖向背楞。竖向楞为内楞，间距400mm；水平楞为外楞，2m以下间距400mm，2m以上墙体间距允许为600mm。内外楞与整个地下室搭设的满堂红脚手架紧固作为支撑。同时设立斜撑，间距800mm，角度不得大于60度。
详见附图5：地下室外墙模板支设图。
5.3.柱模板
柱模板采用15mm厚多层板作面板；50×100木方作竖向背肋间距≤250mm（根据不同类型的框架柱拟定），采用钢制定型柱箍，φ14对拉螺栓紧固，柱内侧设立两道对拉螺栓，柱箍间距不得大于600mm。同时设立钢管斜撑，每根框架柱不得少于三道。
详见附图6：框架柱模板支设图。
5.4楼板模板支撑支设
楼板采用12mm厚竹胶板作面板，50×100木方作小横梁，100×100木方作大横梁。小横梁布置间距250mm；大横梁间距1200mm。支撑采用满堂红碗扣式多功能脚手架配合可调式支撑头，内置双钢管。立杆按支撑立杆布置间距900mm，大横杆间距900mm。
详见附图7:梁板模板支设图。
为防止楼板裂缝的产生，同时减小楼板的跨度，在每榀楼板的跨中位置设立一道宽度为150mm的后拆带。 其支撑间距同满堂红脚手架立杆间距。
5.5. 梁模板支撑支设
梁底模和梁侧板均采用12厚竹胶板作为面板。50×100木方作为背楞，采用φ48×3.5钢管做大横梁，间距600mm。立挡间距800mm，需设立斜撑，间距600mm。详见附图4梁模板的支设。详见附图4:梁板模板支设图。
5.6梁柱接头模板支设
为保证梁柱接头的施工质量，此处接缝应平整光滑，结构梁模板先行支设，后绑扎梁钢筋，梁柱接头按照具体节点，采用现场放大样的方式制作定型木模板。
5.7门、窗、预留洞口模板
门、窗、预留洞口模板均采用50mm厚松木板材，贴混凝土面的模板刨光，洞口四角（门洞上部两角）采用∠100的角钢连接件连接，板材之间设50×100的木方支撑防止变形。如图：

6.模板支撑设计计算
6.1.墙体模板计算
6.1.1双面模板
本工程双面支设模板的墙体最不利处位于B区，根据计划本处地下室外墙需浇筑至夹层下，层高4.8m，墙厚500mm，局部从底板上2650mm的范围墙厚700mm。采用P6015和P1015小钢模板，两道横向钢管做内背楞，间距450mm。以2φ48×3.5钢管作竖向外肋，间距700mm，直径φ14对拉螺栓双向间距紧固。
6.1.1.1荷载设计值
混凝土侧压力标准值：F1＝0.22γct。β1β2V1/2；F2＝γcH
其中t。＝200/(T+15)=200/(25+15)=5.0h
序号
符号
符号代表意义
取 值
备 注
1
γc
混凝土密度
24 kN/m2

2
t。
新浇混凝土初凝时间
5.0h
混凝土供应规定
3
β1
外加剂影响修正系数
1.2
缓凝性外加剂
4
β2
坍落度影响修正系数
1.15
坍落度180±30
5
V
混凝土的浇筑速度
2m/h

6
H
混凝土浇筑高度
4.8m
B区夹层层高4.8m
荷载值：
序号
荷载名称
标准值kN/m2
分项系数(折减系数)
设计值kN/m2
1
新浇混凝土对模板的侧压力
51.52
51.52
1.2(0.9)
55.64
115.2
2
倾倒混凝土时产生的荷载
2
1.4(0.9)
2.52
6.1.1.2设计验算
（1）面板验算
取1m宽板带按三等跨连续梁计算，P6015小钢模板Ix＝54.30×104mm2，Wx＝11.98×103mm3；P1015小钢模板Ix＝15.23×104mm2；Wx＝3.75×103mm3。
荷载组合
内容
组合序号
数值
承载力验算
1＋2
Qc＝58.16kN/m2
刚度验算
1
Qg＝55.64kN/ m2
①抗弯强度验算：
化为线性均布荷载：
现场模板型号
q1（计算承载力）
q2（计算挠度）
P6015
58.16×0.6＝34.896kN/m
55.64×0.6＝33.384kN/m
P1015
58.16×0.1＝5.816kN/m
55.64×0.1＝5.564kN/m
P6015:M＝q1m2/2＝34.896×3002/2＝15.7×105N·mm
P1015:M＝q1m2/2＝5.816×3002/2＝2.6×105N·mm
P6015:σ＝M/W＝15.7×105/11.98×103=131.1N/mm2<[σ]＝215N/mm2（满足）
P1015:σ＝M/W＝2.6×105/3.75×103=70.2N/mm2<[σ]＝215N/mm2（满足）
②挠度验算：
P6015:w＝q2m/24EI（－l3＋6m2l＋3m3）
＝33.384×300×（－4503＋6×3002×450＋3×3003）/24×2.06×105×54.30×104
＝0.87mm<[w]＝1.5mm（满足）
P1015:w＝q2m/24EI（－l3＋6m2l＋3m3）
＝5.564×300×（－4503＋6×3002×450＋3×3003）/24×2.06×105×15.23×104
＝0.52mm<[w]＝1.5mm（满足）
（2）内钢楞验算
背肋为两根48×3.5钢管,按三等跨连续梁计算，其力学性能，Ix＝2×12.19×104mm4；Wx＝2×5.08×103mm3
化为均布荷载：
qc＝Qc×0.45＝58.16×0.45＝26.17kN/m
qg＝Qg×0.45＝55.64×0.45＝25.04kN/m
KM＝0.10；Kf＝0.677
强度验算：
M＝KMqcL2＝0.10×26.17×7002＝12.8×105N·mm
σ＝M/W＝12.8×105/2×5.08×103＝126.0N/mm2<215N/mm2（满足）
挠度验算：
f＝Kf·qgl4/100EI＝0.677×25.04×7004/100×2.06×105×2×12.19×104＝0.81mm<[f]＝3.0mm（满足规定）
（3）对拉螺栓验算
对拉螺栓的允许应力为[σ]＝215N/mm2
对拉螺栓的拉力：N＝qc A=58.16×0.45×0.7=18.32kN
M14对拉螺栓的净面积：A＝105mm2
φ14对拉螺栓的应力σ＝N/A＝18.32×103/105=174.5N/mm2<[σ]=215N/mm2(满足)
对拉螺栓的有效直径d=11.7mm，∴φ14的对拉螺栓满足规定。
6.1.2单面模板
取最不利的C区地下一层直接浇筑至钢结构预埋位置处的高度计算，层高为5.15m、墙厚为400mm；采用P6015小钢模单侧支模板，内外钢楞均采用两根φ48×3.5钢管，内钢楞间距600mm，外钢楞间距800mm，搭设满堂红架子作为辅助支撑，
混凝土侧压力标准值：F1＝0.22γct。β1β2V1/2；F2＝γcH
其中t。＝200/(T+15)=200/(20+15)=5.0h
序号
符号
符号代表意义
取 值
备 注
1
γc
混凝土密度
24kN/m2

2
t。
新浇混凝土初凝时间
5.71h
混凝土供应规定
3
β1
外加剂影响修正系数
1.2
缓凝性外加剂
4
β2
坍落度影响修正系数
1.15
坍落度180±30
5
V
混凝土的浇筑速度
1.8m/h
墙体浇筑困难
6
H
混凝土浇筑高度
5.15m
C区墙体浇至腰梁
荷载值：
序号
荷载名称
标准值kN/m2
分项系数(折减系数)
设计值kN/m2
1
新浇混凝土对模板的侧压力
40.4
40.4
1.2(0.85)
41.21
123.6
2
倾倒混凝土时产生的荷载
4
1.4(0.85)
4.76
6.1.2.2设计验算
（1）面板验算
P6015钢模板（δ＝2.75mm）截面特性Ix＝54.30×104mm2，Wx＝11.98×103mm3；荷载组合：
荷载组合
内容
组合序号
数值
承载力验算
1＋2
Qc＝45.97kN/m2
刚度验算
1
Qg＝41.21kN/ m2
化为均布荷载：q1＝Qc×0.6＝45.97×0.6＝27.58N/mm（承载力验算）
q2＝Qg×0.6＝41.21×0.6＝24.73N/mm（承载力验算）
①抗弯强度验算：
M＝q2m2/2＝27.58×3002/2＝124.1×104N.mm
σ＝M/W＝124.1×104/11.98×103＝103.6N/mm2<215N/mm2（满足）
②挠度验算：
w＝q2m/24EIx（－l3＋6m2l＋3m3）＝24.73×300×（－6003＋6×3002×600＋3×3003）/（24×2.06×105×43.82×104）＝0.54mm<[w]＝1.5mm（满足）
（2）内钢楞验算
φ48×3.5截面特性Ix＝2×12.19×104mm4；Wx＝2×5.08×103mm3
化为均布荷载：q1＝Qc×0.6＝45.97×0.6＝27.58N/mm（承载力验算）；q2＝Qg×0.6＝41.21×0.6＝24.85N/mm（承载力验算）
M＝0.1q1l2＝0.1×27.58×8002
σ＝M/W＝0.1×27.58×8002/2×5.08×103＝173.7N/mm2<215N/mm2（满足）
②挠度验算：
w＝0.667×q2l4/100EI＝0.667×24.85×8004/100×2.06×105×2×12.19×104＝1.35mm<[w]＝1.6mm（满足）
（3）顶撑验算
采用满堂红脚手架支设钢管U托方式单面支模。
顶撑压力计算N＝Qc×内楞间距×外楞间距＝45.97×0.6×0.8＝22.07kN
σ＝N/A＝22.07×103/4.89×102＝45.13<215N/mm2（满足）
6.2.框架柱模板（柱箍）计算
B区框架柱截面尺寸为800×800作为最不利计算；柱子模板采用15mm厚多层板，
采用槽钢【80×43×5定型柱箍加对拉螺栓紧固，背肋采用50×100木方，背楞间距266mm。柱箍间距≤600（l1），槽钢的力学性能： W＝25.3×103mm3，An=1024 mm2
6.2.1 荷载计算：（同双面模板墙）
承载能力验算荷载：Qc＝58.16kN/m2 ，qc＝Qc×l×0.85＝39.5N/mm
刚度验算荷载：Qg＝55.64kN/m2，qg＝Qc×l×0.85＝37.8N/mm
则柱箍所受的集中力为：
Fc＝Qc×0.266×0.6＝58.16×0.266×0.6＝9.3kN
Fg＝Qg×0.266×0.6＝55.64×0.266×0.6＝8.9kN
6.2.2柱箍强度验算
M＝qcl2/8＝39.5×8002/8＝3.16×106N.m
σ＝N/An＋Mx/Wnx＝9300/1024＋3160000/25.3×103＝134.0mm<215N/mm2（满足）
6.2.3柱箍挠度验算
w＝5qgl4/384EI＝5×37.8×8004/384×2.06×105×101.3×104＝1.0mm<[w]＝l/500＝800/500＝1.6mm
6.3.楼板模板的计算
本工程楼板厚度较多，最厚处250mm。计算以250mm为准。
6.3.1.荷载计算
将荷载绘制成如下表格：
序号
荷载名称
标准值KN/m2
分项
系数
设计值
1
模板自重
0.3
1.2
0.36
2
新浇砼土自重
24×0.25＝6.0
1.2
7.20
3
钢筋自重
1.1×0.25＝0.275
1.2
0.33
4
施工人员及施工设备荷载
2.5
1.4
3.5
6.3.2 竹胶板验算
取1m宽板带，小楞间距250mm，按三等跨连续梁计算，竹胶板允许最大弯曲强度为80MPa，弹性模量为8.0×103N/mm2 。
6.3.2.1.荷载组合
（1）承载能力计算荷载1＋2＋3＋4：
Qc＝0.36＋7.2＋0.33＋3.5＝11.39kN/m2
（2）刚度计算荷载1+2+3：
Qg＝0.36＋7.2＋0.33＝7.89kN/m2
6.2.3.2.强度验算
M＝KMqcL2＝0.10×11.39×0.252＝0.071kN·m＝7.1×104N·mm
W=bh2/6=1000×122/6=2.4×104 mm3
σ＝M/W＝7.1×104/2.4×104＝3.0N/mm2<80N/mm2（满足）
6.2.3.3挠度验算
I＝bh3/12＝1.44×105mm4
f＝Kf·qgl4/100EI＝0.677×7.89×2504/（100×8.0×103×1.44×105）＝0.18mm<1.5mm（满足规定）
6.3.3 小楞计算
6.3.3.1荷载计算
小楞为50×100松木木方，间距为250mm，其力学性能，E＝9000N/mm2，[σ]＝13 N/mm2，I＝bh3/12＝4.17×106mm4，W=bh2/6=8.33×104mm3，大楞间距为1200mm时,按三等跨连续梁计算。木方上线均布荷载：
qc＝Qc×0.25=11.39×0.25＝2.85kN/m
qg＝Qg×0.25=7.89×0.25＝1.97kN/m
6.3.3.1.强度验算
M＝KM qcL2 ＝0.107×2.85×12023＝4.4×105N·mm
σ＝M/W＝4.4×105/8.33×104＝5.3N/mm2<13N/mm2（满足）
6.3.3.2.挠度验算
f＝Kf·qgl4/100EI＝0.607×1.97×12023/100×9000×4.17×106＝0.66 mm <1.5mm（满足规定）
6.3.4 大楞计算
大楞为100×100木方，支撑立杆同大楞间距为1200mm，其力学性能，E=9000N/ mm2，[σ]=13 N/mm2 ，I=bh3/12 =8.33×106 mm4，W=bh2/6=16.7×104mm3，按四等跨连续梁计算：
6.3.4.1.大楞上的集中力：
Fc＝Qc×0.25×1.2＝3.42kN
Fg＝Qg×0.25×1.2＝2.37kN
6.3.4.2.强度验算:
M＝KMFcL2＝0.286×3.42×12023＝14.08×105N·mm
σ＝M/W＝14.08×105/16.7×104＝8.4N/mm2<13N/mm2（满足）
6.3.4.3.挠度验算:
f＝Kf·qgl4/100EI＝1.73×2.37×12023/100×9000×8.33×106＝1.13mm<1.5mm（满足规定）
6.3.5 立杆计算（稳定性）
模板支撑体系采用满堂红碗扣脚手架，立杆间距和步距均为900mm。
N＝Qc A＝11.39×0.9×0.9＝9.23kN
[λ]＝π(E/σ)1/2＝3.14×(2.06×105/20×105)1/2＝99.5
i＝1.58cm
l0/i＝900/15.8＝57.0＜[λ]
查稳定系数表得：ψ=0.829
σ＝N/ψ A＝9.23×103/0.829×2.87×102＝111.3N/mm2＜205（满足）
所以楼板模板和支撑的设计符合规定。
6.4梁模板的计算
取B区剧场地下室顶板两道横向最大框架梁 ，截面尺寸650×1850mm，层高9.15m。
作为最不利梁计算。计算荷载如下：
序号
荷载名称
标准值KN/m2
分项系数
设计值
（KN/ m2 ）
1
模板结构自重
0.3KN/ m2
1.2
0.36
2
新浇砼土自重
24×1.85＝44.4
1.2
53.28
3
钢筋自重
1.5×0.9=1.35
1.2
1.62
4
施工荷载
2.5KN/m2
1.4
3.5
5
振捣砼产生荷载
2.0；4.0
1.4
2.8；5.6
6
新浇筑砼侧压力
F
1.2
1.2 F
其中砼侧压力标准值：F1＝0.22γct。β1β2V1/2＝0.22×24×5×1.2×1.15×21/2＝51.52 KN/m2，F2＝γcH=24×1.85＝44.4KN/m2，∴F＝min（F1 ，F2）＝44.4KN/m2
6.4.1底模验算
梁底通常50×100木方间距150mm，钢管横楞取750mm长。考虑到木方长度有限，可按四等跨计算。
6.4.1.1荷载组合1＋2＋3＋5
0.36＋53.28＋1.62＋2.8＝58.06KN/m2
化为均布荷载：58.06×0.15×0.75＝6.53KN/m
6.4.1.2抗弯承载力验算
M=KMql2＝0.105×6.53×0.752＝0.39×106N.mm
垫木方时竹胶板底模按双层计算：
W＝bh2/6＝350×242/6＝3.36×104mm3
I＝bh3/12=350×243/12＝4.03×105mm4
∴σ＝M/W＝0.39×106/3.36×104＝11.6N/mm¢13N/mm（满足）
6.4.1.3 剪力强度验算
V＝0.50qL＝0.5×6.53×0.75＝2.45KN
剪应力t＝3V/2bh＝3×2.45×103/2×350×24＝0.45N/m2¢1.4 N/mm2（满足）
6.4.1.4挠度验算
不涉及振捣砼，荷载组合1＋2＋3＝0.36＋53.28＋1.62＝55.26KN/m2
化为均布荷载：q1＝55.26×0.15×0.75＝6.22KN/m
w＝0.273ql4/100EI＝0.273×6.22×7504/100×9000×4.03×105＝1.4mm<l/400＝750/400＝1.875(满足)
6.4.2侧板验算
梁通长50×100木方间距取150mm，钢管立挡间距取600mm，斜撑间距600mm。
6.4.2.1 荷载计算
5＋6：1.2×44.4＋5.6＝58.88KN/m2；化为均布荷载：58.88×0.15×0.6＝5.30KN/m
6.4.2.2 抗弯强度验算
按四等跨连续梁计算：
M＝KMql2＝-0.105×5.30×0.62＝－0.20N.mm
∴σ＝M/W＝0.20×106/3.36×104=5.95N/mm¢13N/mm（满足）
6.4.2.3抗剪强度验算
V＝0.50qL＝0.5×5.30×0.6＝1.59KN
剪应力：t＝3V/2bh=3×1.59×103/2×350×24＝0.28N/m2¢1.4N/mm2（满足）
6.4.2.4挠度验算
不涉及振捣荷载，外楞布置同底模板，故与底模验算过程一致。可以满足。此处略。
模板支设时沿梁高通长设立三道f14间距为400的对拉螺栓加强侧模刚度，其余部位梁截面较小处则搭设钢管斜撑。
6.4.3小楞验算
小楞间距300mm，可按简支梁计算，计算跨度1000mm。
6.4.3.1荷载组合1＋2＋3＋5＝0.36＋53.28＋1.62＋2.8＝58.06KN/m2
1＋2＋3＝55.26KN/m2
化为集中荷载：P1＝58.06×0.3×0.65＝11.32KN（强度验算）
P2＝55.26×0.3×0.65＝10.78KN（刚度验算）
6.4.3.2强度验算
M＝1/8Pl（2－l/b）＝1/8×11.32×1×（2－650/1000）＝1.91KN.m
考虑龙骨按双钢管计算：
∴σ＝M/W＝1.91×106/2×5.08×103＝188＜fm（满足）
为保证支撑体系得稳定性，梁下增设一道竖向钢管支柱，间距600mm。
6.4.3.3挠度验算
w＝P2L/48EI＝10.78×103×1×103/48×2.06×105×2×12.19×104<l/250（满足）
6.4.4大楞验算
6.4.4.1强度验算
按连续梁计算，承受小楞传递的集中荷载，转化为均布荷载：
M＝1/10ql2＝0.1×0.65×58.06×3002＝33.97×104N.mm
∴σ＝M/W＝33.97×104/5.08×103＝66.8N/mm <fm（满足）
6.4.4.2挠度验算
w＝ql4/150EI＝0.65×55.26×3004/150×2.06×105×12.19×104＝0.073mm< l/250（满足）
6.4.5立杆稳定性验算
采用碗扣式满堂红脚手架，立杆间距和横杆步距均900mm。
N=58.06×0.9×0.65×0.5=16.98KN
[λ]＝л(E/σ)1/2＝3.14×(2.06×105/205)1/2＝97.5
λ=l/ry=900/15.8=57.0＜[λ]
查表得：ψ=0.829
∴σ＝N/ψA＝16.98×103/0.829×489＝41.9N/m<¢fc（满足）
7 模板施工
7.1模板制作
小钢模组装要严格按照施工图尺寸拼装成整体，模板在组装时，面板拼缝处要加海绵条，以防漏浆，并保持模板的整体性。
定型模板制作应严格按照模板施工图下料制作，切割的边角应刨光并涂刷模板封边漆，面板拼缝应严密、表面平整，模板节点、背肋设立符合模板设计规定，木方用压刨刨平厚度一致。
拼装的具体精度规定见下表：
模板制作的允许偏差表
序号
项 目
允许偏差（mm）
1
模板之间拼缝
≤1.0
2
相邻模板之间高低差
≤1.0
3
模板平整度
≤2.0
4
模板平面尺寸偏差
+2 -5
5
对角线长度
≤5.0（≤对角线长度的1/1000）
7.2模板定位放线
平面结构混凝土浇筑完毕，强度达成上人不留痕迹时，一方面开始进行轴线投测，并根据轴线放出墙、柱位置线和控制线，以便于墙柱模板安装和校正，施工前必须四线到位；立面结构（墙柱）混凝土浇筑完毕拆模后，一方面进行引测楼层1m标高控制线，并根据该1m线将梁板的底标高控制线引测到墙柱上口，以便于控制支模标高。
7.3模板支设前准备
7.3.1模板支设前，施工缝（墙柱位置边线内）混凝土表面必须剔毛解决，将混凝土表面浮浆、软弱混凝土层剔除至密实混凝土；墙柱根部边线外模板下口混凝土施工时认真抹平或用1:2水泥砂浆找平；用空压机把结构内杂物吹干净，用水充足冲洗润湿；模板表面用铲刀、棉丝清理干净，均匀涂刷脱模剂（钢模刷油性、木模刷水性），墙两侧搭设1200宽双排脚手操作架，柱周边搭设方斗操作架。
7.3.2合模板前必须完毕钢筋的隐检工作，并完毕好预埋工作，严禁未经验收进行合模。
7.4模板施工方法
7.4.1基础模板支设
本工程基础形式为阀板基础，基础底板外侧模板采用以砖胎膜，砖墙厚240mm，高度比四周地梁高度高出300mm。
施工方法：人工清槽并浇筑完垫层后，在垫层上放出砖胎模线（底板外轮廓＋防水层厚度+抹灰层厚度），然后立皮数杆按一顺一丁方式错缝砌筑，砌筑高度应高于底板300mm，压两皮砖，外侧采用3：7灰土回填，分层夯实。砖胎模采用页岩砖、M7.5砌筑砂浆砌筑，采用1：3水泥砂浆抹面。阴阳角抹成R＝50mm的圆弧以方便防水卷材的施工。地下室外墙导墙高300mm，同底板一起浇筑混凝土，导墙模板采用15mm厚多层板、50×100mm木龙骨，用Ф25钢筋焊成三角架作为内侧斜撑，钢筋三角架焊在底板附加钢筋上，间距500mm。外侧支撑采用钢管。
7.4.2墙体模板支设
7.4.2.1双侧支设模板：内墙、有施工条件的外墙均采用小钢模板进行施工。
（1）安装工艺流程：墙体位置线→安装洞口模板→安装墙体模板→安装对拉螺栓→安装斜撑→墙体模板固定→安装外模初步固定→→自检→检查验收
（2）操作工艺
小钢模板在基础反梁以及非丁字墙处两侧对称支设，每侧均用宽度为100mm的模板与宽度为600mm（地下室二层墙体为300mm）的模板相间拼装，在100mm宽的模板上打直径为16mm的穿墙孔，使用直径为14mm的穿墙螺栓，相邻两块板的每个孔均用U形卡卡紧，然后在小钢模板后面按450mm的间距背双根横向钢管，最后在外侧按间距700mm背竖向双根钢管，并用3字扣件与螺母将对拉螺栓拉接在竖向双根背楞上。小钢模板在高度上的拼接相邻板块应错开。基础反梁八字角的部位用木模板进行找齐，与小钢模板拼接密实，并用对拉螺栓进行拉接。
模板支撑，在底板（或楼板）浇筑混凝土时预埋地锚筋，地锚筋采用Φ25的螺纹钢筋，埋入砼长度200mm左右，露出地面200mm。
外墙为防水混凝土，墙体采用止水对拉螺栓，螺栓中间焊-4×50×50止水片，其两边焊缝均须满焊密实。
地锚筋沿墙体方向＠1200埋设两排，两排间距1200mm，靠墙一排距墙1200mm。墙体斜支撑用钢管或可调支撑，下部与地锚筋或钢管横栏扣接牢固，上部与钢管横肋扣接牢固，斜支撑沿墙高＠1200mm，第一道斜支撑距地面1200mm，下部沿地面设一道水平支撑，每道墙两面对称支设，斜支撑之间用水平钢管拉结。外墙外侧斜支撑下端支撑在斜坡上，斜坡上垫5cm厚跳板或木方，并用小木桩或钢筋桩打入土中卡住，防止垫木滑动，支撑间距同内墙。
7.4.2.2单侧支设模板：A、C区和围墙一侧以及通廊地下外墙体等工作面较小的部位均采用单面支设小钢模板，另一侧以桩或护壁代模，地下室防水施工前应先用水泥砂浆找平后作防水，抹20mm厚1:2.5水泥砂浆保护层，若结构墙体与护坡桩位线距离较大时，应贴砌红装后抹灰找平，外侧回填土应根据实际浇筑部位分层回填夯实。
（1）安装工艺流程
外侧护壁解决回填→放线抄标高 →施工缝剔凿清理→ 模板下口找平→搭设支模操作架→安放侧模固定→ 调整模板垂直度上口拉线调直 →U托或斜撑固定→自检→检查验收
（2）操作工艺
模板支设前，施工缝（墙柱位置边线内）混凝土表面必须剔毛解决，将混凝土表面浮浆、软弱混凝土层剔除至密实混凝土；墙柱根部边线外模板下口混凝土施工时认真抹平或用1:2水泥砂浆找平；用空压机把结构内杂物吹干净，用水充足冲洗润湿；模板表面用铲刀、棉丝清理干净，均匀涂刷脱模剂（钢模刷油性、木模刷水性），墙两侧搭设双排脚手操作架，柱周边搭设方斗操作架。
支模时模板下口和板相接处贴海绵条，防止漏浆。模板支设高度比楼板底标高高3cm，同一道墙以基础底板标高较低一边为准。
模板支撑，采用满堂红脚手架，为控制单侧模板侧移和模板上浮，在模板根部按1000mm间距预埋φ25螺纹钢地锚，模板支立调整后与之焊接固定，沿径向按2023mm间距预埋3道φ25螺纹钢作为模板斜撑的固定支点，为调整模板支立垂直度，防止在混凝土浇筑过程中，模板上部外移，沿环向按2023mm间距设立花篮螺栓，单侧模板的水平支撑采用满堂红脚手架，支撑于浇筑完毕的混凝土柱上
墙体转角处设定制阴阳角模，阴角模规格按500×500，阳角模按（500+墙厚）×（500+墙厚）。角模与墙模搭接处设子母口，阳角处钢管加双扣，以保证阴阳角方正。墙顶、根、中设钢筋保护层垫块。
地下一层墙体支模时，下部模板与砼之间用402胶贴50mm宽海绵条嵌缝，防止砼漏浆.
7.4.3柱模板支设
独立方柱模采用15厚多层板后背50×100木方, 木方中心间距为250mm，