范本施工方案已做.doc

香榭家园住宅社区6#、7#、8#、9#
S2#楼、地下车库三工程

模
板
施
工
方
案

编制人： 职务：技术负责人
审核人： 职务：项 目 经 理
批准人： 职务：总 工
编制日期： 年 月 日

中城建第五工程局有限公司

一、工程概况：本工程涉及其中6#楼4904.01m2、7#楼9751.30m2、8#楼6656.84m2、9#楼7309.47m2，S2#楼380.35m2，地下车库三1307.70m2
序号
项　目
内　　容
1
建筑面积及高度
总建筑面积
30309.67m2
建筑高度
58.3m
2
层数（层）
地上
18层
地下
1层
3
层高（m）
标准层
2.95m
设备层
2.84m
4
结构形式
基础结构形式
筏板基础
主体结构形式
剪力墙
5
地下防水
混凝土自防水
C30P6
柔性防水
4+3㎜厚SBS防水两道
6
结构断面尺寸
外墙厚度（㎜）
250、200厚
内墙厚度（㎜）
200、180、160厚
梁断面尺寸（㎜）
见结施
楼板厚度（㎜）
400、160、120、100
7
楼梯结构形式
现浇钢筋混凝土
二、编制依据
香河县香榭家园6、7、8、9#楼工程施工图纸
香河县香榭家园6、7、8、9#楼工程施工组织设计
《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2023)
《建筑工程施工手册》第四版
《混凝土工程施工质量验收规范》GB50204-2023
三、模板工程概况
3.1建筑物层高及埋深
各单体住宅楼层数：均为地下1层、地上18层。
地下层层高：地下室3.4m。
埋深：室内外高差0.60m。
3.2混凝土构件截面尺寸
剪力墙： 250、200、180、160；其他墙体，200 、100
楼板厚度(mm)： 160、120、100
3.3模板形式
剪力墙、挡土墙模板：清水木模板
基础筏板模板：外模采用砖模(240墙)，比筏板厚度高出6cm,砖模砌筑完后及时将砖模外侧的土回填，增强砖模的强度。
基础梁模板：清水木模板
地上结构模板所有采用清水木模板拼装。
四、施工准备
4.1 技术准备：
本工程技术负责人组织专业工程生产人员熟悉图纸，认真学习掌握施工图的内容，规定和特点，同时针对有关施工技术和图纸存在的疑点做好记录，通过会审，对图纸中存在的问题与设计、建设、监理共同协商解决，取得一致意见后，办理图纸会审记录，作为施工图的变更依据和施工操作依据熟悉各部位截面尺寸、标高、制定模板初步设计方案。
4.2 机具准备：
本工程项目部提供劳务分包队伍重要大型机具见施工组织设计，小型工机具如电锯、切筋机、弯筋机等机械由劳务分包队伍提供；手锯、手锤、扳手、线坠等由工人自行购买。所用大型机具由项目经理和材料员按施工组织设计规定安排及时进场。
4.3 材料准备：
地下部分墙体模材料选用14mm厚清水板，模板可周转次数为5次，支撑采用ф48×3.0钢管及扣件，隔离剂选用水性脱模剂。根据进度提前15日提出各种材料需求计划交材料员采购并按计划日期及时组织进场。
五、模板设计：
5.1垫层模板：垫层厚度为100mm，垫层模采用40×80木方沿垫层边线放置，支撑运用短钢筋两侧固定。如垫层木方高度不够，则改成木模板条或下面垫少量土夯实，使得木方或模板条上标高一平。
5.2基础梁模板：本工程绝大部分梁均为下返梁，梁顶与筏板顶一平。
5.3墙模板：项目部决定主体结构混凝土均采用一次浇筑。
墙模采用1220×2400×14厚清水板，40×80方木作竖楞（凡粘接的木方严禁在墙模板上使用）两根并排ф48×3.0钢管作横楞，ф12对拉螺栓（地下外墙采用止水螺栓）和钢管支撑加固。对拉螺栓与螺母要配套，严禁出现直径不一、滑丝、脱扣等质量问题。
1）剪力墙模板：因地下室层高高、截面尺寸大，故选取地下室剪力墙模板为例。直段墙模板内竖楞40×80mm方木中距200mm，外横楞用ф48×3.0钢管2根布置，并用ф12对拉止水螺栓与钢管间距布置，自下至上间距依次为300一道、以上均为450，左右横向间距均为450，与山型扣件配套使用。其中墙体最下端三道螺栓用双螺母，且用电焊点牢。在其上、中、下部分各加一排ф48×3.0mm钢管斜撑，内侧斜撑与顶板满堂架体相连，外侧斜撑与槽壁相抵，中间垫木方，把斜撑钢管套在木方的钢钉上，然后钢管外侧再用木楔、钢钉加以固定，防止滑动位移。详见下图：

2）标准层墙模板安装如图：
5.4梁板模板：
1）顶板运用满堂架支撑，脚手架采用碗扣架。碗扣架长度：地下室为2.1m、0.9m；标准层为2.4、1.2m、0.9m。满堂架搭设规定：立杆间距为0.9m或1.2m，根据剪力墙、梁位置适当调整。在立杆顶端加U托，托住主龙骨，主龙骨为ø48×3.0钢管。清水模板铺在次龙骨上，次龙骨为40×80木方。规定板面平整光滑，板缝用海棉条贴严。局部不平整处，通过薄板条或铁钉垫起调整平整度。
满堂碗扣架遇剪力墙或梁时，可用钢管架补充。每根钢管架均应有纵横向的水平杆与周边的碗扣架或钢管架立杆相连，不少于4道。
水平杆的设立规定：扫地杆及水平横杆根据碗扣架拉杆位置设立，保证每根拼接的立杆均有拉杆，且不少于4道。
2）板与墙接触处阴角做法：为防止出现错台，用顶板模板压住墙体模板，在铺钉清水模板与墙接触缝用海棉条封实，防止漏浆。
3）梁模支设：梁底模，侧面模可提前配好，只将梁底铺设在已调好的满堂架水平杆上，扎好钢筋后在支设梁侧面，用短钢管加固，梁板模安装如下简图：
本工程连梁跨度和截面较小，一般为200×450mm、最大为250×550mm，跨度最大为6600mm。所以在跨度较大的梁底必须增设立杆顶撑。顶端用U托支撑梁底模板，加设的立杆用两道水平杆与纵横方向上的其它立杆连接牢固，使稳定。且在梁侧模中间部位加设一道穿墙螺杆把两侧钢管对拉，穿墙螺杆距支座300mm、螺杆纵横向间距不大于600mm。最大截面梁加设两道对拉螺栓。严禁使用镰刀卡加固梁模板。严禁直接用铁丝加固梁模板。
六、模板加工：
模板加工之前木工班长要上报清水板、木方使用方法，对模板拼配、截板，木方使用由技术负责人审核后方可裁板，模板加工后，必须由质检员验收合格后方可使用。周转使用的梁板、柱模，假如有飞边、破损，模板必须切掉破损部分，然后刷封边漆（普通红色或黑色油漆即可）加以保护。
七、模板安装：
7.1基础模板：垫层施工完毕后进行基础模板安装。梁模采用清水板模板配制。
7.2标准层墙柱模板安装顺序及技术要点：
1）墙柱模板安装顺序：模板定位垂直调整 模板加固 验 收
混凝土浇筑。
2）技术要点：安装墙柱模板前，要对墙体混凝土接茬处凿毛，用吹风机清除墙柱内杂物，并焊好限位筋。限位筋采用定型混凝土支架，间距800mm,在高度方向上不得少于4道。为防止墙柱模板根部出现漏浆“烂根”现象，墙柱模板安装前在底板上根据放线尺寸贴海绵条，作到平整，准确，粘贴牢固并注意穿墙螺杆的安装质量。外墙外侧模板下部运用穿墙螺栓固定在外墙上，与墙柱接触部位加设海面条，外墙内模加固方法同内墙模板支设。顶板浇筑砼时，外墙外侧在顶板一下100预埋两根Φ14钢筋托住上层的墙柱的吊模用于加固模板，控制外墙外模与砼接触面拼缝较大而漏浆。标准层墙柱模板拆除后周转使用，发现有变形时再行更换。
7.3梁模板安装顺序及技术要点：
1）模板安装顺序：
搭设和调平模板支架（涉及安装水平拉杆和剪力撑） 按标高铺梁底模板 拉线找直 绑扎梁钢筋 安装垫块 安装两侧模板 调整梁模。
2）技术要点：
梁跨中起拱3‰。对拉螺栓位置、间距要对的，螺母拧牢。梁的侧模包住底模，下面龙骨包住侧模。板块与板块竖向接缝解决，作成企口连接，然后加柱箍支撑体系将柱固定。
7.4楼梯模板安装
楼梯板及踏步采用木模板和木方支设，每层施工缝应在楼层休息平台跨中1/3处。楼梯砼随上层结构砼同时浇筑。模板支撑系统采用钢管加U托，立杆支设在下一层楼梯踏步上，立杆要中间要有不少于2道水平杆连接，涉及下面一道扫地杆和U托下面的水平杆。上面杆不应过低，否则妨碍施工人员通过有安全隐患。
7.5后浇带模板
1）筏板后浇带
本工程筏板设立有一条800宽后浇带，支设后浇带模板采用木模板。支设方法为：一方面把木模板截断成宽度为筏板厚度的一半、长度不大于1m的短板，连同木方运到后浇带内，木方作为龙骨拼装（纵向为次龙骨、横向为主龙骨）。拼装完毕后使用短木方把两侧的模板对撑，上下两层支撑在横向的主龙骨上，交错支撑。要注意的是：在筏板纵向钢筋位置把上下两层模板分别锯成豁口状。
2）梁、现浇顶板后浇带侧模示意图

3）梁、板后浇带底模
梁、板后浇带的底模板随主体结构施工时一起支设完毕，所用材料及支撑系统等与先浇部分相同，但在先浇主体结构拆模时后浇带模板暂时不拆除，待后浇带混凝土施工完毕达成拆模时间再拆除。
7.6模板安装允许偏差及检查方法：
序号
项目
允许偏差
检查方法
1
基础截面尺寸
±10㎜
尺量检查
2
柱、墙、梁截面尺寸
+2，-5㎜
尺量检查
3
每层垂直度
3㎜
线坠检查
4
相邻两板表面高低差
1㎜
用直尺和尺量检查
5
表面平整度
3㎜
用2米靠尺和楔形塞尺检查
6
预留洞口中心线位移
10㎜
拉线尺量检查
7
预留洞口截面内部尺寸
+10，0㎜
拉线尺量检查
7.7模板拆除：
1）墙柱模板拆除：在混凝土强度达成1.2Mpa能其表面棱角不因拆模而破损后，方可拆除，拆除顺序为先纵墙后横墙。在混凝土强度达成1.0Mpa后先松动穿墙螺杆，在拆除支撑体系，使模板与墙体脱开。脱模困难时，可用撬棍在模板底部撬动，严禁在上口撬动、晃动或用大锤砸模板，拆下的模板及时清理模板上的残渣刷好隔离剂，保证质量。模板拆除工艺流程
2）梁、板模拆除，当设计无规定期，可按以下砼强度拆除底模板
现浇结构拆模时所需砼强度
结构类型
结构跨度（m）
按设计的砼强度标准值百分率计（%）
板
≤2
≥50
>2，≤8
≥75
梁、拱、壳
≤8
≥75
>8
≥100
悬臂构件

≥100
注：本规定中“设计的砼强度标准值”系指与设计砼强度等级相应的砼。
3）拆模注意事项：
①拆模时，混凝土强度必须达成上表强度规定方可拆除。
②结构拆除底模后，其结构上部严格控制堆放料具及施工荷载。
③模板拆除时遵循先支后拆，后支先拆的原则，防止模板与硬物碰撞，严禁用撬棍撬和用大锤敲打。
④大块模板及阴阳角模在每次起吊前，必须严格检查吊环是否焊牢或连接牢固。检查是否有开焊或裂纹。严禁使用有安全隐患的吊环。
⑤起吊大块模板时，将与墙体相连的穿墙螺栓等附件所有取出，使大模板完全脱离墙体，经检查无误后方准起吊，提高模板时速度要缓慢。
⑥拆下的模板及附件及时维修保养，清理干净刷油或脱模剂，并分类整齐堆放。
八、安全注意事项：
8.1登高作业时各种工具和配件放在工具袋内，严禁放在模板或脚手架上。
8.2装拆模板施工时，上下有人接应，随拆随运转，并把活动部件固定牢固可靠，严禁堆放在脚手架上。
8.3安装墙柱模板时，随时支撑固定防止倾倒。
8.4拆除承重模板，应设临时支撑，防止忽然整块塌落。
8.5预拼装模板的安装，边就位，边校正，边安放连接件，并加设临时支撑。
8.6安装整块柱模板，不得将柱子钢筋代替临时支撑。
8.7吊装模板时，必须在模板就位并连接牢固后，方可脱钩，严格遵守吊装机械使用安全有关规定。
8.8拆除模板时由专人指挥并有切实措施，操作人员佩带好安全带，严禁站在模板的横杆上操作，拆下的模板集中吊运，不准向下乱扔，拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防忽然掉落，倒塌伤人。
8.9拆模前，划定拆模区域，专人指挥拆除，做好安全技术交底。拆模起吊前，复查穿墙螺杆是否拆干净，拟定无漏掉且模板与墙体完全脱离后方可起吊。
8.10雨雪及五级大风天气严禁吊运模板。
8.11基础及地下室工程模板安装时，先检查槽壁，槽壁边坡稳定情况，发现危险时，必须采用有效加固措施后方可施工。
8.12操作人员上、下基坑要设扶梯。基坑上口边沿1.5m以内不允许堆放模板构件和材料。
8.13模板放置时，不得压有电线、气焊线管等。
8.14模板拆除时严禁使用重锤敲击，拆除后的模板及时清理混凝土渣块，由专人负责对模板的几何尺寸检查和修理。
九、模板及支撑系统验算书
砼自重r0取24KN/m3、塌落度为160－180mm，采用布料机地泵送砼，浇筑速度取20m/h砼的温度取大气温度20-25℃，使用插入式振捣器，钢材的抗拉设计值为Q235钢为215N/mm2普通螺栓为170N/mm2，木模板的允许挠度面板为1—1.5mm，木方1.5mm，双钢管1.5mm木材的允许拉应力[]=13MPa，钢材的允许拉应力[]=205Mpa，木模板的允许拉应力55Mpa。
9.1墙体模板计算：住宅楼地下室挡土墙厚度均为250mm。
剪力墙模板计算
以7#楼地下室为例，最大剪力墙平面尺寸为250×3450×6600mm，浇筑砼土速度为6m/h，浇筑砼温度为200C。竖向200mm一根50×100木方。

1)墙模板荷载标准值计算

其中γ-混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；
T -混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H -模板计算高度，取3.000m；
β1-外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别计算得 48.659 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值48.659 kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=48.659kN/m2；
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。
2)墙模板面板的计算
计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

面板计算简图
①.抗弯强度验算
跨中弯矩计算公式如下:

其中M--面板计算最大弯距(N·mm)；
l--计算跨度(内楞间距): l=200.0mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它涉及:
新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×48.66×0.50×0.90=26.276kN/m；
其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；
q=q1+q2=26.276+1.260=27.536 kN/m；
面板的最大弯距：M =0.1×27.536×200.0×200.0= 1.10×105N.mm；
按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中， σ --面板承受的应力(N/mm2)；
M --面板计算最大弯距(N·mm)；
W --面板的截面抵抗矩 :

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；
W=500×18.0×18.0/6=2.70×104 mm3；
f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；
面板截面的最大应力计算值σ=M/W=1.10×105/2.70×104=4.079N/mm2；
面板截面的最大应力计算值σ=4.079N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足规定！
②.抗剪强度验算
计算公式如下:

其中∨--面板计算最大剪力(N)；
l--计算跨度(竖楞间距):l=200.0mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它涉及:
新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×48.66×0.50×0.90=26.276kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；
q=q1+q2=26.276+1.260=27.536 kN/m；
面板的最大剪力V =0.6×27.536×200.0=3304.303N；
截面抗剪强度必须满足:

其中， τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；
V--面板计算最大剪力(N)：V=3304.303N；
b--构件的截面宽度(mm)：b=500mm ；
hn--面板厚度(mm)：hn =18.0mm ；
fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500 N/mm2；
面板截面的最大受剪应力计算值:T=3×3304.303/(2×500×18.0)=0.551N/mm2；
面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；
面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.551N/mm2 小于面板截面抗剪强度设计值[T]=1.5N/mm2，满足规定！
③.挠度验算
根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载: q=48.66×0.5=24.33N/mm；
l--计算跨度(内楞间距): l=200mm；
E--面板的弹性模量: E=9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；
面板的最大允许挠度值:[ν]=0.8mm；
面板的最大挠度计算值:ν=0.677×24.33×2023/(100×9500×2.43×105) = 0.114 mm；
面板的最大挠度计算值:ν=0.114mm 小于等于面板的最大允许挠度值 [ν]=0.8mm，满足规定！
3)墙模板内外楞的计算
①内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=50×100×100/6=83.33cm3；
I=50×100×100×100/12=416.67cm4；
内楞计算简图
a.内楞的抗弯强度验算
内楞跨中最大弯矩按下式计算：

其中M--内楞跨中计算最大弯距(N·mm)；
l--计算跨度(外楞间距): l=500.0mm；
q--作用在内楞上的线荷载，它涉及:
新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×48.66×0.20×0.90=10.510kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.20×0.90=0.504kN/m，其
中，0.90为折减系数。
q=(10.510+0.504)/1=11.014 kN/m；
内楞的最大弯距M =0.1×11.014×500.0×500.0=2.75×105N.mm；
内楞的抗弯强度应满足下式：

其中，σ--内楞承受的应力(N/mm2)；
M--内楞计算最大弯距(N·mm)；
W--内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33×104；
f--内楞的抗弯强度设计值(N/mm2) f=13.000N/mm2；
内楞的最大应力计算值：σ=2.75×105/8.33×104=3.304 N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f]=13N/mm2；
内楞的最大应力计算值σ=3.304 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足规定！
②.内楞的抗剪强度验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

其中V－内楞承受的最大剪力；
l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm；
q-作用在内楞上的线荷载，它涉及:
新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×48.66×0.20×0.90=10.510kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.20×0.90=0.504kN/m，其
中，0.90为折减系数。
q=(10.510+0.504)/1=11.014 kN/m；
内楞的最大剪力：V =0.6×11.014×500.0=304.303N；
截面抗剪强度必须满足下式:

其中， τ--内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；
V--内楞计算最大剪力(N)：V=3304.303N；
b--内楞的截面宽度(mm)：b=50.0mm ；
hn--内楞的截面高度(mm)：hn=100.0mm ；
fv--内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500 N/mm2；
内楞截面的受剪应力计算值:τ=3×3304.303/(2×50.0×100.0)=0.991N/mm2；
内楞截面的受剪应力计算值τ=0.991N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足规定！
③.内楞的挠度验算
挠度验算公式如下：

其中，ν--内楞的最大挠度(mm)；
q--作用在内楞上的线荷载(kN/m)：q=48.66×0.20/1=9.73 kN/m；
l--计算跨度(外楞间距): l=500.0mm ；
E--内楞弹性模量（N/mm2）：E =9500.00 N/mm2 ；
I--内楞截面惯性矩(mm4)，I=4.17×106；
内楞的最大挠度计算值:ν=0.677×9.73/1×5004/(100×9500×4.17×106)=0.104 mm；
内楞的最大允许挠度值:[ν]=2mm；
内楞的最大挠度计算值ν=0.104mm 小于 内楞的最大允许挠度值 [ν]=2mm，满足规定！
④.外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面类型为圆钢管48×3.5；
外钢楞截面抵抗矩 W=5.08cm3；
外钢楞截面惯性矩 I=12.19cm4；

外楞计算简图
a.外楞的抗弯强度验算
外楞跨中弯矩计算公式：

其中作用在外楞的荷载:P=(1.2×48.66+1.4×2)×0.2×0.5/2=2.75kN；
外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l=600mm；
外楞最大弯矩:M=0.175×2753.59×600.00=2.89×105 N·mm；
强度验算公式：

其中σ--外楞的最大应力计算值(N/mm2)
M --外楞的最大弯距(N·mm)；M =2.89×105 N·mm
W --外楞的净截面抵抗矩； W=5.08×103 mm3；
f --外楞的强度设计值(N/mm2)，f=205.000N/mm2；
外楞的最大应力计算值: σ=2.89×105/5.08×103=56.915 N/mm2；
外楞的最大应力计算值σ=56.915N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足规定！
b.外楞的抗剪强度验算
公式如下:

其中P-作用在外楞的荷载: P=(1.2×48.66+1.4×2)×0.2×0.5/2=2.754kN；
V-外楞计算最大剪力(N)；
外楞的最大剪力：V=0.65×2753.586=1.07×103N；
外楞截面抗剪强度必须满足:

其中， τ--外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)；
V--外楞计算最大剪力(N)：V 1.07×103N；
A --钢管的截面面积(mm2)：A=500mm2；
fv--外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=205N/mm2；
外楞截面的受剪应力计算值:τ=2×1.07×103/500.000=4.296N/mm2；
外楞截面的受剪应力计算值 τ=4.296N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 [fv]=205N/mm2，满足规定！
c.外楞的挠度验算
挠度验算公式如下：

其中P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m)P=48.66×0.20×0.50/2＝2.43 kN/m；
ν-外楞最大挠度(mm)；
l-计算跨度(水平螺栓间距): l=600.0mm ；
E-外楞弹性模量（N/mm2）：E=206000.00 N/mm2 ；
I-外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.22×105；
外楞的最大挠度计算值:ν=1.146×4.87×100/2×6003/(100×206000×1.22×105)=0.24mm；
外楞的最大允许挠度值: [ν]=2.4mm；
外楞的最大挠度计算值ν=0.24mm小于外楞的最大允许挠度值 [ν]=2.4mm，满足规定！
4)穿墙螺栓的计算
计算公式如下:

其中 N -- 穿墙螺栓所受的拉力；
A -- 穿墙螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
穿墙螺栓的型号: M12 ；
穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；
穿墙螺栓有效面积: A=105 mm2；
穿墙螺栓最大允许拉力值: [N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85 kN；
穿墙螺栓所受的最大拉力: N=48.659×0.6×0.5=14.598 kN。
穿墙螺栓所受的最大拉力 N=14.598kN 小于穿墙螺栓最大允许拉力值 [N]=17.85kN，满足规定！
9.2梁 板模板计算
以地下室满堂脚手架为例，取最不利处荷载计算，平面尺寸3600×8000，楼板厚160，楼层最大净高3.45m，用清水木模板作板模，50×100木方承托，Ø 48×3.5碗扣式钢管作支架，立杆间距平均1.0m，步距1.2m。

面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元。
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=100×1.82/6=54cm3；
I=100×1.83/12=48.6cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图
1）强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的弯矩和，计算公式如下:

其中：q=1.2×6.6+1.4×1=9.32kN/m
最大弯矩M=0.1×9.32×0.32=0.084 kN·m；
面板最大应力计算值σ=83880/54000=1.553 N/mm2；
面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；
面板的最大应力计算值为 1.553 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足规定!
2）挠度计算
挠度计算公式为

其中q=6.6kN/m
面板最大挠度计算值v=0.677×6.6×3004/(100×9500×48.6×104)=0.078mm；
面板最大允许挠度[V]=300/250=1.2mm；
面板的最大挠度计算值 0.078 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足规定!
3）模板支撑方木的计算
方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5×10×10/6 =83.33 cm3；
I=5×10×10×10/12=416.67 cm4；

方木楞计算简图（mm）
①.荷载的计算：
a.钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1=25×0.3×0.16=1.2 kN/m；
b.模板的自重线荷载(kN/m):
q2=0.35×0.3=0.105 kN/m ；
c.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
p1 =1×0.3=0.3 kN/m；
②.强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.2×(q1+q2)+1.4×p1=1.2×(1.2+0.105)+1.4×0.3=1.986 kN/m；
最大弯距 M =0.125ql2=0.125×1.986×12=0.248kN·m；
方木最大应力计算值σ=M /W=0.248×106/83333.33=2.976N/mm2；
方木的抗弯强度设计值 [f]=13.000N/mm2；
方木的最大应力计算值为2.976N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足规定!
③.抗剪验算：
截面抗剪强度必须满足:
τ=3V/2bhn<[τ]
其中最大剪力: V=0.625×2.796×1=1.747 kN；
方木受剪应力计算值τ=3×1.747×103/(2 ×50×100)=0.524 N/mm2；
方木抗剪强度设计值[τ]=1.4 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.524 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足规定!
④.挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的挠度和，计算公式如下:

均布荷载 q=q1+q2=1.98 kN/m；
最大挠度计算值ν=0.521×1.98×10004/(100×9500×4166666.67)= 0.261mm；
最大允许挠度[V]=1000/250=4mm；
方木的最大挠度计算值0.261 mm小于方木的最大允许挠度 4 mm,满足规定!
4)板底支撑钢管计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力P=3.495 kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax=1.177 kN·m ；
最大变形 Vmax=3.008 mm ；
最大支座力 Qmax=12.71 kN ；
最大应力σ=1036510.2/5080=204.03 N/mm2；
支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 204.03 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,不满足规定!
支撑钢管的最大挠度为3.008mm小于1000/150与10 mm,满足规定!
5)扣件抗滑移的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R ≤ Rc
其中 Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力,R=12.71 kN；
R<12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足规定!
6）模板支架立杆荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载涉及静荷载和活荷载。
①.静荷载标准值涉及以下内容：
a.脚手架的自重(kN)：
NG1=0.149×4 =0.596 kN；
b.模板的自重(kN)：
NG2=0.35×1×1=0.35 kN；
c.钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3=25×0.25×1×1=6.25 kN；
静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3=7.196kN；
②.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
活荷载标准值 NQ=(1+2 )×1×1=3 kN；
③.立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ =12.835 kN；
7)立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式

其中 N --- 立杆的轴心压力设计值(kN) N=12.835 kN；
φ--- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到；
i --- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i=1.58 cm；
A --- 立杆净截面面积(cm2)：A =4.89 cm2；
W --- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；
σ---钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)；
[f]---钢管立杆抗压强度设计值 ：[f]=205 N/mm2；
L0---计算长度 (m)；
参照《扣件式规范》，由下式计算：
l0 = h+2a
a ----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a =0.5 m；
得到计算结果：
立杆计算长度 L0=h +2a=1.2+2×0.5=2.2 m ；
L0/i =2200/15.8=139 ；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.353 ；
钢管立杆受压应力计算值σ=12834.72/(0.353×489)=74.354 N/mm2；
立杆稳定性计算σ=74.354N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205 N/mm2，满足规定！