脚手架施工方案文档.doc

脚手架专项方案

抚顺中天建设（集团）有限公司

第二建筑工程分公司
专项方案审批表
工程名称
阿金湾·嘉苑4#（8#）；
3#（7#）；2#（6#）楼
建筑面积
6584.33
（4581.8）㎡
结构形式
框架剪力墙结构（框架结构）
施工单位
抚顺中天建设（集团）有限公司
第二建筑工程分公司
方案内容
脚手架
编 制 人
田 旭 红
项目技术负责人审批 意 见

审批人： 年 月 日
项目经理
审批意见

审批人： 年 月 日
分 公 司
审批意见

审批人： 年 月 日
工程安全管 理 部
审批意见

审批人： 年 月 日
技术质量监 督 部
审批意见

审批人： 年 月 日
总工程师审批意见

审批人： 年 月 日
建设单位审批意见

审批人： 年 月 日
监理单位审批意见

审批人： 年 月 日
脚手架设计施工方案
一、 工程概况

本工程为阿金湾·嘉苑6#、7#、8#楼（框架结构，6层带跃层，总高21.4m）；2#、3#、4#楼（框架剪力墙结构，地下1层、地上11层带跃层，总高38.4m）。将整个现场六栋楼分为3个单元，每个单元分为一个高层一个低层，即2#、6#；3#、7#；4#、8#。结合本工程结构形式和施工特点，建筑物四周搭设悬挑式、全高全封闭的扣件式双排钢管脚手架。此架为一架三用，既用于结构施工和装修施工，同时兼做安全防护。施工考虑双层施工，脚手架按结构施工荷载进行验算。
脚手架搭设采用双排单立杆。立杆距结构外沿0.30m，排距为1.2m,纵距为1.45m,大横杆步距为1.50m。于一层板及七层板处分别做一次卸荷（只用于2#、3#、4#楼）。
二、 构造规定及技术措施
1、基底解决
本工程脚手架采用普通悬挑架，于一层板七层板部位分别做一次悬挑，悬挑水平钢梁采用[18号工字钢] ，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度 1.50 米；局部外悬挑段长度2.50米，建筑物内锚固段长度 2.50 米。与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C25。
2、立杆
采用双排脚手架，顶面高出结构檐口上皮1.5m。
立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm。
3、大横杆
大横杆置于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧，其长度大于3跨，不小于6m，同一步大横杆四周要交圈。
大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱的距离不大于50cm。
4、小横杆
每一立杆与大横杆相交处(即主节点)，都设立一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线与主节点的距离不大于15cm。小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，在两立柱之间增设1~2根小横杆。
小横杆伸出外排大横杆边沿距离不小于10cm，伸出里排大横杆距结构外边沿15cm.上、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相邻小横杆在立柱处相似布置。
5、纵、横向扫地杆
纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。
6、剪刀撑
剪刀撑随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。(双立杆部位采用双杆通长剪刀撑,单立杆部位则采用单杆通长剪刀撑.)
剪刀撑基本设立为每6步4跨设立一道，斜杆与地面的夹角为55度。斜杆相交点基本处在同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间布置2至4个扣接点。所有扣接点距主节点距离不大于15cm。最下面的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm以内。
剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度不小于100cm，并用两个旋转扣件固定，端部扣件的边沿至杆端的距离不小于10 cm。
横向斜撑：
横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置，斜撑的固定方式同剪刀撑。 除拐角处必须设立横向斜撑外，中间应每隔6跨设立一道。
7、脚手板
脚手板采用松木，厚5cm，宽20cm，长度不小于3.5m的硬木板。脚手板设立在三根横向水平杆上，并在两端8cm处用8号镀锌铁丝缠绕2~3圈固定。脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝两侧设小横杆，其距接缝的距离均不大于15cm。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空挡现象。
8、连墙件
连墙件采用刚性连接，垂直间距为2.8m，水平间距为3.3m～4m（根据框架柱间距调整），连墙件用φ48×3.5的钢管，它与脚手架、建筑物的连接采用直角扣件。
在结构每一外框架柱处设一组双杆柱箍式拉杆与框架柱拉结。在楼角无框架柱的墙上预留φ50的圆孔，以设立连墙件。在脚手架转角双向设立连墙件，建筑物首层设立两道连墙件。
9、防护设施
脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。安全网采用1.5m×6m的规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆的内侧，在作业层下步架设一道水平网兜。在架内高度5.6m处设首层平网，平网采用大眼网随架体水平满铺。往上每隔6步设一道硬防护，采用5cm厚的脚手板随架体水平满铺，施工层设随层平网。
作业层脚手架立杆于1.2m处设一道防护栏杆，底部侧面设20cm高的挡脚板。
10、卸料平台
卸料平台为可移动式悬挑卸料平台，随施工层设立，该层出料完毕后移至下层。每楼层放置2个，规格为5.0m×2.3m×1.5m（长×宽×高）悬挑长度为4m。平台上设限定荷载标牌，本工程卸料平台堆料限重为0.5t。
卸料平台主架为14号槽钢焊接，中间每500mm一道50mm角钢连接，除进料口一侧其它三面均于500mm;1000mm;1300mm处采用20mm钢管焊接围栏。围栏内侧采用杏条帘子满挂，底部采用竹跳板满铺。
三、悬挑卸料平台计算书
计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)和《钢结构设计规范》(GB50017-2023)、
《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2023)等规范。悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
（一）参数信息:
1.荷载参数
脚手板类别：木脚手板，脚手板自重标准值(kN/m2)：0.35；
栏杆、挡杆类别：栏杆冲压钢，栏杆、挡板脚手板自重标准值(kN/m2)：0.11；
施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):10.00。
2.悬挑参数
内侧钢绳与墙的距离(m)：1.00，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：2.00；
上部拉绳点与墙支点的距离(m)：3.00；
钢丝绳安全系数K：10.00，计算条件：铰支；
预埋件的直径(mm)：20.00。
3.水平支撑梁
主梁槽钢型号：14a号槽钢槽口水平[ ；
次梁槽钢型号：14a号槽钢槽口水平[ ；
次梁槽钢距(m)：0.50，最近次梁与墙的最大允许距离(m)：0.20。
4.卸料平台参数
水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：4.00，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：0.30；
计算宽度(m)：2.30。
（二）次梁的计算:
次梁选择14a号槽钢槽口水平[，间距0.50m，其截面特性为：
面积A=18.51cm2，惯性距Ix=563.70cm4，转动惯量Wx=80.50cm3，回转半径ix=5.52cm，
截面尺寸：b=58.0mm,h=140.0mm,t=9.5mm。
1.荷载计算
(1)脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；
Q1 = 0.35× 0.50= 0.18kN/m；
(2)最大的材料器具堆放荷载为10.00kN，转化为线荷载：
Q2 = 10.00/ 4.00/ 2.30× 0.50= 0.54kN/m；
(3)槽钢自重荷载 Q3= 0.14kN/m；
经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q2+Q3) = 1.2×(0.18+0.54+0.14) = 1.03kN；
经计算得到，活荷载计算值 P = 1.4× 2.00× 0.50× 2.30= 3.22kN。
2.内力计算
内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：
最大弯矩M的计算公式为：

经计算得到，活荷载计算值 M = 1.03×2.302/8+3.22×2.30/4=2.53kN.m。
3.抗弯强度计算

其中 γx --截面塑性发展系数，取1.05；
[f] -- 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
通过计算得到强度σ =2.53×103/(1.05×80.50)=29.99N/mm2；
次梁槽钢的抗弯强度计算 σ < [f],满足规定!
4.整体稳定性计算

其中，φb --均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

通过计算得到 φb=570×9.50×58.00×235/(2.30×140.00×235.0)=0.98；
由于φb大于0.6，按照下面公式计算：

得到φb=0.781；
通过计算得到强度σ=2.53×103/(0.781×80.500)=40.32N/mm2；
次梁槽钢的稳定性计算σ< [f],满足规定!
（三）主梁的计算:
根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择14a号槽钢槽口水平[，其截面特性为：
面积A=18.51cm2,惯性距Ix=563.70cm4,转动惯量Wx=80.50cm3,回转半径ix=5.52cm；
截面尺寸，b=58.00mm,h=140.00mm,t=9.5mm；
1.荷载计算
(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用栏杆冲压钢，标准值为0.11kN/m；
Q1 = 0.11kN/m；
(2)槽钢自重荷载 Q2=0.14kN/m
经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.11+0.14) = 0.30kN/m
经计算得到，次梁集中荷载取次梁支座力 P = (1.03×2.30+3.22)/2=2.80kN
2.内力计算
卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。

悬挑卸料平台示意图

悬挑卸料平台水平钢梁计算简图通过连续梁的计算得到:

悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)

悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m)

悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)
R[1] = 17.596 kN；
R[2] = 8.798 kN。
最大支座反力为 Rmax=17.596kN.m；
最大弯矩 Mmax=4.462kN.m；
最大挠度 V=2.662mm。
3.抗弯强度计算

其中 x -- 截面塑性发展系数，取1.05；
[f] -- 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
通过计算得到强度 σ=4.46×106/1.05/80500.0+1.76×104/1851.000=62.297N/mm2；
主梁的抗弯计算强度 62.297小于[f]=205.00，满足规定!
4.整体稳定性计算

其中 φb --均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

通过计算得到 φb=570×9.5×58.0×235/(4000.0×140.0×235.0)=0.561；

计算得到φb=0.561；
通过计算得到强度 σ=4.46×106/(0.561×80500.00)=98.83N/mm2；
主梁槽钢的稳定性计算 σ=98.83 < [f]=205.00,满足规定!
（四）钢丝拉绳的内力计算:

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算，
其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力： RCi=RUisinθi；
根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：
RU1=24.88kN；
（五）钢丝拉绳的强度计算:
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为24.88kN；
假如上面采用钢丝绳，钢丝绳的允许拉力按照下式计算：

其中[Fg]-- 钢丝绳的允许拉力(kN)；
Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；
计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；
α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；
K -- 钢丝绳使用安全系数。
计算中[Fg]取24.884kN，α=0.820,K=10.000，得到：d=24.6mm。
钢丝绳最小直径必须大于25.000mm才干满足规定！
（六）钢丝拉绳吊环的强度计算:
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N为：
N=RU=24884.037N。
钢板处吊环强度计算公式为：

其中， [f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8，
在物件的自重标准值作用下，每个吊环按2个截面计算的。吊环的应力不应大于50N/mm2， [f] = 50.0N/mm2；
所需要的吊环最小直径 D=[24884.0×4/(3.142×50.00×2)]1/2=25.2mm。
（七）操作平台安全规定:
1.卸料平台的上部位结点，必须位于建筑物上，不得设立在脚手架等施工设备上；
2.斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设立前后两道，并进行相应的受力计算；
3.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；
4.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；
5.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，通过检查才干松卸起重吊钩；
6.钢丝绳与水平钢梁的夹角最佳在45-60度；
7.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；
8.操作平台上应显著标明允许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计允许荷载，配专人监督。
四、脚手架出入口的构造
出入口设在北边三单元楼梯间出口处，挑空两根立杆，跨越2步2跨，大小为3m×2.8m（宽×高）。出入口处再搭设6m×2.5m×2.8m（长×宽×高）的防护棚，上铺5cm厚的双层脚手板，上下层脚手板相间300mm。在出入口的两侧内、外排单立杆处分别增设一根辅立杆(图中虚线)，并高于门洞2步，立柱用短管斜撑互相联系。上方悬空立柱处增长两根斜杆，斜杆与主节点相交处用扣件固定。洞口上方增设两道横向支撑，应伸出斜腹杆的端部，以保证立柱悬空处的整体性。门洞两侧分别增长两根斜腹杆，并用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离在15cm内。当斜腹杆在1跨内跨越2个或2个以上步距时，应在相交的大横杆处增设一根小横杆，将斜腹杆固定在其伸出端上，斜腹杆宜采用通长杆件，必须接长时用对接扣件连接本工程施工人员从楼梯上下建筑物因此不设马道。
五、安全防护措施
1、电梯井洞口防护措施
电梯井口设立不低于1.2m高的启动式防护门，用φ12的螺纹钢筋按水平间距30cm，竖向间距40cm焊接而成，并在防护门上刷漆、上锁、挂锁。
电梯井筒内每隔一层在入口处设立一个用φ25钢筋、钢管及木板搭设的平台，中间一层用钢筋支托安全网一道，网上及平台上不得存有杂物。电梯井不得做垂直运送通道或垃圾通道。
2、结构临边防护措施
在结构四周边线内50cm处设立全封闭式护栏，使用材料均采用φ48×3.0钢管。其高度不低于1.2m，立杆间距不大于2.5m，竖向每隔0.6m设一道通长大横杆每隔一根立杆设一道三角架。
沿钢管长度方向刷红白相间的油漆、挂醒目的志牌，护栏四周满挂密目安全网、白天设警示牌、夜间设红色标志灯，临边1m范围内不准堆料、停放机具。
3、楼梯间防护措施
楼梯的侧边运用脚手架做安全防护，架子立管从梯井内搭设，沿边楼梯坡度方向做一道1.2 m高一道500mm高的护身栏。
4、防雷避电措施
采用避雷针与大横杆连通、接地线与整#楼建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。
避雷针采用φ12钢筋制作，高度1m，设立在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆所有连通，形成避雷网络。
接地线采用40×4的扁钢，将立杆与整#楼建筑物楼层内避雷系统连成一体。接地线的连接应保证接触牢固，与立杆连接时应用2道螺栓卡箍连接，螺丝加弹簧垫圈以防松动并保证接触面不小于10cm2，并将表面油漆及氧化层清除，露出金属光泽并涂以中性凡士林。
接地线与建筑物楼层内避雷系统的设立按脚手架的长度不超过50m设立1个，位置不得选在人经常走到的地方以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械伤害。两者的连接采用焊接，焊接长度应大于2倍的扁钢宽度。焊接后再用接地电阻测试仪测定电阻，规定冲击电阻不大于10Ω。同时应注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离（一般不小于3m）以免发生击穿事故。
六、脚手架的搭设及拆除施工工艺
1、悬挑式钢管脚手架搭设施工工艺
悬挑脚手架搭设的工艺流程为：材料配备→定位设立悬挑钢梁→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆→剪刀撑→连墙杆→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网
定位。根据构造规定在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并作好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小木片点出立杆标记。垫板应准确的放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空。
在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采用临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。
宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排后立里排。
2、卸料平台的施工工艺
卸料平台加工制作完毕经验收合格后方可吊装。吊装前先搭好下面的架子并验收完毕；吊装时挂好四角的吊钩，吊钩的四条引绳应等长，保证平台在起吊过程中平稳。吊装至预定位置后，先将平台放在架子上临时固定但不可松塔吊吊钩，待卸料平台安装完毕后方可松钩，验收合格方可使用。卸料平台的限重牌应挂在该平台附近的明显位置。规定提高一次验收一次。使用时堆料要均匀，严禁集中堆料。
3、脚手架的拆除施工工艺
拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑　斜撑，而后拆小横杆、大横杆　立杆等（拆除顺序：安全网→栏杆→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆）。
不准立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步。
拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。
4、验算项目及环节如下
七、普通悬挑架计算书
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2023)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2023)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2023)等规范。
（一）参数信息:
1.脚手架参数
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.45米，立杆的横距为1.20米，立杆的步距为1.50 米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为40.0 米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.30米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.00 米，水平间距4.35 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；
2.活荷载参数
施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:4。
3.风荷载参数
辽宁省抚顺市地区，基本风压为0.550，风荷载高度变化系数μz为0.740，风荷载体型系数μs为0.649；考虑风荷载。
4.静荷载参数
每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1377；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；
栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；
安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:5；
脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆木；
5.水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用[18号工字钢] ，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度 1.50米。与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C25。
6.拉绳与支杆参数:支撑数量为1；钢丝绳安全系数为:10.000；钢丝绳与墙距离为(m):1.200；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.20 m。

（二）小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.350×1.450/3=0.169 kN/m ；
活荷载标准值: Q=3.000×1.450/3=1.450 kN/m；
荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.169+1.4×1.450 = 2.279 kN/m；

小横杆计算简图
2.强度计算：最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:
最大弯矩Mqmax=ql2=2.279×1.2023/8 = 0.410 kN.m；
σ=Mqmax/W=80.755 N/mm2；
小横杆的计算强度小于205.0 N/mm2,满足规定！
3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
荷载标准值q=0.038+0.169+1.450 = 1.658 kN/m ；
最大挠度 V = 5.0×1.658×1200.04/(384×2.060×105×121900.0)=1.782 mm；
小横杆的最大挠度小于 1200.0 / 150=8.000 与10 mm,满足规定！
（三）大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
1.荷载值计算：
小横杆的自重标准值: P1= 0.038×1.200=0.046 kN；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.350×1.200×1.450/3=0.203 kN；
活荷载标准值: Q= 3.000×1.200×1.450/3=1.740 kN；
荷载的计算值: P=(1.2×0.046+1.2×0.203+1.4×1.740)/2=1.367 kN；

大横杆计算简图
2.强度计算：最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分派的弯矩和。
均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.450×1.4502=0.009 kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×1.367×1.450= 0.529 kN.m；
M = M1max + M2max = 0.009+0.529=0.539 kN.m
抗弯强度:σ= 0.539×106/5080.0=106.058 N/mm2；
大横杆的抗弯强度σ= 106.058小于[f]=205.0N/mm2；
3.挠度计算：最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分派的挠度和,单位:mm
均布荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：Vmax= 0.677×0.038×1450.04 /(100×2.060×105
×121900.0) = 0.046 mm；
集中荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载标准值最不利分派引起的最大挠度：
P=（0.046+0.203+1.740）/2=0.995kN
V= 1.883×0.995×1450.03/ ( 100 ×2.060×105×121900.0) = 2.274 mm；
最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.046+2.274=2.319 mm；
大横杆的最大挠度小于 1450.0 / 150=9.7 或者 10 mm,满足规定！
（四）扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.450=0.056 kN；
脚手板的荷载标准值: P2 = 0.350×1.200×1.450/2=0.305 kN；
活荷载标准值: Q = 3.000×1.200×1.450 /2 = 2.610 kN；
荷载的计算值: R=1.2×(0.056+0.305)+1.4×2.610=4.086 kN；
R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足规定!
（五）脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值涉及以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1377
NG1 = 0.138×30.000 = 4.131 kN；
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35
NG2= 0.350×5×1.450×(1.200+0.3)/2 = 1.903 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆木，标准值为0.11
NG3 = 0.140×5×1.450/2 = 0.508 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，涉及安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.450×30.000 = 0.217 kN；经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.759 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.000×1.200×1.450×4/2 = 10.440 kN；
风荷载标准值应按照以下公式计算其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2023)的规定采用：
Wo=0.550kN/m2；Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2023)的规定采用：Uz=0.740；Us--风荷载体型系数：Us =0.649 ；
经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 ×0.550×0.740×0.649 = 0.185 kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×6.759+ 1.4×10.440= 22.727 kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×6.759+ 0.85×1.4×10.440= 20.535 kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW
计算公式Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.185×1.450×1.5002/10 = 0.072 kN.m；
（六）立杆的稳定性计算:
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴心压力设计值：N =22.727 kN；
计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数：K = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U = 1.530
计算长度 ,由公式 lo = kuh 拟定 ：lo = 2.651 m；Lo/i = 168.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.251；
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.000 N/mm2；
σ = 22727.000/(0.251×489.000)=185.165 N/mm2；
立杆稳定性计算σ = 185.165小于 [f] = 205.000 N/mm2 满足规定！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值：N =20.535 kN；
计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数： K = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U = 1.530
计算长度 ,由公式 lo = kuh 拟定：lo = 2.651 m；Lo/i = 168.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.251
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.000 N/mm2；
σ = 20534.550/(0.251×489.000)+71785.153/5080.000 = 181.434 N/mm2；
立杆稳定性计算σ = 181.434小于 [f] = 205.000 N/mm2 满足规定！
（七）连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl = Nlw + No
风荷载基本风压值 Wk = 0.185 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 13.050 m2；
连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
NLw = 1.4×Wk×Aw = 3.378 kN；
连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 8.378 kN；
其中φ --轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度,
由长细比 l/i=300.000/15.800的结果查表得到0.949；A = 4.89 cm2；
[f]=205.00 N/mm2；
连墙件轴向力设计值 Nf=φ×A×[f]=0.949×4.890×10-4×205.000×103 = 95.133 kN；
Nl=8.378<Nf=95.133,连墙件的设计计算满足规定！
连墙件采用双扣件与墙体连接。
通过计算得到 Nl=8.378小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足规定!

连墙件扣件连接示意图
（八）悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本工程中，脚手架排距为1200mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660.00 cm4，截面抵抗矩W =