厦成高速公路漳州段A4合同段待诏亭大桥现浇箱梁满堂支架施工方案--.doc

厦成高速公路A4标待诏亭大桥箱梁支架与模板施工专项方案

目录
一、编制依据 2
二、工程概况 2
三、现浇梁支架设计 2
1、支架地基处理 2
2、做好原地面排水，防止地基被水浸泡 3
3、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求 3
4、施工工艺流程 4
四、现浇箱梁支架验算 4
1、荷载分析 5
2、荷载组合 5
3、荷载计算 5
3.1 箱梁自重——q1计算 5
3.2 结构验算 8
1、底模板计算 8
2、箱梁侧模板验算 9
3、箱梁内模支架计算 10
4、箱梁底模下横向方木验算 12
4.1现浇箱梁翼板范围横向方木计算 12
4.2现浇箱梁A-A断面横向方木计算 13
5、支架立杆顶托上顺桥向方木验算 17
6、扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算 22
6.1现浇箱梁A-A断面 22
6.2现浇箱梁C-C断面 27
7、碗扣节点、立杆顶托、立杆底座承载力验算 28
8、地基承载力验算 29
9、满堂支架整体抗倾覆分析计算 30
五、支架的预压 31
六、 支架搭设施工要求及技术措施 33
1、模板支架立杆、水平杆的构造应符合下列要求 33
2、满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定 33
七、安全保证措施及事故应急救援预案 36
㈠、安全保证措施 36
㈡、事故应急救援预案 40

第 52 页 共 52 页
一、编制依据
1、国家有关政策、法规、建设单位、监理单位对本工程施工的有关要求。
2、中华人民共和国交通部部颁标准JTJ041—2000《公路桥涵施工技术规范》、JTG F80/1-2004《公路工程质量检验评定标准》、JTJ076—95《公路工程施工安全技术规程》等现行有关施工技术规范、标准。
3、厦成高速公路漳州段A4合同段施工图设计以及相关文件资料。
4、现场勘察和研究所获得的资料，以及相关补充资料；我单位施工类似工程项目的能力和技术装备水平。
5、参考《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土工程模板与支架技术》、《公路施工手册》（桥涵下册）、《路桥施工计算手册》、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）。

二、工程概况
待诏亭大桥现浇箱梁左为单箱两室结构，右幅为单箱三室结构，分别为四跨等截面单向预应力连续梁，布置形式为4×24，顶板宽左幅16.5m，底板宽12.5m，每侧翼板悬臂长2.0m，箱梁顶板设置成2%双向横坡，梁高2.5m，腹板厚50cm，顶板厚25cm，底板厚25cm。至梁端顶板加厚到45cm，底板加厚到45cm。各分隔墩顶处设2.6m厚端横隔板，现浇梁端各连续墩顶处设一道2.2m厚横隔板。平纵面信息：本桥平面位于R=1800m的右偏圆曲线上；纵面位于0.85%上坡上；本桥在GGK38+533.672上跨A匝道，交角89°；在GGK38+699.238上跨省道207，交角62°。箱梁为单向预应力结构。纵向预应力采用大吨位群锚体系，预应力钢束采用19ΦS15.2钢绞线束，其标准强度为1860MPa，位于底板、腹板及顶板之中。

三、现浇梁支架设计
1、支架地基处理
首先对支架布设范围内的杂物及虚土进行清除，将原地面进行整平（斜坡地段做成台阶），然后采用重型压路机碾压密实，根据经验及试验，要求地基承载力达到[fk]=220KPa。达到要求后再铺筑15cm的C15混凝土，养生后作为满堂支架的持力层，并按碗口支架横向布局设置5.0cm×20.0cm的木板，再在其上搭设满堂支架。
2、做好原地面排水，防止地基被水浸泡
桥下地面整平并设2%的人字型横披排水，同时在两侧设置排水沟，防止积水使地基软化而引起支架不均匀下沉。
3、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求
采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，为便于高度调节，每根立杆底部和顶部分别设置KTZ50型可调底座和KTC50型可调托撑，可调范围0～50cm。按照施工区处理后的地面高程与梁底高程之差，采用LG-300、LG-240、LG-180、LG-120、HG-60、HG-90等规格的杆件进行组合安装。通过计算，确定支架模板布置形式如下：
1、箱梁外模板采用122×244×1.5cm规格的竹胶板。
2、侧模采用1.2cm厚竹胶板，竹胶板后采用10×10cm方木作为横向分配梁（净距25cm），用Φ48×3.5mm钢管斜撑与竖向立杆连接分配梁体及工况荷载，每根斜杆与立杆的连接不少于两个扣件。
3、内模采用1.2cm厚竹胶板，竹胶板后采用10×10cm方木作为横向框架（净距25cm），10×10cm方木后采用10×10cm方木作为纵向分配梁（净距40cm）将框架连成一体。
4、左幅支架采用（90×2+60×4+90×4+60×3+90×4+60×4+90×2）cm×60（90）cm×120cm（横×纵×高）的步距；右幅支架采用（90×2+60×4+90×3+60×3+90×4+60×3+90×3+60×4+90×2）cm×60（90）cm×120cm（横×纵×高）的步距（端横梁及前后2.5m处梁底90cm处需加密立杆，上采用10×10cm方木作为横向分配梁，为安全考虑净距10cm）。
5、原路面承载力可满足要求，经实测地基承载力需达到220Kpa以上，然后浇筑15cm后C15混凝土垫层。
6、纵向在腹板及中隔板位置下满布剪刀撑、横向四排布设一道剪刀撑；按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2001）》6.3.2规定脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于20cm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，现场可根据实际情况酌情调整。当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于50cm。
7、安装纵向方木时，两根方木的接头应放在顶托上，如不允许则要搭过桥。
8、翼板外边缘设置不低于1.3m的钢管架临边防护设置。
附件： 本方案支架平、纵、横布置图。
4、施工工艺流程

四、现浇箱梁支架验算
本计算以右幅第一联24m+24m+24m+24m标准跨径等截面单箱三室预应力砼斜腹板连续箱梁为例，对荷载进行计算及对支架体系进行验算。碗扣式满堂支架体系采用Ф48×3.5㎜钢管，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录B钢管截面特性表，钢管截面积A=4.89×102㎜2，截面模量W=5.08 ×103㎜3，自重38.4N/m, 回转半径i=15.78mm,查表5.1.6得钢材的抗压强度设计值 [δ]=205MPa
1、荷载分析
根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：
⑴ q1—— 箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取26kn/m3。
⑵ q2—— 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。
⑶ q3—— 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。
⑷ q4—— 振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。
⑸ q5—— 新浇混凝土对侧模的压力。
⑹ q6—— 倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。
根据《道路桥梁工程施工手册》支架的荷载能力，根据支架高度及横杆的步距，在安全的要求下当支架高度在10m以下时，横杆步距为1.2时，按每根立杆荷载为30KN，并不计支架自重。
2、荷载组合
模板、支架设计计算荷载组合
模板结构名称
荷载组合
强度计算
刚度检算
底模及支架系统计算
⑴＋⑵＋⑶＋⑷
⑴＋⑵
侧模计算
⑸＋⑹
⑸
3、荷载计算
3.1 箱梁自重——q1计算
根据待诏亭大桥现浇箱梁结构特点，选取具有代表性及最不利荷载的不同断面、不同部位进行箱梁自重计算，即现浇箱梁F-F断面（跨中）、D-D断面（变截面最不利）、H-H断面（墩顶中、端横梁）四个断面分别按翼板、腹板、底板等不同部位进行自重计算。
计算简图

通过深入分析，在支架形式不发生变化的情况下，C-C截面为B-B截面的最不利形式，又考虑到翼缘板位置下全桥受力情况一致，故受力以A-A断面及C-C断面分别进行计算。
1、翼板范围箱梁自重：
q1= 26×（0.15+0. 45）=15.6 kN/m2；
2、现浇梁A-A截面q1计算
腹板范围箱梁自重：单边腹板截面积（截面阴影部分）计算得1.550 m2，此范围支架宽1.8m。
q1= 26×（1.550×1.0）/（1.8×1.0）=22.39 kN/m2；
中隔板范围箱梁自重：中隔板截面积（截面阴影部分）计算得1.676 m2，此范围支架宽1.8m，该范围自重最大。
q1= 26×（1.676×1.0）/（1.8×1.0）=24.21 kN/m2；
箱室下底板范围箱梁自重：顶板厚25 cm，底板厚25 cm，
q1= 26×（0.25+0.25）=13.00 kN/m2；
3、现浇梁C-C截面q1计算
箱室范围箱梁自重：单个截面阴影部分面积计算得5.2×1.5=7.8m2，此范围支架最不利段为宽0.9m×4=3.6m，该范围自重最大。
q1= 26×7.8/（3.6×1.0）=56.34kN/m2；
4、箱梁自重分析
根据以上箱梁自重荷载计算得：
翼板范围箱梁自重q1=15.6 kN/m2；
顺桥向跨距0.9m的A-A截面：
腹板范围箱梁自重q1=22.39 kN/m2；
中隔板范围箱梁自重q1=24.21 kN/m2；
箱室下底板范围箱梁自重q1=13.00 kN/m2；
顺桥向跨距0.6m的C-C最不利截面：
支架横向布局最不利范围箱梁自重q1=56.34 kN/m2。
满堂支架纵、横向及步距的布置情况，即在墩柱前后各6.0 m范围，立杆纵向间距60cm，其余立杆纵向间距90cm；箱梁底板下横向间距90cm，腹板下横向间距60cm，中隔板下横向间距60cm，翼板下横向间距90cm；横杆步距120 cm 。
3.2 结构验算
1、底模板计算
本方案箱梁底模采用规格为2440mm×1220mm×15mm竹胶板，竹胶板下横向方木间距均为30cm。查《公路施工手册》（桥涵下册）表13-17竹编胶合板力学性能，得，弯曲强度[δW]=90.0Mpa，弹性模量E=6×103Mpa。1.1现浇箱梁H-H断面箱室范围底模板计算

由于模板的连续性，在均匀荷载的作用下，计算时按4跨等跨连续梁计算，受力分析见箱室范围底模板计算简图。查《路桥施工计算手册》附表2-10，得：
Mmax=-0.107q L2
f=0.632 qL4/(100EI)
I=bh3/12，W= bh2/6
箱梁箱室范围模板跨度L=0.3m。
①模板弯曲强度计算
q=1.0（q1+q2+q3+q4) ×0.3
=[1.0×（56.34+1.0+2.5+2.0)] ×0.3
=61.84×0.3=18.55 kN/m
Mmax=-0.107 q L2
=-0.107×18.55×0.32=-0.1786 kN. m
模板计算宽度取b=1.0m，
W= bh2/6=（1.0×1.52）/6=0.375×10-4cm3
δW= Mmax/W=0.1786/（0.375×10-4）=4.762 Mpa＜[δW] =90.0Mpa
经计算，箱室范围底模板弯曲强度满足要求。
②模板挠度计算
I=bh3/12=（1.0×0.0153）/12=0.28×10-6m4
f=0.632qL4/(100EI)
=0.632×18.55×103×0.34/(100×6×103×106×0.28×10-6)
=94.96/168000=0.57×10-3m=0.57mm＜L/400=300/400=0.75 mm
经计算，箱室范围底模板挠度满足要求。
通过以上对本桥现浇箱梁最不利部位的底模板进行弯曲强度、和挠度分析计算，得出该满堂支架底模板设置满足要求。
2、箱梁侧模板验算
本方案箱梁侧模采用一类一等品规格为2440mm×1220mm×15mm竹胶板，竹胶板下设置10cm×10cm间距30cm的方木。查《公路施工手册》（桥涵下册）表13-17竹编胶合板力学性能，得，弯曲强度[δW]=90.0Mpa，弹性模量E=6×103Mpa。
新浇混凝土对侧模的压力——q5计算
因现浇箱梁采取水平分层以每层30cm高度浇筑，在竖向上以V=2.5m/h浇筑速度控制，砼入模温度T=20℃控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力
q5=F=

=63.79
—混凝土的重力密度()
—新浇混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。当缺乏试验资料时，可按计算；（T—混凝土初凝时间，取20度）
—外加剂影响系数，不产外加剂时取1.0；掺有缓凝作用的外加剂时取1.2.
—混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm，取0.85；50-90mm时，取1.0，110-150mm时，取1.15；
—混凝土浇筑速度，取2.5（m/h）;

取以上两值的最小值，故最大侧压力为
有效压头高度
计算时按4跨等跨连续梁计算，查《路桥施工计算手册》附表2-10，得：
Mmax=-0.107q L2； f=0.632 qL4/(100EI)； I=bh3/12，W= bh2/6
箱梁侧模板跨度L=0.3m。
①模板弯曲强度计算
q=1.0（q4+q5)×0.3=[1.0×（4.0+41.6)] ×0.3=45.6×0.3=13.68 kN/m
Mmax=-0.107 q L2=-0.107×13.68×0.32=-0.132 kN.m
模板计算宽度取b=1.0m，
W= bh2/6=（1.0×0.0152）/6=0.375×10-4m3
δW= Mmax/W=132/0.375×10-4=3.52 Mpa＜[δW] =90.0Mpa
经计算，侧模板弯曲强度满足要求。
②模板挠度计算
I=bh3/12=（1.0×0.0153）/12=0.28×10-6m4
f=0.632qL4/(100EI)
=0.632×13.68×103×0.34/(100×6×103×106×0.28×10-6)
=70.03/168000=0.417×10-3m=0.417mm＜L/400=300/400=0.75 mm
经计算，侧模板挠度满足要求。
通过以上对本桥侧模板进行弯曲强度、和挠度分析计算，得出该满堂支架侧模板设置满足要求。
3、箱梁内模支架计算
本方案箱梁内模采用一类一等品规格为2440mm×1220mm×12mm竹胶板，竹胶板下设置10cm×10cm间距30cm的方木。查《公路施工手册》（桥涵下册）表13-17竹编胶合板力学性能，得，弯曲强度[δW]=90.0Mpa，弹性模量E=6×103Mpa。
1.荷载取值
荷载有顶板荷载及侧模荷载，取两者大值侧模荷载计算。
由于侧压力有效压头为1.6m，而侧模高度1.05m
则，侧压力F=26×1.05=27.30KN/m2
2.竹胶板（取1mm板条为计算单元）
惯性矩I=bh3=×1×123=144 mm4
截面抵抗矩W=bh2=×1×122=24 mm3
1mm宽板条所受荷载q=F×0.001=27.30×0.001=27.30×10-3 KN/m
竹胶板下10×10cm方木净距为30cm时：
M=ql2=×27.3×10-3×0.32=0.307×10-3 KN.m
σ==［σ竹］=90Mpa
δ= 满足
(3) 横向分配梁10×10cm杉木，木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时多为力学性能优于杉木的松木。查《路桥施工计算手册》表8-6各种常用木材的容许应力和弹性模量表，得杉木的力学性能：顺纹弯应力[δW]=11.0Mpa，弯曲剪应力[τ]=1.7Mpa，弹性模量E=9×103Mpa。
其中心间距为300mm，侧面跨度按L=0.4m计算
q=27.30×0.3=8.19KN/m
M==0.164KN.m
I=
W=

δ= 满足
4、箱梁底模下横向方木验算
本施工方案横向均设置为10cm×10cm方木，间距30cm。箱梁翼板下横向方木跨度为90cm，腹板及中隔板下横向方木跨度为60cm，底板下横向方木跨度为90cm；在墩顶范围方木横向跨度为30cm。
通过上面计算得：现浇箱翼板范围箱梁自重q1=15.6kN/m2；现浇箱梁断面中隔板范围箱梁自重q1=24.21kN/m2，箱室下底板范围箱梁自重q1=13.0kN/m2，现浇箱梁C-C断面箱室范围为最不利情况下箱梁自重q1=56.34 kN/m2。
木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时多为力学性能优于杉木的松木。查《路桥施工计算手册》表8-6各种常用木材的容许应力和弹性模量表，得杉木的力学性能：顺纹弯应力[δW]=11.0Mpa，弯曲剪应力[τ]=1.7Mpa，弹性模量E=9×103Mpa。
4.1现浇箱梁翼板范围横向方木计算

横向方木计算时，按2跨等跨连续梁计算，受力分析见翼板横向方木计算简图。查《路桥施工计算手册》附表2-8第1项，得：
Mmax=-0.125 q L2 ； Qmax=0.625q L ；f=0.521 qL4/(100EI) ； I=bh3/12，W= bh2/6
箱梁翼板下横向方木跨度L=0.9m，间距B=0.3m，方木不均匀折减系数取0.9。
①每根方木强度计算
q=[1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4)] ×0.3
=[1.2×（15.6+1.0）+1.4(2.5+2.0)] ×0.3
=26.92×0.3=8.076 kN/m
Mmax=-0.125 q L2
=-0.125×8.076×0.92=-0.818kN.m
W= bh2/6=（0.1×0.12）/6=1.67×10-4m3
δW= Mmax/W=818/1.67×10-4=4.90 Mpa＜[δW] ×0.9=11.0×0.9=9.9Mpa
经计算，翼板横向方木强度满足要求。
②每根方木挠度计算
I=bh3/12=（0.1×0.13）/12=8.33×10-6m4
f=0.521qL4/(100EI)
=0.521×8.076×103×1.24/(100×9×103×106×8.33×10-6)
=8.725/7497=11.64×10-4m=1.16mm＜L/400=900/400=2.25 mm
经计算，翼板横向方木刚度满足要求。
③每根方木抗剪计算
Qmax=0.625q L=0.625×8.076×0.9=4.54 kN
τmax= Qmax /（0.9A）=（4.54×103）/（0.9×0.1×0.1）=0.504 Mpa＜[τ]=1.7Mpa
经计算，翼板横向方木抗剪满足要求。
4.2现浇箱梁A-A断面横向方木计算
⑴现浇箱梁A-A断面中隔板范围横向方木计算

横向方木计算时，按3跨等跨连续梁计算，受力分析见中隔板横向方木计算简图。查《路桥施工计算手册》附表2-10，得：
Mmax=-0.107q L2 ；Qmax=0.607q L；f=0.632 qL4/(100EI)；I=bh3/12，W= bh2/6
箱梁中隔板下横向方木跨度L=0.6m，间距B=0.3m，方木不均匀折减系数取0.9。
①每根方木强度计算
q=[1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4)] ×0.3
=[1.2×（24.21+1.0）+1.4(2.5+2.0)] ×0.3
=（30.252+6.3）×0.3=10.966kN/m
Mmax=-0.107 q L2
=-0.107×10.966×0.62=-0.422 kN.m
W= bh2/6=（0.1×0.12）/6=1.67×10-4m3
δW= Mmax/W=422/1.67×10-4=2.53 Mpa＜[δW] ×0.9=11.0×0.9=9.9Mpa
经计算，中隔板横向方木强度满足要求。
②每根方木挠度计算
I=bh3/12=（0.1×0.13）/12=8.33×10-6m4
f=0.632qL4/(100EI)
=0.632×10.966×103×0.64/(100×9×103×106×8.33×10-6)
=0.898/7497=1.198×10-4m=0.12mm＜L/400=600/400=1.50 mm
经计算，中隔板横向方木刚度满足要求。
③每根方木抗剪计算
Qmax=0.607q L=0.607×10.966×0.6=3.99 kN
τmax= Qmax /（0.9A）=（3.99×103）/（0.9×0.1×0.1）=0.44Mpa＜[τ]=1.7Mpa
经计算，中隔板横向方木抗剪满足要求。
⑵现浇箱梁A-A断面箱室下底板范围横向方木计算
横向方木计算时，按4跨等跨连续梁计算，受力分析见箱室下底板横向方木计算简图。查《路桥施工计算手册》附表2-10，得：箱室下底
板横向方木计算简图

Mmax=-0.107q L2 ；Qmax=0.607q L；f=0.632 qL4/(100EI)；I=bh3/12，W= bh2/6
箱梁箱室下底板下横向方木跨度L=0.9m，间距B=0.3m，方木不均匀折减系数取0.9。
①每根方木强度计算
q=[1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4)] ×0.3
=[1.2×（13.0+1.0）+1.4(2.5+2.0)] ×0.3
=（17.4+6.3）×0.3=7.11 kN/m
Mmax=-0.107 q L2
=-0.107×7.11×0.92=-0.62 kN.m
W= bh2/6=（0.1×0.12）/6=1.67×10-4m3
δW= Mmax/W=620/1.67×10-4=3.71 Mpa＜[δW] ×0.9=11.0×0.9=9.9Mpa
经计算，箱室下底板横向方木强度满足要求。
②每根方木挠度计算
I=bh3/12=（0.1×0.13）/12=8.33×10-6m4
f=0.632qL4/(100EI)
=0.632×7.11×103×0.94/(100×9×103×106×8.33×10-6)
=2.948/7497=3.93×10-4m=0.39mm＜L/400=900/400=2.25 mm
经计算，箱室下底板横向方木刚度满足要求。
③每根方木抗剪计算
Qmax=0.607q L=0.607×7.11×0.9=3.88 kN
τmax= Qmax /（0.9A）=（3.88×103）/（0.9×0.1×0.1）=0.43Mpa＜[τ]=1.7Mpa
经计算，箱室下底板横向方木抗剪满足要求。
4.3现浇箱梁C-C断面箱室范围横向方木计算
箱室底
板横向方木计算简图

横向方木计算时，按4跨等跨连续梁计算，受力分析见箱室底板横向方木计算简图。查《路桥施工计算手册》附表2-10，得：
Mmax=-0.107q L2 ；Qmax=0.607q L；f=0.632 qL4/(100EI)；I=bh3/12，W= bh2/6
箱梁箱室范围横向方木跨度L=0.45m，间距B=0.3m，方木不均匀折减系数取0.9。
①每根方木强度计算
q=[1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4)] ×0.3
=[1.2×（56.34+1.0）+1.4(2.5+2.0)] ×0.3
=（68.808+6.3）×0.3=22.53 kN/m
Mmax=-0.107 q L2
=-0.107×22.53×0.452=-0.488 kN.m
W= bh2/6=（0.2×0.22）/6=0.8×10-4m3
δW= Mmax/W=488/0.8×10-4=6.11 Mpa＜[δW] ×0.9=11.0×0.9=9.9Mpa
经计算，箱室范围横向方木强度满足要求。
②每根方木挠度计算
I=bh3/12=（0.1×0.13）/12=8.33×10-6m4
f=0.632qL4/(100EI)
=0.632×22.53×103×0.454/(100×9×103×106×8.33×10-6)
=0.5839/7500=0.779×10-4m=0.078mm＜L/400=450/400=1.125 mm
经计算，箱室范围横向方木刚度满足要求。
③每根方木抗剪计算
Qmax=0.607q L=0.607×22.53×0.4=5.47 kN
τmax= Qmax /（0.9A）=（5.47×103）/（0.9×0.1×0.1）=0.61Mpa＜[τ]=1.7Mpa
经计算，箱室范围横向方木抗剪满足要求。
通过以上对本合同段现浇箱梁不同断面、不同部位的模板下方木进行强度、抗剪力和挠度分析计算，得出该满堂支架模板下方木设置满足要求。
5、支架立杆顶托上顺桥向方木验算
本施工方案中立杆顶托上顺桥向采用10cm×10cm方木，在墩柱前后各3.0 m范围，顺桥向方木跨度为60cm，其余顺桥向方木跨度为90cm。箱梁翼板下横向方木跨度为90cm，腹板及中隔板下横向方木跨度为60cm，底板下横向方木跨度为90cm。
通过上面计算得：现浇箱翼板范围箱梁自重q1=15.6kN/m2；现浇箱梁断面中隔板范围箱梁自重q1=24.21kN/m2，箱室下底板范围箱梁自重q1=13.0kN/m2，现浇箱梁C-C断面箱室范围为最不利情况下箱梁自重q1=56.34 kN/m2。
木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时多为力学性能优于杉木的松木。查《路桥施工计算手册》表8-6各种常用木材的容许应力和弹性模量表，得杉木的力学性能：顺纹弯应力[δW]=11.0Mpa，弯曲剪应力[τ]=1.7Mpa，弹性模量E=9×103Mpa。
5.1现浇箱梁A-A断面支架立杆顶托上顺桥向方木验算
⑴现浇箱梁翼板范围支架立杆顶托上顺桥向方木验算
翼板顺桥向方木计算简图
单位：

顺桥向方木计算时，按3跨等跨连续梁计算，受力分析见翼板顺桥向方木计算简图。查《路桥施工计算手册》附表2-9第11项，得：
Mmax=-0.267PL；Qmax=1.267P ；f=1.883PL3/(100EI) ；I=bh3/12，W= bh2/6
箱梁翼板下顺桥向方木跨度L=0.9m，间距B=0.9m，共由3根横向方木支承，方木不均匀折减系数取0.9。
①每根方木强度计算
P={[1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4)] ×0.9×0.9}/3
={[1.2×（15.6+1.0）+1.4(1.5+2.0)] ×0.9×0.9}/3
={[19.92+4.9]×0.9×0.9}/3=6.70 kN
Mmax=-0.267PL
=-0.267×6.70×0.9=-1.61 kN.m
W= bh2/6=（0.10×0.102）/6=1.67×10-4m3
δW= Mmax/W=1610/1.67×10-4=9.64 Mpa＜[δW] ×0.9=11.0×0.9=9.9Mpa
经计算，箱梁翼板下顺桥向方木强度满足要求。
②每根方木挠度计算
I=bh3/12=（0.1×0.103）/12=8.33×10-6m4
f=1.883PL3/(100EI)
=1.883×6.70×103×0.94/(100×9×103×106×8.33×10-6)
=8.277/7497=0.111×10-4m=0.011mm＜L/400=900/400=2.25 mm
经计算，箱梁翼板下顺桥向方木刚度满足要求。
③每根方木抗剪计算
Qmax=1.267P =1.267×6.70=8.49 kN
τmax= Qmax /（0.9A）=（8.49×103）/（0.9×0.1×0.10）=0.94 Mpa＜[τ]=1.7Mpa
经计算，箱梁翼板下顺桥向方木抗剪满足要求。
⑵现浇箱梁A-A断面中隔板范围支架立杆顶托上顺桥向方木验算
单位：
腹板顺桥向方木计算简图

顺桥向方木计算时，按3跨等跨连续梁计算，受力分析见中隔板顺桥向方木计算简图。查《路桥施工计算手册》附表2-9第11项，得：
Mmax=-0.267PL；Qmax=1.267P ；f=1.883PL3/(100EI) ；I=bh3/12，W= bh2/6
箱梁中隔板下顺桥向方木跨度L=0.9m，间距B=0.6m，共由3根横向方木支承，方木不均匀折减系数取0.9。
①每根方木强度计算
P={[1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4)] ×0.6×0.9}/3
={[1.2×（24.21+1.0）+1.4(1.5+2.0)] ×0.6×0.9}/3
={[30.252+4.9]×0.6×0.9}/3=6.33 kN
Mmax=-0.267PL
=-0.267×6.33×0.9=-1.52 kN.m
W= bh2/6=（0.10×0.102）/6=1.67×10-4m3
δW= Mmax/W=1520/1.67×10-4=9.10 Mpa＜[δW] ×0.9=11.0×0.9=9.9Mpa
经计算，箱梁中隔板下顺桥向方木强度满足要求。
②每根方木挠度计算
I=bh3/12=（0.1×0.103）/12=8.33×10-6m4
f=1.883PL3/(100EI)
=1.883×6.33×103×0.94/(100×9×103×106×8.33×10-6)
=7.82/7497=10.4×10-4m=1.04mm＜L/400=900/400=2.25 mm
经计算，箱梁中隔板下顺桥向方木刚度满足要求。
③每根方木抗剪计算
Qmax=1.267P =1.267×6.33=8.02 kN
τmax= Qmax /（0.9A）=（8.02×103）/（0.9×0.1×0.10）=0.89Mpa＜[τ]=1.7Mpa
经计算，箱梁中隔板下顺桥向方木抗剪满足要求。
⑶现浇箱梁A-A断面箱室下底板范围支架立杆顶托上顺桥向方木验算
箱室下底板板顺桥向方木计算简图
单位：

顺桥向方木计算时，按3跨等跨连续梁计算，受力分析见箱室下底板顺桥向方木计算简图。查《路桥施工计算手册》附表2-9第11项，得：
Mmax=-0.267PL；Qmax=1.267P ；f=1.883PL3/(100EI) ；I=bh3/12，W= bh2/6
箱梁底板下顺桥向方木跨度L=0.9m，间距B=0.9m，共由3根横向方木支承，方木不均匀折减系数取0.9。
①每根方木强度计算
P={[1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4)] ×0.9×0.9}/3
={[1.2×（13.00+1.0）+1.4(1.5+2.0)] ×0.9×0.9}/3
={16.8+4.9]×0.9×0.9}/3=5.859 kN
Mmax=-0.267PL
=-0.267×5.859×0.9=-1.41 kN.m
W= bh2/6=（0.10×0.102）/6=1.67×10-4m3
δW= Mmax/W=1410/1.67×10-4=8.44Mpa＜[δW] ×0.9=11.0×0.9=9.9Mpa
经计算，箱梁箱室底板下顺桥向方木强度满足要求。
②每根方木挠度计算
I=bh3/12=（0.1×0.103）/12=8.33×10-6m4
f=1.883PL3/(100EI)
=1.883×5.86×103×0.94/(100×9×103×106×8.33×10-6)
=7.24/7497=2.94×10-4m=0.29mm＜L/400=900/400=2.25 mm
经计算，箱梁箱室底板下顺桥向方木刚度满足要求。
③每根方木抗剪计算
Qmax=1.267P =1.267×5.859=7.42kN
τmax= Qmax /（0.9A）=（7.42×103）/（0.9×0.1×0.10）=0.82Mpa＜[τ]=1.7Mpa
经计算，箱梁箱室底板下顺向方木抗剪满足要求。
5.2现浇箱梁C-C断面最不利处支架立杆顶托上顺桥向方木验算
腹
板
顺桥
向方木计算简图
单位：

顺桥向方木计算时，按4跨等跨连续梁计算，受力分析见腹板顺桥向方木计算简图。查《路桥施工计算手册》附表2-10，得：
Mmax=0.169PL；Qmax=-0.661P ；f=1.079PL3/(100EI) ；I=bh3/12，W= bh2/6
箱梁中隔板下顺桥向方木跨度L=0.6m，间距B=0.6m，共由2根横向方木支承，方木不均匀折减系数取0.9。
①每根方木强度计算
P={[1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4)] ×0.6×0.6}/2
={[1.2×（56.34+1.0）+1.4(1.5+2.0)] ×0.6×0.6}/2
={[68.808+4.9]×0.6×0.6}/2=13.27 kN
Mmax=0.169PL
=0.169×13.27×0.6=1.35 kN.m
W= bh2/6=（0.10×0.102）/6=1.67×10-4m3
δW= Mmax/W=1350/1.67×10-4=8.08 Mpa＜[δW] ×0.9=11.0×0.9=9.9Mpa
经计算，箱梁端横梁下顺桥向方木强度满足要求。
②每根方木挠度计算
I=bh3/12=（0.1×0.103）/12=8.33×10-6m4
f=1.079PL3/(100EI)
=1.079×13.27×103×0.64/(100×9×103×106×8.33×10-6)
=1.856/7497=2.48×10-4m=0.248mm＜L/400=600/400=1.5 mm
经计算，箱梁端横梁下顺桥向方木刚度满足要求。
③每根方木抗剪计算
Qmax=-0.661P =-0.661×13.27=-8.77 kN
τmax= Qmax /（0.9A）=（8.77×103）/（0.9×0.1×0.10）=0.975 Mpa＜[τ]=1.7Mpa
经计算，箱梁端横梁下顺桥向方木抗剪满足要求。
通过以上对本合同段现浇箱梁不同断面、不同部位的支架顶托上面的方木进行强度、抗剪力和挠度分析计算，得出该满堂支架顶托上方顺桥向方木设置满足要求。
6、扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算
碗扣式钢管脚手架与支撑与扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“┣”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管支架稳定承载能力显著高于扣件式钢管支架，一般都高出20%以上，甚至超过35%。本工程现浇箱梁支架按Ф48×3.5㎜钢管扣件式支架进行内力计算，计算结果同样适用与WDJ碗扣式支架，相对于扣件式支架安全系数相当与1.2以上。
6.1现浇箱梁A-A断面
⑴现浇箱梁翼板部位,在此范围支架设置纵桥向