某某桥承台深基坑开挖专项施工方案.doc

1 *立交桥工程 承台深基坑 开挖专项施工方案 编制：审核：批准：*工程公司 2010 年 11 月 15 日 2 承台深基坑开挖专项施工方案 一、工程概述 1、编制说明 因原承台深基坑开挖专项施工方案（2010 年 4 月 27 日编制并经专家论证）是考虑 B05、B06、B07、B08、B09 号墩承台深基坑开挖时对 104 国道开挖卸载或对 104 国道进行钢板桩加固保护，但因工程所处位置的无法对 104 国道进行处理，经按原开挖方案施工 B06号墩承台时发现无法满足结构安全，造成基坑坍塌。现重新根据现场实际情况编制本工程的深基坑开挖专项施工方案。2、编制依据（1）*工程施工图设计文件；（2）工程地质报告；（3）国家现行设计规范、施工规范、及有关文件；（4）我项目部对施工现场实地勘察及调查资料；（5）丰门河围堰施工方案；（6）承台深基坑开挖专项施工方案（2010 年 4 月 27 日编制并经专家论证）；（7）我公司积累的成熟技术、施工方法以及多年来从事同类工程的施工经验。3、深基坑工程概况 3.1 深基坑情况：*工程涉及深基坑（大于 4 米）的有 B05、B06、B07、B08、3 B09 墩承台，均位于丰门河中，将*河围堰施工完成后方可进行深基坑施工。具体见附表：基坑 位置 原地面 标高（m）基底标高（m）沟槽或基坑深度（m）平面形状 尺寸 备注 B05 5.5-3.5 9 7.2*20m 王字型承台 B06 5.5-3.5 9 7.2*16.16m 王字型承台 B07 5.5-3.5 9 7.5*9.2m 方型承台 B08 5.5-3.5 9 7.5*9.2m 方型承台 B09 5.5-3.5 9 7.2*22.5m 王字型、方型承台 原地面标高 5.5m 是指 104 国道路面标高 3.2 地质情况 1 素填土：灰、灰黄色，以碎石粘性土为主组成，局部含少量建筑垃圾或生活垃圾；土性湿饱和，松散稍密，中高压缩性。2 粘土：灰黄色，含少量铁锰质氧化物、植物根等；韧性好，切面光滑，干强度高，摇震无反应；土性呈可软塑，中高压缩性。3 淤泥：青灰色，含少量粉细砂、腐植物碎屑、贝壳残片；具有水平微层理构造；土性呈流塑，高压缩性，高灵敏度。基坑影响范围内各土层物理力学性质指标见附表 4 层号 岩土名称 含水量（%）孔隙比 天然重度（KN/m3）剪切指标 地基承载力（Kpa）粘聚力（Kpa）内摩擦角（度）2 粘土 32.8 1.009 18.1 17.0 10.8 31.7 3 淤泥 69.0 1.987 15.6 17.4 11.8 36.8 水文地质特性：本场地表层素填土，具有透水性，以下粘土、淤泥属微透水性和弱含水性，主要以大气降水补给；3 层淤泥中的水平方向渗透性大于竖向。二、深基坑支护设计 B05、B06、B07、B08、B09 等 5 个墩基坑开挖深度均为 9.0 米，地质条件一般，坑壁上分布有一定厚度的淤泥土，坑底为淤泥土，均采用拉森钢板桩型结合临时钢支撑的围护形式。根据拉森钢板桩模数，采用 18m 长规格。拉森钢板桩采用专用打桩机打设。支撑均采用 600（壁厚 10mm）钢管。基坑土方开挖时随挖随撑。三、深基坑支护施工 1 1、围堰施工围堰施工 1 1）工程概况工程概况 *工程是构建*园区三期与周边路网的主要交通道路，位于潘岙路北，104 国道和屿头北路交叉口以西，其中 B 匝道桥 B05、B06、B07、B08、B09 墩均在丰门河中，为方便深基坑施工，必须对*河进行断流围堰施工。*河河道常水位高程为 2.62m，河床底高程为 5 1.3m 左右，水流平缓。2）围堰施工围堰施工 因为*河河道不通航，*河内桥梁承台（B 匝道桥）根据现场的实际情况，共设置二处围堰，围堰采用双排圆木桩围堰。为确保安全，保证工期，尽量在讯期到来前进行围堰拆除排洪，否则讯期施工将按应急预案进行防讯。在施工前先在*河的东西两侧进行围堰截流施工。围堰木桩长度为 6 米，梢径 15 厘米，纵向间距为 0.5 米，横向间距为 2.5 米；待木桩施工完成后，在两排木桩内侧放入竹制格栅及土工织物，减少填土外漏，然后用挖掘机缓慢填入黏土，填土时分层用挖机抖夯实，如此直到填筑到水位标高 1 米以上；围堰宽 2.5 米，河道最深处围堰高约 3.35 米（河床底标高为 1.30m 左右，围堰顶标高为 4.65m）。待土方填至圆木设计桩顶时，内外侧圆木桩顶采用6 圆钢拉结。围堰土方采用岸上基坑开挖线内的土方围堰，拆除用机械与人工配合拆除。围堰体计算：（1 1）地基承载力地基承载力 围堰底土层地基承载力 f=57KPa 堰体对堰底的压力：ph （1）式中：-堰体重度（kN/m3）;本工程取 14.6 h-堰体高度（m）;本工程取 3.35；代入（1）计算得:p=h=14.63.35 6=48.91KPa57KPa，安全。（2 2）抗倾覆验算抗倾覆验算 倾覆弯矩计算 A、水对堰体的作用：Esh （2）式中：-水重度（kN/m3）；取 10.0；h-水深度（m）；本工程取 2.35；代入（2）式计算得 Es=h=10.02.35=23.5KPa 合力 Ps=hh/2=102.352.35/2=27.6m 合力点至桩底的距离：ls=(h/3)+3.35=(2.35/3)+3.35=4.1m B、土体作用：水下土体等效重度、等效内摩擦角、等效凝聚力（采用加权平均值计算）a、等效重度：1 12212()ehhhh （3）式中：1-第层土重度，取 15.5kN/m3。2-第层土重度，取 11.8kN/m3。1h-第层土厚度，取 1.00m。2h-桩长范围内第层土厚度，取 0.65m。代入式（3）得：1 12212()ehhhh=(11h+22h)/(1h+2h)=14KN/m3 b、等效凝聚力：1 12212()ec hc hchh （4）式中：1c-第层土凝聚力，取 0。2c-第层土凝聚力，取 3kpa。7 12hh、-与（3）式同；代入（4）式计算得：1 12212()ec hc hchh=(1c1h+2c2h)/(1h+2h)=1.2kpa c、等效内摩擦角：1 12212()ehhhh （5）式中：1-第层土内摩擦角，取 0。2-第层土凝聚力，取 1.0。12hh、-与（3）式同；代入（5）式计算得：1 12212()ehhhh=(11h+22h)/(1h+2h)=0.4kpa 主动土压力系数：Ka=tan2(45-e/2)=tan(45-0.4/2)=0.47；Ka =0.66kpa 主动土压力计算：Ea1=EsKa2CeKa 23.50.4721.20.66 9.5KPa Ea2=(Ese(1h2h)Ka2CeKa(23.514(10.65)0.4721.20.66 32.8KPa 主动土压力合力 Pa(Ea1Ea2)(1h2h)/234.9KPa 合力作用点至桩底距离la：PalaEa1(1h2h)(1h 8 2h)/2(Ea2Ea1)(1h2h)(1h2h)/3 （6）将前面数据代入（6）式计算得：la0.98m 故水压力和主动土压力产生的倾覆弯矩：MsPslsPala147.4KN.m 抗倾覆弯矩计算 被动区土压力产生的抗倾覆弯矩 考虑到围堰内侧淤泥层土质极差，把该层土的被动土压力贡献作为，安全储备，在计算中不予考虑。被动土压力系数：Kp=tan2(455.7/2)=0.818；Kp=0.9kpa Ep1=2cKp=2100.9=18 kpa Ep2=2hKp2cKp =100.650.8182100.9 23.3kpa 被动土压力合力 Pp0.5(Ep1Ep2)2h13.4KPa 合力作用点至桩底距离lp：PplpEp12h2h0.50.5(Ep2Ep1)2h2h/3 （7）将前面数据代入（7）式计算得：lp0.3m 故被动土压力产生的抗倾覆弯矩：MpPplp13.40.34.02KN.m 由围堰体自重产生的抗倾覆弯矩：9 1.02GylMlh （8）式中：l-围堰体松木桩内侧宽度。取 2.5m；yh-堰体高度，3.35m；-堰体容重（kN/m3）;本工程取 14.6。代入（8）式解得：1.02GylMlh 2.53.35114.62.50.5 152.8KN.m 对堰体内侧桩底取弯矩：抗倾覆安全系数 K(MpMG)/Ms(4.02152.8)/147.41.1；安全。抗滑移验算：整体抗滑移：ppFkpa （9）式中：F-围堰底土层的摩擦力；1.0Fl tanch tanch10.014.63.35tan5.714.9kp 摩擦力F2.5114.92.5137.3kN 将相关数据代入（9）式 ppFkpa(13.437.3)/34.91.5，安全；围堰施工时要注意的事项：采用较松散的粘土且不含石块、垃圾等杂物。围堰粘土填心时，用打夯机（或挖掘机）夯实，防止围堰渗漏 10 滑坡。围堰后派专人对堰体随时进行观察、测量，发现问题及时采取加固措施。待围堰施工完毕，对堰内的水进行排除。排水采用排水沟及集水坑并用水泵抽除的方法。待围堰内工程内容施工、养护完毕后，方可拆除该段围堰 2 2、深基坑支护施工深基坑支护施工 1)、测量放样定位 基坑或沟槽放样采用智能型全站仪测量定位。B05、B06、B07、B08、B09 墩基坑处放出拟打设钢板桩的位置。2)、基坑围护施工方法 B05、B06、B07、B08、B09 墩处均采用拉森钢板桩结合临时内支撑的围护形式，根据钢板桩模数，采用 18m 长规格。根据现场情况，钢板桩顶标高控制为+5.5m，底标高-9.5m，采用专用打桩机打设。共设置三道水平内撑，分别位于桩顶下 2.0m、3.4m、2.5m 位置，内撑采用 600*10mm 钢管，围檩采用双拼 50a 工字钢。基坑到底后浇筑 50cmC20 砼封底，然后拆除第三道钢支撑施工承台。内撑与基坑四周钢围檩焊接固定，通过围檩与钢板桩接触支撑；围檩材料为双拼50a 工字钢，均搁置在牛腿上与钢板桩焊接固定，围檩与钢板桩间塞铁楔形块接触传力；牛腿采用10 与钢板桩焊接。基坑底设置厚度50cm 的 C20 封底砼，砼全断面浇筑，与钢板桩有效接触，待砼达到设计强度后可拆除第三层水平支撑进行承台、墩身施工。11（1）打设钢板桩 钢板桩均为拉森钢板桩型。槽钢均采用整材，无拼接。打拔钢板桩采用专用机械，顶标高控制在+5.5m。（2）基坑开挖 基坑开挖原则：竖向分层，纵向分段，后退开挖施工。根据支撑设计位置及现场实际情况，拟将基坑竖向分为三层。土方开挖竖向分层为：第一层开挖到第一道支撑底以下 30cm，施工第一道围檩支撑；第二层基坑开挖至第二道支撑底以下 30cm，施工第二道围檩支撑；第三层开挖至第三道支撑底以下 30cm，施工第三道围檩支撑；然后开挖至承台底以下 20cm 后，再采用人工挖除 30cm 余土，避免扰动基底。钢管支撑部位土方开挖后及时支撑，随挖随撑。开挖出来的土方一律外运。严禁直接堆在基坑边。并适时对基坑边缘进行卸载。（3）支撑和围檩施工 钢管支撑采用 600*10mm 钢管，围檩采用双拼 50a 工字钢焊接而成。围檩支撑在桩顶下 2.0m、3.4m、2.5m 位置。（4）浇筑封底砼 基坑开挖至承台底标高以下 50cm 后，采用碎石、粘土混合物整体找平。整体浇筑 C20 砼封底，厚度为 50cm，至设计承台底标高。砼浇注时避免对钢板桩支护产生挠动，四周与钢板桩要紧密接触，形成有效传力带。（5）拆除第三道水平支撑 封底砼强度达到设计强度后，可拆除第三道水平钢支撑，然后施 12 工承台和墩身。3）、地下水的处理方案 由于地下水位比较高，在开挖过程中，为了及时排出基坑内渗水，保证开挖土方时基坑内干燥，在开挖基坑的两边逐层设置排水明沟，距基坑周边 50cm 设一圈排水沟（5050cm），排水沟相互连通并在有积水时及时抽水，以解决开挖期间的积水。当开挖至基底后，每隔10m 左右设置一集水井（施工时可按实际分段长度具体设置），使积水会流于集水井内，再用水泵抽水到坑外。在底板垫层施工时，排水沟形成排水通路，保证底板在无水条件下作业。施工过程中必须保证排水通畅，并随时将积水井中的水排出坑外，保证施工过程在无水状态下持续不断的进行。在布设排水沟、集水井及确定抽水设备时应留有 2030%的富余量。四、基坑监测 为了确保基坑开挖的安全和本工程地下结构施工的顺利进行，及时获取基坑开挖过程中支护结构和周围土体的受力和变形信息，施工单位委托有丰富经验的专业监测单位实施监测，以求事先掌握基坑开挖的影响情况。1、监测内容及布点 基坑开挖前请相关专业队伍对基坑周边建筑物缺陷及沉降情况做一次全面检查及记录。根据本工程实际情况，在基坑开挖过程中监测的主要内容为：、支护边坡深层土体位移；、地下水位观测；、对周围环境监测：包括周围建筑物、道路及管线的沉降、倾 13 斜、裂缝的产生和开展情况。2、监测要求、基坑监测应委托有丰富经验的专业监测单位实施监测，监测单位根据设计文件和周围环境特点编制监测方案，监测方案应得到建设、设计和监理方的认可。、开挖前，对周围环境作一次全面调查，记录观测数据初始值。基坑开挖期间一般情况下每天观测 2 次，开始几天或遇位移、沉降及其变化速率较大时，则应增加监测频次。底板或垫层浇筑完成后，可酌情逐渐减少观测次数。、监测数据一般当天口头提供给监理单位，次日填入规定的表格提供给建设、设计、监理、施工等相关单位，挖土至坑底时应增加监测次数。、每天的数据应整理成有关表格并绘制成相关曲线，并每 23天提供一次，如位移沿深度的变化曲线，位移及沉降随时间的变化曲线等。、监测记录必须有相应的施工工况描述。、监测人员对监测值的发展和变化应有评述，当接近报警值时应及时通知监理，提请有关部门注意。、工程结束时应有完整的监测报告，报告应包括全部监测项目，监测值全过程的发展和变化情况、相应的工况、监测最终结果及评述。3、监测报警 测斜管水平位移：连续 3 天位移速率超过 3mm/天，或单日位移 14 达到 5mm，或累计位移达到 40mm；当报警值时，应及时通知建设、设计、监理、施工等相关单位，以便采取应急措施。五、施工进度计划安排 1、工期进度 2010 年 7 月 1 日-2011 年 12 月 30 日，共计 180 天。2、人、机、料安排 2.1 施工劳动力和管理人员安排 2.1.1 劳动力安排 根据以上深基坑的情况，本工程主要劳动力安排如下：技术人员：3 人 管理人员：6 人 模板工：20 人 钢筋工：10 人 挖掘机操作人员：4 人 打钢板桩操作人员：2 人 普工：814 人 土方运输驾驶员 10 人 测量辅助工：4 人 电工：2 人 2.1.2 项目部管理人员安排 项目部管理人员具体安排人员如下：项目经理：1 人 项目副经理：1 人 项目技术负责人：1 人 施工负责人：1 人 安全员：2 人 质量员：1 人 资料员：1 人 深基坑施工负责人：2 人 材料员：1 人 设备管理负责人：1 人 15 试验负责人：1 人。2.2 机械设备安排 根据施工进度计划安排，深基坑拟安排如下机械设备：序号 机械设备名称 数量 备注 1 打桩机 1 台 打拔钢板桩 2 挖掘机 2 台 挖基坑土方 3 土方运输车 10 辆 运土方 2.3 材料安排 根据本工程深基坑具体情况，主要有如下材料：钢管、工字钢等、六、质量保证措施 1、做好工程质量的基础管理工作。1.1 做好质量思想教育工作 使全体参与施工人员树立正确的质量观。以每个人的工作质量来保证工程项目的施工质量，坚持以“质量第一”的思想去组织和检验自己的工作。教育各作业层的施工操作人员，坚持“预防为主”的方针，增强质量意识，强化自控能力，把“为人民服务”的思想具体化为“为用户服务”、“下道工序就是用户”和“假如我是用户”的思想。1.2 做好技术业务培训工作 对全体施工人员进行质量法规和专业（工种）的培训。掌握本岗位的“应知、应会”。明确自己从事的工作与工程质量的关系，明确自己在保证工程质量方面应负的责任和应起的作用。16 2、工程质量控制措施 2.1 工程材料的质量保证 对采购的原材料、构（配）件、半成品等材料，建立健全进场的检查验收和取样送验制度，杜绝不合格的材料进入现场。把原材料质量控制在采购前，实行质量预控，先看样品或成品质量说明书，如钢材等，不符合质量要求的不定货，坚决防止劣质原材料进驻场地。钢材及其它成品半成品进场时必须有出厂合格证，并做材质试验。现场设专人收料，不合格的材料拒收。施工过程中如发现不合格的材料应及时清理出现场。商品砼质量保证措施 a 砼的原材料和配合比 砼的原材料：砂、碎石、水泥及外加剂等先经试验合格，砼配合比设计试配强度符合设计和施工要求后，报监理工程师，经批准后使用。b 砼运输能力要适应砼浇筑速度和凝结速度的需要，使浇筑工作不间断并使砼运到浇筑地点时仍保持均匀性和规定坍落度。采用搅拌运输车运输，运输途中以 24r/min 的慢速进行搅拌，砼的装载量约为搅拌筒几何容量的 2/3。c 随时抽检砼坍落度，不符合要求时不予接收。每次砼施工都要具备完整的试验资料、施工配合比资料和商品砼出厂合格证。d 砼运至浇筑地点后发生离析、严重泌水或坍落度不符合要求时 17 应退回砼厂进行第二次搅拌，二次搅拌时不得任意加水，确有必要时，可同时加水和水泥以保持原水灰比不变。如二次搅拌仍不符合要求，则不得使用。e 泵送时要注意以下几点：砼供应必须保证输送砼的泵能连续工作；输送管线接头应严密、宜直，转弯宜缓，如管道向下倾斜，要防止混入空气，产生阻塞；泵送前要先用适量的与砼内成分相同的水泥浆润滑输送管内壁。砼出现离析现象时，应立即用压力水或其他方法冲洗管内残留的砼，泵送间歇时间不宜超过 15min；泵送过程中，受料斗内要具有足够的砼，以防止吸入空气产生阻塞。2.2 工程的质量保证 项目经理部每月组织一次本单位的质量大检查，作业队每天进行施工中间检查及竣工质量检查并评出质量等级。班组坚持“三检制”，自检合格后，专职质检员进行全面检查验收，然后由项目经理部质检工程师请监理工程师验收签认。发现违反施工程序，不按设计图纸、规范、规程施工，使用不符合质量要求的原材料、成品和设备时，各级质检人员均有权制止，必要时可向主管领导提出暂停施工进行整顿的建议。3、质量管理网络 18 质量管理网络图质量管理网络图 七、基坑安全措施 1、基坑开挖申请及审批制度 基坑开挖应建立开挖申请及审批制度，未经审批或审批未通过的工程严禁进行基坑开挖施工。、基坑开挖专项施工方案已通过规定的审核程序。、基坑围护结构已按设计及规范要求完成，围护结构和地基加固强度已满足设计要求。、对基坑周围需保护的构筑物等，要调查摸清现有状况，以及能承受变形的能力，并且落实了切实可行的保护措施。、周围环境及基坑监测控制点按照监测方案布置好，并做好初工程项目部 组长 副组长 技术员 施工员 工班工人 质检员 木工班 泥工班 钢筋班 机械班 架子班 安装班 19 始值的测试工作。、施工现场安全、技术交底已按要求完成。、对本工程潜在的风险进行辨识、分析和评估，并有针对性的应急预案。、挖土设备、支撑材料等须通过验收。、施工现场坑外排水措施已落实。2、施工准备 2.1 降排水 开挖前准备好排水设施，以保证开挖后开挖面不浸水，基坑周边必须有防止地表水流入的措施。2.2 安全措施、开挖前必须备齐经检验合格的钢管支撑、围檩、支撑配件以及支撑轴力量测组件等必须的器材和设备。、基坑开挖前对开挖基坑四周设置合格可靠的安全栏杆和配置标准的登高设置，严禁登高设施搭设在钢支撑上，基坑四周应设砖或素混凝土 1520cm 高的防水墙，防止地面水流进基坑，基坑栏杆周围必须设置绿色密目网围护。、基坑周围长堤内有足够的照明度，基坑内的照明覆盖应不存在暗角。、基坑四周的地面，不应堆放重物、杂物和其它散件，防止基坑受压，确保施工人员行走安全，严防杂物滚落基坑内伤害作业人员。3、基坑开挖施工 20、基坑开挖应遵循“分层开挖、先撑后挖、严禁超挖”的原则，其挖土方法和支撑顺序应与设计工况相一致。、严格控制土方开挖相邻区的土体高差，基坑开挖较深时，应防止挖土过快、边坡过陡，造成卸载过速而引起土体失稳、基底涌土、桩身倾斜等严重后果。、除支护允许外，挖土机械和车辆不得直接在支撑上行走操作，严禁挖土机械碰撞支撑、立柱、工程桩等。、机械挖土至坑底标高以上 30cm左右的土方应采用人工修土，以保证原状土的完好，基坑开挖至设计标高后，应清除浮土，经验槽合格后，方可进行下一工序的施工。、认真做好基坑降水以及明排水工作，确保基坑干燥，加快施工进度，坑内可采用明沟、盲沟和集水井排水，基坑周围的地面排水沟必须保持畅通，并防止坑内排出的水和地面雨水倒流、回渗坑内。、基坑边不宜堆置土方或其他设备和材料，以尽量减少地面荷载。、基坑开挖过程中应加强对围护结构的检查工作，发现有渗漏现象应及时封堵。、加强基坑以周边地下管线的监测工作，土方、支撑、降水等施工应服从统一指挥，做好信息化施工，并根据监测信息及时调整施工方案。两道人行爬梯（上、下各一道）。4、钢管支撑施工 21、钢管支撑材料设备进场应认真做好进场检查验收工作，对检验合格的材料设备应该编号登记，杜绝不合格材料设备在工程中使用。、钢管支撑材料断面、壁厚尺寸复合设计要求。、基坑施工时应按先撑后挖的原则，一般先中间后两边，对称安装钢支撑。、在重要部位的支撑端部，设置复加应力装置应根据监测信息及时调整支撑应力。八、应急抢险预案（一一）安全应急预案的任务和目标安全应急预案的任务和目标 为了做好该桥段的深基坑施工安全工作,建立健全各项安全管理制度和安全防护措施,确保施工全过程安全无事故,使各工序施工顺利进行,做到有章必循、违章必纠、管理有序、层层落实,制定本施工安全应急预案。（二二）原则原则 1、安全第一、预防为主 2、统一指挥、分级负责 3、单位自救和社会救援相结合 4、快速、准确、合理（三三）组织机构组织机构 为了有效地发挥安全应急指挥职能，成立深基坑安全领导小组：组长：*(电话：)22 副组长：*(电话：)组员：*安全领导小组负责组织成立本项目的事故现场应急指挥小组，在事故发生时亲临现场指挥应急抢险求援工作，并对以下工作负责：按国家规定配置应急救援（消防）设施和器材、设置安全标志及警报、通讯设施，并定期组织检查设施和器材完好状况；组织开展安全检查，及时消除或控制各类事故隐患；组建一支经过应急培训演练的应急救援小组，并要求应急小组人成员熟知各种危险品及机械设备的性质及应急处理方法，熟练掌握各种应急救援器材的使用方法；保持与各小组成员之间的通讯联络畅通，一旦事故报告后，能立即通知应急小组前往处理。（四四）应急救援职责应急救援职责 1、发生安全事故时，发布和解除应急救援命令、信号。2、及时组织安全抢险、营救伤员。3、及时向上级部门通报事故情况。4、负责事故调查的组织工作。5、负责总结事故的教训和应急救援经验。（五五）应急预案组织措施应急预案组织措施 1、事故发生后，施工现场管理人员要立即向应急领导小组汇报，并拔打“120”；要详细报告发生事故地点，施工里程及结构物名称、单位，联系电话、坍塌范围、受伤人员及报告人，报告人联系电话等。23 2、施工现场管理人员要立即组织有关人员，设立警示标志，抢救受伤人员及物资，并指定专人在主要路口迎接应急人员。3、项目经理部应急领导小组接到报告后，要立即报告公司，应急小组到达现场后，应对发生事故地点进行勘察，查看有无再次发生事故的可能，检查受伤人员情况，交通畅通情况等，并做好相应的救护方法；如技术、设备达不到要求时，应向上级有关部门汇报，请求援助。4、发生事故后，如有施工人员受伤时，项目经理部应急领导小组应确定最近的救护医院，立即送受伤人员到应急医院治疗。5、经理部应立即组织事故调查小组，对发生事故的全过程进行调查分析，查清事故原因，分清事故责任，教育群众，对事故责任人进行处理，整改事故隐患，并确定有效的安全防护措施。6、发生事故后，施工单位负责人应在当时，立即报告经理部，经理部在 24 小时内快报上级有关部门，应填写事故报告书报公司。（六六）应急预案运行流程图应急预案运行流程图 24 （八）（八）各类应急方法各类应急方法 施工现场配备一定数量的砂包、钢管、水泥、水泵、注浆设备、喷浆机、发电机、污水泵、井点设备等抢险物资。在突发事故产生时，除马上通知各有关单位外，现场必须及时采取有效的措施来保证整个基坑和周边环境的安全 1 1、高处坠落伤害事故抢险措施高处坠落伤害事故抢险措施 高处坠落伤害事故发生后，要分清轻、重、缓、急，在事故现场处理受伤人员时，要沉着、果断、准确、细致，保护好事故现场，经理部医务人员要立即对受伤人员作出诊断伤势情况作出简单处理，并通知当地医院说明伤员的伤势情况,受伤部、性质,以利医院作好准备。立即送往就近医院进行抢救。2 2、机械伤害事故抢险措施机械伤害事故抢险措施 积极抢救采取措施防止事故扩大和保护事故现场。成立事故调查小组，对事故进行调查处理，做好事故善后处理工作，经理部在 24 小时内填写 事故报告书上报有关部门。发生事故现场 施工现场管理负责人向经理部报告（特殊情况立即报警）施工现场立即进行抢救确定抢救方案 立即奔赴事故现场，同时报告主管领导和相关部门。经理部应急领导小组立即组织有关人员进行抢救。经理部立即向公司报告 25 当发生机械伤害事故后，要根据机械伤害程度，组织抢救方案，由项目第一管理者负责指挥，以最快的速度赶到事故现场，确定抢险方案后组织抢救，有效控制灾害扩大，将事故损失降低到最低限度，组织机械设备由机械工程师负责，发现有人员伤害要沉着、果断、准确、细致，保护好事故现场，医务人员立即对受伤人员进行诊断处理，立即送往就近医院抢救。3 3、物体打击伤害事故抢险措施物体打击伤害事故抢险措施 当发生物体打击伤害事故,首先要将受伤人员转移到安全地方,根据受伤人员的伤势情况、受伤部位、性质、施工现场负责人要以最快速度上报经理部领导，组织抢救，确定抢危方案，在抢救过程中抢救人员要听从指挥，服从安排，不得鲁莽从事，团结协作，争分夺秒，全力抢救。经理部医务人员要立即对受伤人员作出诊断伤势情况作出简单处理，并通知当地医院说明伤员的伤势情况,受伤部位、性质,以利医院作好准备。立即送往就近医院进行抢救。4 4、人体触电伤害事故抢险措施人体触电伤害事故抢险措施 1）发现有人员触电伤害事故，要立即关闭电源开关，针对被触电人员受伤情况作出简单诊断，当病人处于昏迷状下，要尽快对心跳和呼吸情况作出判断，看看是否处于“假死”状态。如出现“假死”状态，说明全身组织严重缺氧，此时情况十分危及，应采取有效方法：、把脱离电源后的病人迅速移至通风干燥处仰卧于平坦处，将上衣与裤带放松。、观察病人是否还有呼吸存在，、摸一摸颈动脉或股动脉有没有搏动。、看一看瞳孔是否扩大。26 2）采取人工呼吸法。3）采取体外心脏挤压法。在现场采取急救的简单方法外，马上要组织车辆将病人送往就近的医院进行抢救，经理部医务人员要护送到医院待病人脱离危险后才能离开。5 5、基坑变形基坑变形 1）基坑开挖过程中，若跟踪监测围护有严重变形情况，立即停止施工，紧急时，可增设平支撑、快速回填土方，或向围护内放水,同时加密监测频率。2）若坑底土体位移过大或隆起过大，应停止挖土，并立即进行压力注浆等加固措施，待养护、监测数据稳定后方可继续开挖。3）如地面出现裂缝，应及时灌浆修补，防止地表水渗入。遇大雨时，基坑开挖施工必须停止，采用抽水机向外排水。4）若出现漏水情况，应马上回填土，再挂网抹浆加固，并用钢管将水引出排入基坑中，但要注意不得带出土体颗粒；含水量较大，可在基坑外补打高压旋喷桩或者压密注浆进行止水。6 6、物体坍塌伤害事故抢险措施物体坍塌伤害事故抢险措施 发生坍塌伤害事故后，施工现场负责人员要立即报告经理部施工预案领导小组办公室，办公室要立即报告第一管理者，以最快的速度赶到事故现场，确定抢险方案后组织抢救，有效控制灾害扩大，将事故损失降低到最低限度，在事故现场由项目经理陈宝法负责指挥，由机电工程师曹振华组织机械设备调配，由物资部部长陈夏友负责物资供应，在抢救过程中抢救人员要听从指挥，服从安排，不 27 得鲁莽从事，团结协作，争分夺秒，全力抢救。经理部医务人员要立即对受伤人员作出诊断伤势情况作出简单处理，并通知当地医院说明伤员的伤势情况,受伤部位、性质,以利医院作好准备。立即送往就近医院进行抢救。（九）（九）善后处理善后处理 1、现场保护。在积极抢救伤员的同时，保护好现场，配合有关部门进行现场勘查、取证工作。2、调查处理。按政府、上级主管部门的要求，选派有经验的专家参与突发事件的调查、原因分析等工作，配合有关部门进行处理。3、突发事件责任单位、应及时组织事件调查，写出调查报告。4、为汲取教训，防止类似情况再次发生，应提出具体防范措施和对责任人初步处理意见。28 九、九、*承台深基坑钢板桩围护结构计算书承台深基坑钢板桩围护结构计算书 （一）（一）说明：说明：1、基坑深度9m，采用18m长拉森型钢板桩，嵌固深度9m；纵向设置三道600*10mm钢管支撑，围檩采用双拼50a工字钢。基坑到底后浇筑50cmC20砼封底，然后拆除第三道钢支撑施工承台。2、7.2m长600*10mm钢管的支锚刚度取值K=2EA/L=2*1*2.1*105*185.354*10-4/7.2=1081.2MN/m 材料抗力:参数：E=2.1*105mpa；A=2185.354cm2；ix=20.862cm=7200/20.862=34.5，查表得弯曲系数=0.953 N=205*185.354*0.953*100/1000=3621KN -（二）（二）支护方案支护方案 -连续墙支护 29 -（三）（三）基本信息基本信息 -内力计算方法 增量法 规范与规程 建筑基坑支护技术规程 JGJ 120-99 基坑等级 一级 基坑侧壁重要性系数0 1.10 基坑深度H(m)9.000 嵌固深度(m)9.000 墙顶标高(m)0.000 连续墙类型 钢板桩 每延米板桩截面面积A(cm2)236.00 每延米板桩壁惯性矩I(cm4)39600.00 每延米板桩抗弯模量W(cm3)2200.00 有无冠梁 无 放坡级数 0 超载个数 1 支护结构上的水平集中力 0 -超载信息超载信息 -超载 类型 超载值 作用深度 作用宽度 距坑边距 形式 长度 序号 (kPa,kN/m)(m)(m)(m)(m)1 10.000-附加水平力信息附加水平力信息 -水平力 作用类型 水平力值 作用深度 是否参与 是否参与 序号 (kN)(m)倾覆稳定 整体稳定 30 土层信息土层信息 -土层数 1 坑内加固土 否 内侧降水最终深度(m)9.000 外侧水位深度(m)2.900 内侧水位是否随开挖过程变化 是 内侧水位距开挖面距离(m)0.000 弹性计算方法按土层指定 弹性法计算方法 m法 -土层参数土层参数 -层号 土类名称 层厚 重度 浮重度 粘聚力 内摩擦角 (m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度)1 淤泥 20.00 15.6 5.6 17.40 11.80 层号 与锚固体摩 粘聚力 内摩擦角 水土 计算方法 m,c,K值 抗剪强度 擦阻力(kPa)水下(kPa)水下(度)(kPa)1 16.0 9.60 7.00 合算 m法 3.34-支锚信息支锚信息 -支锚道数 3 支锚 支锚类型 水平间距 竖向间距 入射角 总长 锚固段 道号 (m)(m)()(m)长度(m)1 内撑 3.000 2.000-2 内撑 3.000 3.400-3 内撑 3.000 2.500-支锚 预加力 支锚刚度 锚固体 工况 锚固力 材料抗力 材料抗力 道号(kN)(MN/m)直径(mm)号 调整系数(kN)调整系数 1 0.00 1081.00-2-3621.00 1.00 2 0.00 1081.00-4-3621.00 1.00 3 0.00 1081.00-68-3621.00 1.00 31-土压力模型及系数调整土压力模型及系数调整 -弹性法土压力模型:经典法土压力模型:层号 土类名称 水土 水压力 主动土压力 被动土压力 被动土压力 调整系数 调整系数 调整系数 最大值(kPa)1 淤泥 合算 1.000 1.000 1.000 10000.000 -工况信息工况信息 -工况 工况 深度 支锚 号 类型(m)道号 1 开挖 2.500-2 加撑-1.内撑 3 开挖 5.900-4 加撑-2.内撑 5 开挖 8.400-6 加撑-3.内撑 7 开挖 9.000-8 拆撑-3.内撑 -（四四）设计结果设计结果 -32 结构计算 -各工况：33 34 35 内力位移包络图：36 地表沉降图：-整体稳定验算整体稳定验算 -37 计算方法：瑞典条分法 应力状态：总应力法 条分法中的土条宽度:0.50m 滑裂面数据 整体稳定安全系数 Ks=0.835 圆弧半径(m)R=15.166 圆心坐标X(m)X=-0.494 圆心坐标Y(m)Y=6.139 -抗倾覆稳定性验算抗倾覆稳定性验算 -抗倾覆安全系数:K s M p M a Mp被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩,对于内支撑支点力由内支撑抗压力 38 决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。Ma主动土压力对桩底的倾覆弯矩。注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。工况1：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。序号 支锚类型 材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)1 内撑 0.000 -2 内撑 0.000 -3 内撑 0.000 -K s 15110.147 0.000 2474.083 Ks=6.107=1.200,满足规范要求。工况2：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。序号 支锚类型 材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)1 内撑 1207.000 -2 内撑 0.000 -3 内撑 0.000 -K s 15110.147 19312.000 2474.083 Ks=13.913=1.200,满足规范要求。工况3：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。序号 支锚类型 材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)1 内撑 1207.000 -2 内撑 0.000 -3 内撑 0.000 -K s 7473.211 19312.000 6444.953 Ks=4.155=1.200,满足规范要求。工况4：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。序号 支锚类型 材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)1 内撑 1207.000 -2 内撑 1207.000 -3 内撑 0.000 -K s 7473.211 34520.200 6444.953 Ks=6.515=1.200,满足规范要求。39 工况5：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。序号 支锚类型 材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)1 内撑 1207.000 -2 内撑 1207.000 -3 内撑 0.000 -K s 3938.814 34520.200 8249.749 Ks=4.661=1.200,满足规范要求。工况6：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。序号 支锚类型 材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)1 内撑 1207.000 -2 内撑 1207.000 -3 内撑 1207.000 -K s 3938.814 46710.900 8249.749 Ks=6.139=1.200,满足规范要求。工况7：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。序号 支锚类型 材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)1 内撑 1207.000 -2 内撑 1207.000 -3 内撑 1207.000 -K s 3300.415 46710.900 8566.691 Ks=5.837=1.200,满足规范要求。工况8：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。序号 支锚类型 材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)1 内撑 1207.000 -2 内撑 1207.000 -3 内撑 0.000 -K s 3