汇和综合楼工程地下部分模板设计计算书.doc

汇和综合楼工程地下部分模板设计计算书
一、设计依据 2
二、计算条件 2
三、荷载荷载标准值 2
四、计算过程 3
1、独立柱模板(截面尺寸1400×1400)： 3
⑴结构布置 3
⑵荷载计算 4
⑶构件验算： 4
2、框架梁模板： 7
⑴ 框架梁截面特点 7
⑵ 结构布置 7
⑶ 荷载计算 8
⑷ 构件验算 9
4、楼面板模板： 14
⑴ 楼面板特点 14
⑵ 结构布置 14
⑶ 荷载计算 14
⑷ 构件验算： 14
5、墙体模板： 17
⑴结构布置： 17
⑵荷载计算 18
⑶构件验算： 18
汇和综合楼工程模板设计计算书
一、设计依据
1.《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）
2.建筑施工手册（第四版）
3.汇和综合楼工程结构施工图纸。
二、计算条件
C30以上砼气温高于25度时，间歇时间不得超过150分钟。
本工程结构复杂、类型较多，现选其中具代表性的几种进行验算。
三、荷载荷载标准值（《建筑施工手册》第三版第4册212页）

独立柱
墙体
框架梁

楼板
分项系数
底模
侧模
1
模板及支架自重f1

0.5 KN/m2

0.5 KN/m2
1.2
2
新浇筑砼自
重标准值f2

24 KN/m3

24 KN/m3
1.2
3
钢筋自重标准值f3

1.5 KN/m3

1.1 KN/m3
1.2
4
施工人员及荷载标准值 f4
计算龙骨时

1.5 KN/m2
1.4
计算支撑结构时
1.0 KN/m2
5
振捣砼时产生
的荷载f5

2.0 KN/m2
4.0 KN/m2

1.4
6
新浇筑砼对模
板的侧压力f6及
有效压头高度h
53KN/m2
62.5KN/m2

28.8KN/m2
16.8KN/m2

1.2
2.2m
2.38 m
7
倾倒砼产生的水
平荷载f7
6.0 KN/m2
2.0KN/m2

1.4
其中，新浇筑砼对模板的侧压力F6的计取如下：
f6-1 = 0.22γct0β1β2V1/2 f6-2 = γc H f6 = min（f6-1 ，f6-2）
式中γC ——混凝土的重力密度，取24kN/m3；
t0 —— 新浇注混凝土的初凝时间，柱取3小时；墙体取3小时30分。
β1 —— 外加剂影响修正系数，取1.2；
β2 —— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.15；
V —— 混凝土的浇筑速度，独立柱取5m/小时，墙体取5.5m/小时，框架梁取2m/小时；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度，独立柱取5.0m，墙体取5.5m，框架梁取2m。
有效压头高度h的计取：h=F/γc
四、计算过程
1、独立柱模板(截面尺寸1400×1400)：
⑴结构布置
面板采用15mm厚覆膜多层板；内龙骨采用100×100mm方木；柱箍采用[100×48×5.3（柱截面>800时采用此种做法，截面较小时采用定型卡具或脚手管）槽钢与对拉螺栓组成。
⑵荷载计算
① 混凝土侧压力f6 （施工手册 4 P213）
设计值f6 = 53×1.2 =63.6 KN/m2 混凝土有效压头高度h = 2.2 m
② 倾倒混凝土时产生的荷载f2 ：设计值f7 = 6×1.4 =8.4 KN/m2
③ 荷载组合f：计算值f =63.6+8.4=72KN/m2
⑶构件验算：
由于内龙骨布置较密，因此面板和内龙骨的强度和刚度能够满足施工要求。现只对柱箍进行校验。
根据现有图纸，独立柱柱宽在400～1400mm间,柱箍间距按500mm考虑。
① 多层板面板（取两内龙骨间1000mm宽板带为研究对象）：
为便于计算，校验底部一跨覆膜多层板板面，按两端简支考虑，并将新浇筑砼对模板的侧压力f6最大值均布施加在板面上，其简化计算简图
a．截面性质
截面抵抗矩 W = bh2 / 6 = 1.4×0.0152 / 6 =4.5×10-5 m3
截面惯性矩 I = bh3/ 12 = 1.4×0.015 3 / 12 = 3.37×10-7 m4
弹性模量 E = 7500 Mpa
抗弯强度 [σ] = 23 MPa
b．抗弯强度验算：
荷载 q = 0.9×（f6＋f7）×计算板带宽度=0.9×（75+2.8）×1=70 KN/m （0.9为荷载折减系数）
M max = q L2 / 8=70×0.252 /8=0.55KN·m （取跨度L = 0.25 m 次龙骨最大间距的净距）
σ= M max/W=0.55/4.5×10-5= 12.17Mpa<[σ]
抗弯强度满足要求。
c．刚度验算：
荷载 q = 0.9×f6×计算板带宽度=0.9×75×1=67.5 KN/m （0.9为荷载折减系数）
Δmax = 5 q L4 / 384EI = 0.6mm（柱高6000mm，取跨度L = 0.25 m 次龙骨最大间距的净距）
刚度能满足要求。
② 次龙骨（《施工手册》第三版第4册 229页）：
按三跨连续梁考虑。计算板带宽度即为内龙骨间距，取250mm
a．截面性质和材料物理力学性能：
截面抵抗矩 W = bh2 / 6 =1.67×10-4 m3
截面惯性矩 I = bh3 / 12 =8.33×10-6 m4
弹性模量 E = 10400Mpa
抗弯强度 [σ] = 73.6 MPa
b．抗弯强度验算：
荷载q = 0.9×（f6＋f7）×计算板带宽度=0.9×（75+2.8）×0.25=17.5（0.9为荷载折减系数 f6 按底部深度计取，偏于保守 ）
M max = q L2 /8=17.5×0.52 /8=0.55 KN·m （其中跨度L即为主龙骨间距，取600 mm）
σ= M max/W =0.55/8.33×10-5=6.57Mpa< [σ]
抗弯强度能满足要求。
c．刚度验算：
荷载q = 0.9×f6 ×计算板带宽度=0.9×75×0.25=16.9 KN/m （0.9为荷载折减系数 f6 按底部深度计取，偏于保守）
Δmax = 0.677×q×L4 /100EI=0.08mm （其中跨度L即为主龙骨间距，取600 mm）
刚度能满足要求。
③柱箍[10槽钢
由于内龙骨较密，可按两等跨均布荷载简支梁考虑计算。
a．截面性质和材料物理力学性能：
截面抵抗矩 W = 3.97×10-4 m3；
截面惯性矩 I = 1.98×10-6 m4；
弹性模量 E = 206000 Mpa
(钢结构设计规范，P187) 抗弯强度 [σ] = 215 MPa
b．抗弯强度验算：
荷载q = 0.85×f×柱箍间距=0.85×72×0.5=30.6KN/m （0.85为荷载折减系数《建筑施工手册》（第三版）第4册214页(3)）
M max = MC = qL2(2L- L2)/8=5.58KN·m《建筑施工手册》（第三版）第1册180页表2-7序次9
σ= M max / W =14MPa< [σ] = 215 MPa（柱宽1400 mm，柱箍间距500 mm）
c．刚度验算：
荷载q = 0.85×f6×柱箍间距=0.85×53×0.5=20.9KN/m
Δmax = qL2（8L3-4b2L+b3）/ 384EI=1.21 mm（柱宽1400 mm，柱箍间距500 mm）
符合要求
④ 柱箍对拉螺栓
根据柱箍间距以及柱的长边和短边，取柱的长边最不利情况进行校验：取柱宽1400 mm，柱箍间距500 mm计算，计算简图如下
柱箍采用双向[10#槽钢间距700mm时次龙骨支撑间距与采用单向[10#槽钢间距500mm时的次龙骨支撑间距相当。
因此，螺栓间距按700mm进行校验。
a．截面性质和材料物理力学性能：
Ⅰ级钢筋抗拉强度[σ]= 210 N/mm；《建筑施工手册》P293表18-34；弹性模量 E = 206000 MPa

b．抗拉强度验算
荷载：轴向拉力N = 0.85 f×(柱宽×柱箍间距)=0.85×72×（1.4×0.7）=51.4KN
所需螺栓净面积A = N / [σ] =51.4×103/2×210（mm2）=122 mm2
Φ16Ⅰ级钢筋套丝后净面积为144 mm2 >122 mm2
因此，选用2Φ16Ⅰ级钢筋现场套丝加工成对拉螺栓。
c．轴向变形Δ
荷载：轴向拉力N = 0.85 f6×(柱宽×柱箍间距)=0.85×63.6×（1×0.7）=37.8 KN
Φ16Ⅰ级钢筋现场套丝加工成对拉螺栓后净面积A = 144 mm2
轴向变形Δ= N L / 2 E A =37.85×103×1.25 /（2×206000×144）=0.78mm
⑤　体系总变形量（槽钢与螺栓最不利情况的组合）：
柱箍受弯变形为1.11 mm，螺栓轴向变形为：0.78 mm，
总变形量Δmax=1.99 mm<B/500=2mm（未考虑柱模支撑的抵抗荷载作用。）
符合施工规范要求。
符合《混凝土结构工程施工及验收规范》206页对现浇混凝土结构平整度和截面尺寸的要求
2、框架梁模板：
⑴ 框架梁截面特点
根据施工图纸，框架梁宽度：框架结构楼面为400～1000mm，以600mm为主。
⑵ 结构布置
一般框架梁（KL）结构布置：
侧模：面板采用15mm厚覆膜多层板；内龙骨采用50×100mm方木，立放，间距≤300mm；外龙骨采用Φ48的短钢管；斜撑采用Φ48的短钢管。
底模：面板采用15mm厚覆膜多层板；次龙骨采用50×100mm方木横放，沿梁的长度方向通长布置；主龙骨采用100×100mm方木，Φ48钢管，垂直于次龙骨布置；底模支撑采用Φ48碗扣式钢管脚手架。
支撑立杆：梁宽≤600mm，利用梁边顶板碗扣式满堂红脚手架立杆；梁宽＞600mm，利用梁边顶板碗扣式满堂红脚手架立杆并在梁底中间加设一根Φ48钢管立杆；支撑水平杆采用Φ48钢管，排距≤1500mm。
首层转换梁（ZHKL）结构布置：
侧模：面板采用15mm厚覆膜多层板；内龙骨采用100×100mm方木，立放，间距≤300mm；外龙骨采用双排Φ48的钢管；斜撑采用Φ48的钢管，梁两片侧模靠穿墙螺栓抵抗侧压力产生的变形。结构形式及构件布置按照墙体模板考虑
底模：面板采用15mm厚覆膜多层板；次龙骨采用50×100mm方木，沿梁的长度方向通长布置；主龙骨采用100×100mm方木，垂直于次龙骨布置；底模支撑采用Φ48碗扣式钢管脚手架。
支撑立杆：梁宽≤600mm，利用梁底模碗扣式脚手架横杆；梁宽＞600mm，利用梁边顶板碗扣式满堂红脚手架立杆并在梁底中间加设一根Φ48钢管立杆；支撑水平杆采用Φ48钢管，排距≤1500mm。
⑶ 荷载计算
① 模板及支架自重f1：设计值f1 = 0.5×1.2 =0.6 KN/m2
② 新浇筑砼自重标准值f2 ：取梁高1200mm校验时，设计值f2 = 24×1.2×1.2 = 34.56 KN/m2
③ 钢筋自重标准值f3 ：取梁高1200mm校验时，设计值f3 = 1.5×1.2×1.2 = 2.16 KN/m2
④施工人员及核载标准值f4：f4=1.5 ×1.4=2.1 KN/m2
⑤振捣砼时产生的荷载f5：校验底模时，设计值f5 = 2.0×1.4 = 2.8 KN/m2；校验侧模时，设计值f5 = 4.0×1.4 = 5.6 KN/m2
⑥ 新浇筑砼对模板的侧压力f6 ：取梁高 700mm校验时，设计值f6 = 28.8×0.7×1.2 =24.2 KN/m2
取梁高1200mm校验时，设计值f6 = 28.8×1.2×1.2 =41.5 KN/m2
⑷ 构件验算：
一般框架梁侧模:
①覆膜多层板面板（取两内龙骨间1000mm宽板带为研究对象）：
结构示意图如右。
为便于计算，校验底部一跨竹编原板板面，按两端简支考虑，并将新浇筑砼对模板的侧压力f6最大值均布施加在板面上，其简化计算简图如右
a．截面性质
a．截面性质和材料物理力学性能：
截面抵抗矩 W = b’ h’2 / 6 = 1×0.0152 / 6 = 3.75×10-5 m3
截面惯性矩 I = b’ h’3 / 12 = 1×0.015 3 / 12 = 2.81×10-7 m4
弹性模量 E = 7500 Mpa
抗弯强度 [σ] = 23 MPa

b．抗弯强度验算：
荷载 q = 0.9×（f5＋f6）×计算板带宽度=0.9×（5.6+34.56）×1=36 KN/m （0.9为荷载折减系数）
M max = q L2 / 8=36×0.3 2 /8=0.4 KN·m （取跨度L = 0.3 m 次龙骨最大间距的净距）
σ= M max/W=0.4/（3.75×10-5）= 10.7Mpa<[σ]
抗弯强度满足要求。
c．刚度验算：
荷载 q = 0.9×f6×计算板带宽度=0.9×34.56×1=31 KN/m （0.9为荷载折减系数）
Δmax = 5 q L4 / 384EI = 0.1mm（梁高1200mm，取跨度L = 0.3 m 次龙骨最大间距的净距）
刚度均能满足要求。
② 次龙骨（《施工手册》第三版第4册 229页）：
结构示意图和计算简图见右图。按三跨连续梁考虑。计算板带宽度即为内龙骨间距，取300mm
a．截面性质和材料物理力学性能：
截面抵抗矩 W = b’ h’2 / 6 = 8.33×10-5 m3
截面惯性矩 I = b’ h’3 / 12 = 4.17×10-6 m4
弹性模量 E = 7500 Mpa
抗弯强度 [σ] = 73.6 MPa
b．抗弯强度验算：
荷载q = 0.9×（f5＋f6）×计算板带宽度=0.9×（5.6+41.5）×0.3=12.7（0.9为荷载折减系数 f6 按底部深度计取，偏于保守 ）
M max = q L2 /8=12.7×0.62 /8=0.57 KN·m （其中跨度L即为主龙骨间距，取600 mm）
σ= M max/W =0.57/8.33×10-5=68Mpa< [σ]
抗弯强度能满足要求。
c．刚度验算：
荷载q = 0.9×f6 ×计算板带宽度=0.9×41.5×0.3=11.2 KN/m （0.9为荷载折减系数 f6 按底部深度计取，偏于保守）
Δmax = 0.677×q×L4 /100EI=0.22mm （梁高1200mm，其中跨度L即为主龙骨间距，取600 mm）
刚度能满足要求。
③主龙骨：
a．截面性质和材料物理力学性能：
截面抵抗矩 W = b h2 / 6 =5.08×10-6 m3
截面惯性矩 I = b h3 / 12 =1.22×10-7 m4
弹性模量 E = 206000 Mpa
抗弯强度 [σ] = 205 MPa
b．抗弯强度验算：
荷载F = 0.9×（f5＋f6）×次龙骨间距×主龙骨间距=0.9×（5.6+41.5）×0.3×0.6=6.5 Mpa
M max =2FL/9=2×6.5×0.6/9=0.87KN·m （其中跨度L即为横向支撑间距，取600 mm。）
σ= M max/W =0.87/（5.08×10-6）=170Mpa< [σ]
抗弯强度能满足要求。
c．刚度验算：
荷载P = 0.9×f6×次龙骨间距×主龙骨间距=0.9×41.5×0.3×0.6=6.7KN（0.9为荷载折减系数 f6 按底部深度计取，偏于保守 ）
Δmax =FL3/48EI=6.7×0.453/48×206000×1.22×10-7=1.0mm （梁高1200mm，其中跨度L为主龙骨支撑间距，取450 mm）
刚度能满足要求。
一般框架梁底模
①覆膜多层板面板（取两内龙骨间1000mm宽板带为研究对象）：
结构示意图和计算简图如右。按三跨连续梁考虑《建筑施工手册》第三版第4册17-6-2-4、表17-87
a．截面性质
截面抵抗矩 W = b’ h’2 / 6 = 1×0.0152 / 6 = 3.75×10-5 m3；
截面惯性矩 I = b’ h’3 / 12 = 1×0.0153 / 12 = 2.81×10-7 m4
弹性模量 E = 7500 Mpa；抗弯强度 [σ] = 23 MPa

b．抗弯强度验算：
荷载 q = 0.9×（f1＋f2＋f3＋f4）×计算板带宽度 （0.9为荷载折减系数）
= 0.9×（0.6＋34.56+2.16+2.1）×1
=35.5 KN/m
M max = q L2 /8 = 0.4kN·m （按内龙骨间距L=300计算，保守）
σ= M max/W = 10.8 Mpa< [σ] = 23 MPa
c．刚度验算：
荷载 q = 0.9×（f1＋f2＋f3）×计算板带宽度
= 0.9×（0.6+34.56+2.16）×1=33.6 KN/m （0.9为荷载折减系数）
Δmax = 0.677 q L4 / 100EI =0.6 mm（次龙骨间距L=300 mm计算梁高=2100 mm ）
② 次龙骨：
次龙骨采用50×100mm方木，横放，沿梁的长度方向通长布置；
主龙骨采用Φ48钢管，垂直于次龙骨布置；
a． 截面性质和材料物理力学性能：
截面抵抗矩 W = b’ h’2 / 6 =4.17×10-5 m3
截面惯性矩 I = b’ h’3 / 12 =1.04×10-6 m4
弹性模量 E = 10400 Mpa
抗弯强度 [σ] = 73.6 MPa
b．抗弯强度验算：
荷载 q = 0.9×（f1＋f2＋f3＋f4）×计算板带宽度
= 0.9×（0.6＋34.56+2.16+2.1）×0.3=10.6 KN/m（0.9为荷载折减系数）
M max = q L2/8 =10.6×0.32/8=0.12MPa （其中计算跨度L=0.3m）
σ= M max/W = 48MPa <[σ] = 73.6 MPa
抗弯强度均能满足要求。
c．刚度验算：
荷载 q = 0.9×（f1＋f2＋f3）×计算板带宽度=0.9×（0.6+34.56+2.16）×0.3=10.1 KN/m（0.9为荷载折减系数）
Δmax =5×q×L4 /384EI = 0.1mm（跨度L取主龙骨间距300mm）
③主龙骨：
a．截面性质和材料物理力学性能：
截面抵抗矩 W = bh2 / 6 =1.67×10-4 m3
截面惯性矩 I = bh3/ 12 =8.33×10-6 m4
弹性模量 E = 206000 Mpa
抗弯强度 [σ] = 205 MPa
b．抗弯强度验算：
荷载P = 0.9×（f1＋f2＋f3＋f4）×次龙骨间距×主龙骨间距
=0.9×（0.6+34.56+2.16+2.1）×0.3×0.45=3.2MPa（0.9为荷载折减系数 f6 按底部深度计取，偏于保守 ）
M max = =PL/4=3.2×0.6/4= 0.48KN·m （其中跨度L即为支撑间距，取600 mm。）
σ= M max/W =0.48/8.33×10-6=57.6 Mpa< [σ]
抗弯强度能满足要求。
c．刚度验算：
荷载P = 0.9×（f1＋f2＋f3）×次龙骨间距×主龙骨间距
=0.9×（0.6+34.56+2.16）×0.3×0.6=6.04 KN（0.9为荷载折减系数 f6 按底部深度计取，偏于保守 ）
Δmax = F L3/48EI =0.9mm（梁高1200mm，其中跨度L为主龙骨支撑间距，取600 mm）
刚度能满足要求。
4、楼面板模板：
⑴ 楼面板特点
根据施工图纸，楼面板厚度按250mm厚进行验算。
⑵ 结构布置
支撑体系采用碗扣式满堂红脚手架，立杆间距1200mm，横杆步距1500mm，立杆顶部加可调撑托以支撑龙骨；
面板采用15mm厚覆膜多层板；主龙骨采用100×100mm方木，次龙骨采用50×100mm方木,主龙骨间距1200mm,次龙骨间距200mm。
⑶ 荷载计算
① 模板及支架自重f1：设计值f1 = 0.5×1.2 = 0.6 KN/m2（《施工手册》第三版第4册 213页）
② 新浇筑砼自重f2 ：取板厚250mm校验时，设计值f2 = 24×0.25×1.2 =7.2KN/m2
③ 钢筋自重标准值f3 ：取板厚250mm校验时，设计值f3 = 1.1×0.25×1.2 =0.33KN/m2
④ 施工人员及荷载标准值f4 ：计算支撑结构时，设计值f4 = 1.0×1.4 =1.4 KN/m2；
计算龙骨时，设计值f4 = 1.5×1.4 =2.1 KN/m2
⑷ 构件验算：
① 碗扣立杆（《施工手册》第三版第4册 229页）：以立杆间距1200mm校验；横杆步距取1500mm。
a．截面性质（《施工手册》第三版第1册 472页）：截面积A = 4.89×102 mm2 ；回转半径i = 15.8 mm
抗弯强度 [σ] = 105 MPa
(材料手册，P76)
b．强度验算
荷载P = 0.85×（f1＋f2＋f3＋f4）×支撑作用面积= 0.85×（0.6＋7.2＋0.33＋1.4）×1.2×1.2= 11.7kN
∴σ= N /A = 17.19×103/（4.89×102）=23.85Mpa < [σ] = 215 MPa
c．稳定性验算
荷载P = 0.85×（f1＋f2＋f3＋f4）= 0.85×（0.6＋7.2＋0.33）×1.2×1.2= 9.95kN
λ= L/ i = 1500 / 15.8 =94.9<[200]
查《建筑施工手册》第四版第1册表5-18，
得稳定系数φ=0.451
∴σ= N /φA = 11.7×103/（0.451×4.89×102）=53.05 Mpa ≤ [σ] = 215 MPa
② 覆膜多层板面板（取两内龙骨间1000mm宽板带为研究对象）：
结构示意图和计算简图如右。按三跨连续梁考虑《建筑施工手册》第三版第4册17-6-2-4、表17-87
a．截面性质
截面抵抗矩 W = b’ h’2 / 6 = 1×0.0152 / 6 = 3.75×10-5 m3；
截面惯性矩 I = b’ h’3 / 12 = 1×0.0153 / 12 = 2.81×10-7 m4
弹性模量 E = 75000 Mpa；
抗弯强度 [σ] = 23 MPa
b．抗弯强度验算：
荷载 q = 0.9×（f1＋f2＋f3＋f4）×计算板带宽度 （0.9为荷载折减系数）
= 0.9×（0.6＋7.2＋0.33＋2.1）×1
= 16.4 KN/m
M max = q L2 / 10 = 0.23kN·m （按内龙骨间距L=500计算，保守）
σ= M max/W = 6.13 MPa ≤ [σ] = 23 MPa
c．刚度验算：
荷载 q = 0.9×（f1＋f2＋f3）×计算板带宽度=7.32KN/m （0.9为荷载折减系数）
Δmax = 0.677 q L4 / 100EI =0.45 mm（次龙骨间距L=500 mm计算板厚=250 mm ）
③ 次龙骨：
次龙骨采用50×100mm方木，主龙骨采用100×100mm方木（其间距即为计算跨度L）
结构示意图和计算简图见右。考虑方木长度有限，按两跨连续梁考虑
b． 截面性质和材料物理力学性能：
截面抵抗矩 W = bh2/ 6 = 1.67×10-4 m 3；
截面惯性矩 I = bh3/ 12 = 8.33×10-6 m 4
弹性模量 E = 10400 MPa
抗弯强度 [σ] = 73.6 MPa
b．抗弯强度验算：
荷载 q = 0.9×（f1＋f2＋f3＋f4）×计算板带宽度= 0.9×（0.6＋7.2＋0.33＋2.1）×0.25=2.3 KN/m（0.9为荷载折减系数）
M max = q L2/8 =2.3×1.22/8=0.414 KN（其中计算跨度L=1.2m）
σ= M max/W = 2.5 Mpa<73.6Mpa
抗弯强度均能满足要求。
c．刚度验算：
荷载 q = 0.9×（f1＋f2＋f3）×计算板带宽度=0.9×（0.6＋7.2＋0.33）×0.25=1.83 KN/m
Δmax = 5 q L4 / 384EI = 0.37mm（跨度L = 1.2 m，主龙骨间距 次龙骨最大间距的净距）

④ 主龙骨：
主龙骨采用100×100mm方木间距1200mm，次龙骨采用50×100mm方木。
结构示意图见右。按三跨连续梁考虑。
次龙骨间距为300mm时，荷载按集中力考虑。
a．截面性质和材料物理力学性能：
截面抵抗矩 W = bh2/ 6 = 1.67×10-4 m 3
截面惯性矩 I = bh3/ 12 = 8.33×10-6 m 4
弹性模量 E = 10400 MPa
抗弯强度 [σ] = 73.6 MPa
b．抗弯强度验算：《建筑施工手册》第三版第4册219页表17-87
荷载： F = 0.9×（f1＋f2＋f3＋f4）×0.3×1.2=3.31 KN
最大弯矩：次龙骨间距为300mm时， M max =1/3F L =0.33MPa
σ= M max/W =2Mpa<[σ] （取板厚250mm、计算跨度L=1.2m进行校验）
抗弯强度满足要求。
c．刚度验算：
荷载：F = 0.9×（f1＋f2＋f3）×0.3×1.2=2.64KN
挠度：Δmax = 5F L3 / 648EI=5×2.64×1.23/648×10400×8.33×10-6=0. 41 mm
经验算符合要求。
5、墙体模板：
⑴结构布置：
面板采用15mm厚多层覆膜多层板；内龙骨采用50×100mm方木立放，间距250mm；外龙骨采用双排Φ48短钢管；斜撑采用Φ48钢制脚手管。
支撑系统：模板就位后利用Φ48钢管做斜向支撑使模板保持稳定，钢管底端与结构面预留地脚螺栓固定。
⑵荷载计算
①新浇筑砼对模板的侧压力f6 ：取墙高6000mm校验时，设计值f6 = 62.5×1.2 = 75 KN/m2
②倾倒混凝土时产生的核载f7 ：取墙高6000mm校验时，设计值f7 = 2.0×1.4 = 2.8 KN/m2
⑶构件验算：
①覆膜多层板面板（取两内龙骨间1000mm宽板带为研究对象）：
为便于计算，校验底部一跨竹编原板板面，按两端简支考虑，并将新浇筑砼对模板的侧压力f6最大值均布施加在板面上，其简化计算简图
a．截面性质
截面抵抗矩 W = b’ h’2 / 6 = 1×0.0152 / 6 = 3.75×10-5 m3
截面惯性矩 I = b’ h’3 / 12 = 1×0.015 3 / 12 = 2.81×10-7 m4
弹性模量 E = 7500 Mpa
抗弯强度 [σ] = 23 MPa
b．抗弯强度验算：
荷载 q = 0.9×（f6＋f7）×计算板带宽度=0.9×（75+2.8）×1=70 KN/m （0.9为荷载折减系数）
M max = q L2 / 8=70×0.252 /8=0.55KN·m （取跨度L = 0.25 m 次龙骨最大间距的净距）
σ= M max/W=0.55/3.75×10-5= 14.6Mpa<[σ]
抗弯强度满足要求。
c．刚度验算：
荷载 q = 0.9×f6×计算板带宽度=0.9×75×1=67.5 KN/m （0.9为荷载折减系数）
Δmax = 5 q L4 / 384EI = 0.6mm（墙高6000mm，取跨度L = 0.2 m 次龙骨最大间距的净距）
刚度能满足要求。
② 次龙骨（《施工手册》第三版第4册 229页）：
按三跨连续梁考虑。计算板带宽度即为内龙骨间距，取250mm
a．截面性质和材料物理力学性能：
截面抵抗矩 W = b’ h’2 / 6 =1.67×10-4 m3
截面惯性矩 I = b’ h’3 / 12 =8.33×10-6 m4
弹性模量 E = 10400Mpa
抗弯强度 [σ] = 73.6 MPa
b．抗弯强度验算：
荷载q = 0.9×（f6＋f7）×计算板带宽度=0.9×（75+2.8）×0.25=17.5（0.9为荷载折减系数 f6 按底部深度计取，偏于保守 ）
M max = q L2 /8=17.5×0.52 /8=0.55 KN·m （其中跨度L即为主龙骨间距，取500 mm）
σ= M max/W =0.55/8.33×10-6=65.7Mpa< [σ]
抗弯强度能满足要求。
c．刚度验算：
荷载q = 0.9×f6 ×计算板带宽度=0.9×75×0.25=16.9 KN/m （0.9为荷载折减系数 f6 按底部深度计取，偏于保守）
Δmax = 0.677×q×L4 /100EI=0.08mm （其中跨度L即为主龙骨间距，取500 mm）
刚度能满足要求。
③主龙骨：
a．截面性质和材料物理力学性能：
截面抵抗矩 W = b’ h’2 / 6 =1.02×10-5 m3
截面惯性矩 I = b’ h’3 / 12 =2.4×10-7 m4
弹性模量 E = 206000 Mpa
抗弯强度 [σ] = 205 MPa
b．抗弯强度验算：主龙支撑间距600mm
荷载F = 0.9×（f6＋f7）×次龙骨间距×主龙骨间距=0.9×（75+2.8）×0.25×0.6=10.5KN （0.9为荷载折减系数 f6 按底部深度计取，偏于保守 ）
Mmax =FL/4=8.75×0.5/4=1.31KN·m （其中跨度L即为支撑间距，取500 mm。）
σ= M max/W =1.31 /1.02×10-5=129Mpa< [σ]
抗弯强度能满足要求。
c．刚度验算：
荷载P = 0.9×f6×次龙骨间距×主龙骨间距=0.9×75×0.25×0.6=10.08KN（0.9为荷载折减系数 f6 按底部深度计取，偏于保守 ）
Δmax =FL3/48EI=10.08×0.53/48×206000×2.4×10-7 =0.53mm （墙高6000mm，其中跨度L为主龙骨间距，取600 mm）
④对拉螺栓验算
a．截面性质和材料物理力学性能：
Ⅰ级钢筋抗拉强度[σ]= 210 N/mm《建筑施工手册》P293表18-34；弹性模量 E = 206000 MPa
b．抗拉强度验算
荷载：轴向拉力N = 0.85 f×主龙骨间距×主龙支撑间距=0.85×（75+2.8）×0.6×0.6=23.76KN
所需螺栓净面积A = N / [σ] =16.5×103/210（mm2）=112 mm2
Φ16Ⅰ级钢筋套丝后净面积为144mm2 >112mm2
因此，选用Φ16Ⅰ级钢筋现场套丝加工成对拉螺栓。
c．轴向变形Δ
荷载：轴向拉力N = 0.85 f6×主龙骨间距×主龙支撑间距=0.85×75×0.6×0.6=22.95 KN
Φ16Ⅰ级钢筋现场套丝加工成对拉螺栓后净面积A = 144mm2
轴向变形Δ= N L / 2 E A =15.9×750/（2×206000×144）=0.29 mm
⑤ 体系总变形量（钢管与螺栓最不利情况的组合）：
主龙骨受弯变形为0.53 mm，螺栓轴向变形为：0.29 mm，总变形量Δmax=0.82mm。
符合规范要求。
符合《混凝土结构工程施工及验收规范》206页对现浇混凝土结构平整度和截面尺寸的要求

1. 基于C8051F单片机直流电动机反馈控制系统的设计与研究
2. 基于单片机的嵌入式Web服务器的研究
3. MOTOROLA单片机MC68HC（8）05PV8/A内嵌EEPROM的工艺和制程方法及对良率的影响研究
4. 基于模糊控制的电阻钎焊单片机温度控制系统的研制
5. 基于MCS-51系列单片机的通用控制模块的研究
6. 基于单片机实现的供暖系统最佳启停自校正（STR）调节器
7. 单片机控制的二级倒立摆系统的研究
8. 基于增强型51系列单片机的TCP/IP协议栈的实现
9. 基于单片机的蓄电池自动监测系统
10. 基于32位嵌入式单片机系统的图像采集与处理技术的研究
11. 基于单片机的作物营养诊断专家系统的研究
12. 基于单片机的交流伺服电机运动控制系统研究与开发
13. 基于单片机的泵管内壁硬度测试仪的研制
14. 基于单片机的自动找平控制系统研究
15. 基于C8051F040单片机的嵌入式系统开发
16. 基于单片机的液压动力系统状态监测仪开发
17. 模糊Smith智能控制方法的研究及其单片机实现
18. 一种基于单片机的轴快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制
19. 基于双单片机冲床数控系统的研究
20. 基于CYGNAL单片机的在线间歇式浊度仪的研制
21. 基于单片机的喷油泵试验台控制器的研制
22. 基于单片机的软起动器的研究和设计
23. 基于单片机控制的高速快走丝电火花线切割机床短循环走丝方式研究
24. 基于单片机的机电产品控制系统开发
25. 基于PIC单片机的智能手机充电器
26. 基于单片机的实时内核设计及其应用研究
27. 基于单片机的远程抄表系统的设计与研究
28. 基于单片机的烟气二氧化硫浓度检测仪的研制
29. 基于微型光谱仪的单片机系统
30. 单片机系统软件构件开发的技术研究
31. 基于单片机的液体点滴速度自动检测仪的研制
32. 基于单片机系统的多功能温度测量仪的研制
33. 基于PIC单片机的电能采集终端的设计和应用
34. 基于单片机的光纤光栅解调仪的研制
35. 气压式线性摩擦焊机单片机控制系统的研制
36. 基于单片机的数字磁通门传感器
37. 基于单片机的旋转变压器-数字转换器的研究
38. 基于单片机的光纤Bragg光栅解调系统的研究
39. 单片机控制的便携式多功能乳腺治疗仪的研制
40. 基于C8051F020单片机的多生理信号检测仪
41. 基于单片机的电机运动控制系统设计
42. Pico专用单片机核的可测性设计研究
43. 基于MCS-51单片机的热量计
44. 基于双单片机的智能遥测微型气象站
45. MCS-51单片机构建机器人的实践研究
46. 基于单片机的轮轨力检测
47. 基于单片机的GPS定位仪的研究与实现
48. 基于单片机的电液伺服控制系统
49. 用于单片机系统的MMC卡文件系统研制
50. 基于单片机的时控和计数系统性能优化的研究
51. 基